通信单管塔独立基础计算
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独立基础计算
独立基础计算涉及到多个步骤和公式,包括独立基础垫层的体积、独立基础垫层模板、独立基础体积、独立基础模板、基坑土方工程量以及槽底钎探工程量等。
1. 独立基础垫层的体积计算公式为:垫层体积= 垫层面积× 垫层厚度。
2. 独立基础垫层模板的计算公式为:垫层模板= 垫层周长× 垫层高度。
3. 独立基础体积的计算涉及长方体和棱台公式,具体公式根据基础形状(矩形、阶梯形、截头方锥形)有所不同。
4. 独立基础模板的计算公式为:独立基础模板= 各层周长× 各层模板高。
5. 基坑土方工程量的计算公式为:基坑土方的体积应按基坑底面积乘以挖土深度计算。
其中,基坑底面积应以基坑底的长乘以基坑底的宽,而长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面。
如有排水沟,应算至排水沟外边线。
排水沟的体积应纳入总土方量内。
当需要放坡时,应将放坡的土方量合并于总土方量中。
6. 槽底钎探工程量的计算以槽底面积为基础。
这些公式和步骤在实际应用中可能会有所不同,因此,在具体计算时,应根据实际情况和相关规范进行操作。
同时,如果遇到复杂的计算问题,建议寻求专业人士的帮助。
1. 描述DGT(B)4. 上部荷载标准组合Ho=41.00KN Mk=1226.30KNm Nk=77.13KN5. 单桩水平承载力特征值计算(水平承载力由水平位移控制)0.3298m^-1桩身抗弯刚度EI=0.85Ec*Io=13226.24MN*m^2桩顶允许水平位移χ6.水平位移和转角计算δHH0.00515B3D4-B4D3=δMH0.00113B2D4-B4D2=ΔHM0.00113A3B4-A4B3=查表求换算深度ay=0.36最大弯矩位置ymax=1.09m DII=11.00最大弯矩Mmax=1367.64KN*m单桩轴心压力标准值Q k=554.26载力满足单桩轴心压力标准值N k=554.26载力满足0.45KN/m^2标准值标准值标准值g平均20KN/m^3g砼25KN/m^3g土16KN/m^3g浮10KN/m^3桩混凝土标号C30承台保护层厚度50mm桩身保护层厚度50mmWo=0.61m^3桩身配筋率ρg=0.66%do=1.70m桩顶水平位移系数vx= 2.905查表5.7.2(如果桩的换算埋深在表里没有说明设计不合格)桩计算长度(换算埋深)α*h=2.80m混凝土弹性模量Ec=30000N/mm^2钢筋弹性模量Es=200000N/mm^2266.0610 279.9960桩计算长度α*h=2.90m109.0120Kh=Co*Io/(aEI)=0.0207114.7220Co=173.9709MN/m^3 176.7060Δo=0.004158m 185.9960190.8340200.0470土层序号桩周极限侧阻力土层厚度土层q sik(kpa)li(m)尺寸效应系数黏性土,粉土土层125 1.50.85ψsi0.85土层2300.70.82ψp0.82土层345 3.80.85土层4480.50.76土层515010.76土层6土层7土层8土层9土层10土层11桩端承载力qpk2200Kpa0.82桩长7.5m单桩极限承载力标准值Quk=7446.01KN单桩抗压特征值Ra=3723.01KN单桩极限承载力标准值Tuk=1597.22KN单桩抗拔特征值Ua=1828.69KN2.按桩极限侧阻力标准值计算m值砂土,碎石类土(mk/m^4)0.7615 0.76302033200。
30米高通信塔混凝土基础计算书1. 引言本文档旨在提供30米高通信塔混凝土基础的计算书。
该计算书将包括以下内容:- 塔的重量的计算- 塔的水平荷载计算- 塔的垂直荷载计算- 基础尺寸和深度的计算2. 塔的重量计算首先,我们需要计算塔的重量。
塔的重量由以下组成部分构成:- 钢塔本身的重量:根据塔的设计参数和材料信息,计算钢塔的自重。
- 平台和配件的重量:考虑到塔上的平台和附加配件,计算其重量。
将这些重量总和得到塔的总重量。
3. 塔的水平荷载计算对于30米高的通信塔,我们需要计算塔在水平方向上受到的荷载。
这些荷载包括:- 风荷载:根据塔的高度和地理位置,使用适当的风荷载标准计算风压力。
- 水平指向荷载:考虑到塔可能受到的侧向荷载,例如风向变化或其他外部力的影响,计算其水平荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总水平荷载。
4. 塔的垂直荷载计算塔的垂直荷载包括:- 自重:根据塔的设计参数和材料信息,计算塔本身的自重。
- 附加荷载:考虑平台、天线和其他附加设备的重量等因素,计算附加荷载。
- 设备和人员荷载:考虑在塔上操作和安装设备时可能施加在塔上的额外荷载。
将这些荷载总和得到塔受到的总垂直荷载。
5. 基础尺寸和深度计算基于塔的总重量、水平荷载和垂直荷载,我们可以计算出适当的基础尺寸和深度。
基础的尺寸和深度需要足够大以支撑塔的重量和荷载。
根据土壤的承载力和其他相关工程参数,进行合适的基础计算,以确保基础的稳固和可靠。
6. 结论本文档提供了30米高通信塔混凝土基础的计算书。
通过计算塔的重量、水平荷载和垂直荷载,以及基于这些参数计算出的基础尺寸和深度,可以确保塔的稳固和可靠性。
请注意,本文档仅提供了基础计算的概述,具体设计和施工应根据相关规范和专业工程师的指导进行。
移动通信塔单管塔计算书2010-8-6---下午 03:34:43基本风压(kn/m2) 0.6塔身截面圆形地面粗糙度类别 B钢材种类Q345基底标高(m) 0最大径厚比105总高H(m)30强度折减系数1塔身段数6强度设计值310平台数量2总用钢量(t)8.4自振周期(s) 1.3ε10.59ξ= 2.54爬梯迎风面积(m2/m):0.1风载及内力计算段数1234567段高5555555顶标高hi(m)5101520253035平均标高hi'(m) 2.57.512.517.522.527.532.5 hi'/H0.0830.250.4170.5830.750.917 1.083μz11 1.074 1.196 1.296 1.382 1.458ε20.040.1650.340.540.710.8380.88βz 1.06 1.247 1.509 1.808 2.062 2.254 2.316塔身迎风面积(m2) 4.32 3.96 3.6 3.24 2.88 2.520.44馈线、爬梯迎风面积(m0.60.60.60.60.60.60平台1集中力(kn)00000 6.220平台2集中力(kn)0000 5.3400平台3集中力(kn)0000000天线1集中力(kn)0000010.210天线2集中力(kn)00008.7600天线3集中力(kn)0000000各层等效分布荷载(kn/0.880.96 1.14 1.39 1.56 1.630.25各层分布荷载集中力(k 4.38 4.78 5.72 6.977.818.17 1.25各层塔身重力(kn)21.8816.7412.1910.969.738.490.97平台、天线重力(kn)000012120各层重力(kn)24.619.514.913.724.523.3 1.1各层底面压力(kn)121.79777.662.648.924.4 1.1各层底部剪力(kn)68.964.659.854.247.425.8 1.2各层底部弯矩(kn×m)1367.51030.4716.3428.4177.232.1 3.1底部截面规格(mm)Ф1000/12Ф920/10Ф840/8Ф760/8Ф680/8Ф600/8Ф89/5底部截面径厚比839210595857518底部截面面积(cm2)372.5285.9209.1189168.9148.813.2底部截面抵抗矩(cm3)90916434430835162804217326平均截面惯矩(cm4)401546258628156088113408793185285282线性正应力(N/mm2)150.7160.5166.6122.263.514.9118.9标准值顶部水平位移(c 1.39 5.6513.0923.3935.4147.9971.95底部附加弯矩(kn×m)31.329.123.916.68.6 2.40.2非线性计算总弯矩(kn×1398.71059.6740.3445.1185.834.6 3.3非线性计算正应力(N/m154.2165172.2126.966.516.1126.2非线性影响系数 1.02 1.03 1.03 1.04 1.05 1.08 1.06非线性计算应力比0.50.530.560.410.210.050.41法兰计算螺栓级别10.9级高强螺栓标高(m)0510152025管外径(mm)1000920840760680600壁厚(mm)12108888M(kn×m)1398.71059.6740.3445.1185.834.6N(kn)121.79777.662.648.924.4螺栓中心圆直径1190988894814734654螺栓数量×直径60×M30分两36×M2436×M2024×M2018×M2018×M20等效环形截面(Q235)Ф1190/7.9Ф988/9.7Ф894/7.4Ф814/5.4Ф734/4.5Ф654/5.1等效抵抗矩W(cm3)877473314613280518981688等效ζ(n/mm2)159.4144.5160.5158.797.920.5应力比0.80.720.80.790.490.1螺栓间距(mm)1258678107128114法兰宽(mm)1857060606060法兰外径(mm)13701060960880800720板面压力均值(n/mm2)720.320.114.67.7 1.9弯矩系数0.12580.09820.09410.06940.0550.0639板中单位板宽弯矩(kn)13.7714.8411.5311.53 6.91 1.59法兰板厚度δ(mm)202020202020加劲板尺寸(mm)-10×185×3-8×70×160-8×60×130-8×60×130-8×60×130-8×60×130。
钢结构单管通信塔单桩基础的设计发布时间:2021-05-20T10:11:39.667Z 来源:《基层建设》2020年第35期作者:李争战[导读] 摘要:由于占地面积少,单桩基础单管通信塔得到了广泛使用。
钢结构单管通信塔采用单桩基础时,计算桩身内力和桩顶位移的方法较多。
宁波华讯通信服务有限公司摘要:由于占地面积少,单桩基础单管通信塔得到了广泛使用。
钢结构单管通信塔采用单桩基础时,计算桩身内力和桩顶位移的方法较多。
论文结合规范推荐的m法,分析了单桩基础水平承载力的影响因素,包括截面刚度、桩顶约束形式、桩侧地基土水平抗力系数的比例系数取值和桩长等,并参照分析结果和其他行业规范,对各影响因素在设计时的合理取值提出建议。
关键词:单管通信塔;单桩基础;影响因素;设计1引言随着国家大力发展通信产业,为了达到无线通信覆盖的需求,各地需要建设越来越多的通信基站。
为了节约用地,钢结构单管通信塔凭借其占地面积少的优势,成了建设落地通信基站的首选方案。
对于单管通信塔的设计,主要的控制荷载是风荷载,反应到基础设计时,其控制作用为风荷载下的塔脚弯矩、剪力。
为了节约建设场地及投资成本,单管通信塔最广泛采用的基础形式是单桩基础。
本文根据单管通信塔单桩基础的设计的常见问题进行了分析和讨论,对相关设计施工具有一定的参考意义。
2设计依据和计算方法单管塔单桩基础设计可以遵循的行业规范《移动通信工程钢塔桅结构设计规范》(YD/T5131—2019)中规定“单桩基础的设计,可根据桩顶水平位移允许值及桩身强度按下列规定计算:(1)桩顶水平位移允许值应小于10mm,桩身配筋率不宜少于0.65%,必要时还应验算桩身裂缝;(2)根据桩顶的水平力和力矩的大小,按m值法计算桩顶的变位及桩身内力,验算桩身的截面承载力时,可考虑作用于该截面上的轴压力,按压弯构件计算。
”但此规范未给出具体计算公式。
按m值法计算桩顶的变位及桩身内力的具体公式可以参见《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)的附录C。
信息通信INFORMATION&COMMUNICATIONS2020 (Sum.No215)2020年第11期(总第215期)关于单管塔独立基础的优化设计探究李伟「,赵瑞胜2,翟瑞霞為徐建东'(1.吉林吉大通信设计院股份有限公司,吉林长春130021;2.中国铁塔股份有限公司内蒙古自治区分公司,内蒙古呼和浩特010000;3.中国电信股份有限公司内蒙古分公司,内蒙古呼和浩特010000)摘要:文章通过对民用建筑框架结构独立基础与通信塔类独立基础的不同力学特点进行比对分析,依据相关规范条文、条文解释的内容,以及对支撑条文的实验数据的合理适用,从理论上论证了关于通信铁塔类独立基础区别于建筑框架结构独立基础的设计、计算观点。
依据新的计算理论通过对比计算结果分析,验证了这种设计方法在保证基础结构安全的前提下,降低基础的建造成本最高达25%。
关键词:单管塔;独立基础;优化设计;降本增效中图分类号:TU470文献标识码:B文章编号:1673-1131(2020)11-0193-030引言在民用建筑独立基础的设计中,结构设计人员会遵循《建筑地基基础设计规范》m的设计规定。
对于基础高度的确定,结构设计师通常依据规范中计算底板弯矩的公式为适用前提,将基础的宽高比不大于2.5作为基础高度的限值。
这无疑在较大平面尺寸的基础设计中使基础底板的厚度得到显著提高。
这样的设计规定是否也适用于通信塔的基础设计,需要我们深入地探究。
如果可以破除宽高比在设计中对基础高度的限值,则可能在一定程度上降低通信塔基础的建设投资,该文正是基于此开展了单管塔独立基础的优化探索。
1理论依据依据《建筑地基基础设计规范F1]8.2.7条规定:8.2.7扩展基础的计算应廉合下列擾定:I对柱下独立墓础.当冲切確坏■体篦在墓础庭面以内聘.应・算柱与萬础交檢处以及基础变酚处的受冲切承載力;2对面期边尺寸小于或衿于柱宽加两倍效壽度的柱下独立■越.以及堀下条形芜础,应验n柱(堆)与萬越交1•处的■础受勢切承&力;3B0IJK板的配筋・应扶抗暉计算•定;4自■础的濯嚴土小于柱的混•土金度需级时.下甚础顶面的局部受压承力。
1. 描述DGT(B)4. 上部荷载标准组合Ho=41.00KN Mk=1226.30KNm Nk=77.13KN5. 单桩水平承载力特征值计算(水平承载力由水平位移控制)13226.24桩顶允许水平位移χ6.水平位移和转角计算δHH0.00515B3D4-B4D3=δMH0.00113B2D4-B4D2=ΔHM0.00113A3B4-A4B3=查表求换算深度ay=0.36最大弯矩位置ymax=1.09m DII=11.00最大弯矩Mmax=1367.64KN*m单桩轴心压力标准值Q k=554.26载力满足单桩轴心压力标准值N k=554.26载力满足0.45KN/m^2标准值标准值标准值g平均20KN/m^3g砼25KN/m^3g土16KN/m^3g浮10KN/m^3桩混凝土标号C30承台保护层厚度50mm桩身保护层厚度50mmWo=0.61m^3桩身配筋率ρg=0.66%do=1.70mαE=αs/αc=6.67桩顶水平位移系数vx= 2.905查表5.7.2(如果桩的换算埋深在表里没有说明设计不合格)桩计算长度(换算埋深)α*h=2.80m混凝土弹性模量Ec=30000N/mm^2钢筋弹性模量Es=200000N/mm^2266.0610 279.9960桩计算长度α*h=2.90m109.0120Kh=Co*Io/(aEI)=0.0207114.7220Co=173.9709MN/m^3 176.7060Δo=0.004158m 185.9960190.8340200.0470土层序号桩周极限侧阻力土层厚度土层q sik(kpa)li(m)尺寸效应系数黏性土,粉土土层125 1.50.85ψsi0.85土层2300.70.82ψp0.82土层345 3.80.85土层4480.50.76土层515010.76土层6土层7土层8土层9土层10土层11桩端承载力qpk2200Kpa0.82桩长7.5m单桩极限承载力标准值Quk=7446.01KN单桩抗压特征值Ra=3723.01KN单桩极限承载力标准值Tuk=1597.22KN单桩抗拔特征值Ua=1828.69KN2.按桩极限侧阻力标准值计算m值砂土,碎石类土(mk/m^4)0.7615 0.76302033200。