城市地铁活塞风对地铁环境的影响规律与有效应用分析正式样本

第42卷第8期　2008年8月上海交通大学学报J OU RNAL OF SHAN GHA I J IAO TON G UNIV ERSIT YVol.42No.8　Aug.2008　收稿日期:2007212206基金项目:北京市“供热、供燃气、通风及空调工程”重点实验室资助项目(KF200611)作者简介:任明亮(19812),男,山西大同人,硕士生,主要研究方向为地铁热环境.陈　超(联系人),女,教授,博士生导师,电话(Tel.):010*********;E 2mail :chenchao @. 文章编号:100622467(2008)0821376205地铁活塞风的分析计算与有效利用任明亮,　陈　超,　郭　强,　杨英霞,　康国青,　罗海亮(北京工业大学建筑工程学院,北京100022)摘　要:为了对地铁活塞风有一个比较全面和深入的认识与了解,对活塞风的形成机制及其作用于地铁隧道内的空气流动特性和影响规律进行了分析.以北京正在运营中的某地铁为研究对象,比较了SES 与CFD 商业计算软件P HO EN ICS (3.6.1)的计算结果,两者计算结果具有较好的一致性;将SES 软件计算结果与现场实测结果进行了比较,结果同样具有较好的一致性.进一步将研究结果应用于正在设计中的北京某地铁通风空调工程设计,提出通过在地铁区间隧道内合理设置活塞风井,有效利用活塞风以减少空调能耗的设计方案.关键词:地铁;活塞风;数值模拟;现场测试;优化中图分类号:U 231.5 文献标识码:ANumerical Analysis and E ffectively Using of Piston 2effect in SubwayR EN M i n g 2li ang ,　C H EN Chao ,　GUO Qi ang ,　YA N G Yi ng 2x i a ,　KA N G Guo 2qi ng ,　L UO H ai 2li ang(College of Architect ure and Civil Engineering ,Beijing U niversity of Technology ,Beijing 100022,China )Abstract :This paper analyzed t he formation of piston 2effect and t he air flow characteristics in subway.Taking an operating subway in Beijing as a st udy object ,t he calculation result s of SES and t he commercial CFD software P HO EN ICS (3.6.1)were compared which shows well accordance.At t he same time t he SES result s and t he field measurement result s were compared which shows well accordance too.Then t he result of st udy was applied to a subway HVAC design in Beijing.A draft plan of t he const ruction of ventilation shaft t hat can use t he piston 2effect effectively to reduce t he HVAC energy consumption was p ut forward.Key words :subway ;piston wind ;numerical simulation ;filed measurement ;optimization 地铁列车在进站或驶离车站过程中所产生的活塞效应及其活塞风,将对地铁隧道热环境有很大的影响.据分析,列车运行过程中产生的热负荷占整个系统空调负荷的90%,而此热负荷大部分产生于区间隧道内.由于在隧道内的活塞效应产生的活塞风运动,导致了这部分热负荷在整个地铁系统内的快速转移,进而严重影响地铁车站的热湿环境.因此,如何科学合理地计算并评估地铁活塞风的影响,有效控制并利用地铁活塞风是非常重要的.关于地铁活塞风计算方法,目前采用较多的是美国交通部开发的一维地铁环境模拟软件SES (Subway Environment Simulation )软件,如,芝加哥、波斯顿、中国香港、广州等几十个城市的地铁通风设计都采用了SES 模拟软件;另外,一些其他的商业计算流体软件,如,Kim 等[1]使用CFX4对地铁列车在隧道内加减速运动中引起的活塞风进行了分析;Ke 等[2]使用P HO EN ICS 分析了活塞风引起的压力变化对地铁屏蔽门的影响.本研究拟从活塞风的形成机制、活塞效应作用于地铁隧道内空气流动特性进行分析,并结合SES 软件以及由英国CHAM 公司开发的三维计算流体分析软件P HO EN ICS (3.6.1),以北京地铁实际工程为研究案例,进一步认识活塞风对地铁系统空气流动特性的影响规律.1　活塞风及其计算1.1　活塞风的形成地铁列车在区间隧道行驶时,由于隧道边壁限制了空气的流动,列车前部空气受挤压而使压力升高;被排挤的空气一部分以压缩波的形式沿隧道向前流动,另一部分空气则通过列车与隧道之间的环状空间向列车后方流动;环状空间的长度越长,在环状空间中的流动气流阻力越大,同时列车前端的空气压力越高,列车尾部空气负压也将达到最大值.此时,填补地铁列车尾部移动后形成空间的一部分空气来自环状空间,另一部分空气则来自地铁列车驶离的车站(见图1),该部分空气即为“活塞风”,这种现象也被称为“活塞效应”[3].图1　地铁列车在区间隧道内运行过程中的压力分布Fig.1　Pressure distribution in tunnel when train running1.2　活塞风的计算1.2.1　一维定常流动计算方法　根据活塞风的形成机制及其形成过程,并考虑到地铁区间隧道是一个长宽比很大的细长空间,其长度L 远大于其水力直径,本研究考虑将地铁区间隧道内活塞风的运动简化为一维流动,并依据一维地铁环境模拟软件SES 对地铁区间隧道内活塞风流动特性进行模拟分析(本计算主要参考SES 软件的使用手册———SUBWA Y ENV IRONM EN TAL DESIGN HAND 2BOO K Volume Ⅰ,1997).分析图1中地铁列车在区间隧道内的运行过程及其压力变化特点,由地铁列车牵引引起的列车头部(f ront )与尾部(back )的压差Δp 以及区间隧道内沿长度方向的压力分布如图1所示,故建立隧道内一维定常伯努力方程,可得列车前部(f ront )与后部(back )的静压差:Δp =p f -p b =ρ2u 2h CΔp o +f D (L -l )+C Δp i (1)式中:D 为隧道水力直径;L 为区间隧道长度;l 为地铁列车长度;u h 为活塞风速;f 为区间隧道壁面阻力系数;C Δp o 与C Δp i 分别为区间隧道出、入口的局部阻力系数,它们可通过实验的方法得知.考虑到式(1)中的Δp 同时也与地铁列车运行速度u 、牵引系数C D 、地铁列车长度l 、地铁列车水力直径d 、堵塞比σ、以及地铁列车壁面粗糙度f t 等参数有关,可建立Δp 与上述影响因素的关系式:Δp =ρ2u 2σC D +f t |σ-β|(σ-β)(1-σ)21d σ(2)式中:β为活塞风速与地铁列车速度之比,β=u h /u.对式(2)作移项处理,可建立地铁列车牵引系数C D 与活塞风u h 的关系:　C D =Δp ρ2u 2σ-f t|σ-β|(σ-β)(1-σ)21d σ(3) 对式(1)做移项处理,可得u h =2ΔpC Δp o +f D(L -l )+C Δp i ρ显然,当区间隧道长度L →∞时,区间隧道内活塞风速u h →0;又因β=u hu,则可视β=0.此时,式(3)中的牵引系数C D ∞仅与隧道堵塞比σ、地铁列车几何参数(主要是l/d )、地铁列车壁面粗糙度f t 等参数相关.根据现场实测结果,可近似认为C D 与C D ∞有如下关系:C D ≈Δpρ2u 2σ=C D ∞(1-β)2(4) 将式(3)代入式(4),即可求得活塞的风速u h .式(4)中L →∞时的地铁列车牵引系数C D ∞可由SES 软件的使用手册查得.1.2.2　三维非定常流动计算方法(1)数学物理模型.考虑到地铁隧道内活塞风的运动是一种非常复杂的非定常、不等熵湍流运动[4],为了比较并确认一维定常流动计算方法的可行性,本节考虑采用三维非定常流动计算方法进行比较分析.建立地铁系统内空气流动控制方程,即连7731　第8期任明亮,等:地铁活塞风的分析计算与有效利用 续性方程、能量方程、动量方程分别为:5ρ5t+div (ρv )=0(5)5(ρT )5t+div (ρv T )=div λc p -grad T +S T (6)5(ρ<)5t+div (ρv <)=div (ηgrad <)+S <(7)式中:ρ为密度;t 为时间;v 为速度矢量;T 为空气温度;λ为导热系数;c p 为定压比热;<为速度变量,代表3个坐标方向上的分速度;η为动力黏度;S T 、S <为广义源项.图3　北京正在运营中的某地铁线SES 计算节点图Fig.3　Schematic of a working subway system 考虑到地铁隧道内空气流动的速度较小,为亚音速流动,其马赫数M a <1,而且当气流速度小于68m/s 时,其密度变化为1%,密度的变化很小[5],因此,可将地铁系统内空气流动视为不可压缩流动.考虑地铁系统内空气流动状态为不可压缩非稳态湍流,可采用湍流输运模型中的k 2ε二方程模式对地铁车站和区间隧道的空气流动状态进行三维湍流模拟[6].湍流黏性系数ηt 的方程、湍流动能耗散率的控制方程、湍流动能的控制方程分别为: ηt =ρC μk 2ε(8)ρ5ε5t +ρu k 5ε5x k =55x kη+ηt σε5ε5x k + c 1εk ηt 5u i 5x j 5u i5x j +5u j 5x i -c 2ρε2k(9) ρ5k t +ρu j 5k 5x j =55x j η+ηt σk 5k 5x j + ηi5u i 5x j 5u i 5x j +5u j 5x i-ρε(10)式中:c 1、c 2、Cμ均为经验系数;k 为湍流动能;ε为湍流动能耗散率;σk 、σε为常数. (2)初始条件与边界条件.初始条件:初始各方向风速均为零,忽略了重力对流场的影响.边界条件:地铁区间隧道两端的气流出口取压力出口边界条件,定义出口相对于大气压力为0Pa ,即没有附加的压力作用;区间隧道壁面为壁面无滑移边界条件;地铁列车为移动边界条件.2　计算结果验证取北京某地铁线中的车站A 和B 以及它们之间的区间隧道作为计算对象进行分析(见图2),考察地铁列车沿上行线方向从驶离车站B 向前方车站A 运动过程中,所产生活塞风对隧道内气流流动特性的影响.车站A 、B 均为双层岛式车站;其间区间隧道长1290m ,上、下行线的隧道断面尺寸均为4.25m (宽)×5m (高);车站设置机械风井;车站两端设置迂回风道用以降低区间活塞风对站台的影响;地铁列车单辆车厢几何尺寸为3m (宽)×3.5m (高)×20m (长),6辆编组,长120m.地铁列车从驶离车站B 经过区间隧道抵达前方车站A ,区间运行距离约1290m 、运行时间96s.图2　计算地铁系统大样图Fig.2　Calculation part of subway system2.1　计算条件2.1.1　SES 计算条件　图3所示为对应于图2中车站A 与车站B 的SES 计算节点图,节点设置按143m 的间距考虑.该节点图相对实际工程构造形式作了适当简化处理,即沿节点7和节点24向前方或后方的车站及区间延伸按通大气处理,地铁列车运行规律按设计工况考虑.2.1.2　P HO EN ICS 计算条件　应用P HO EN ICS 软件计算时,将空间坐标系建立在隧道壁面上,隧道横断面以及环状空间采用结构化网格见图4,隧道横断面(YO Z )的网格数为90,环状空间横断面(YO Z )的网格数为54,网格总数为160200.8731上　海　交　通　大　学　学　报第42卷　(a )隧道横断面网格划分　(b )环状空间横断面网格划分(深色部分为地铁列车)图4　网格划分Fig.4　Grid distribution 地铁列车相对壁面运动,地铁列车行驶速度随时间变化规律同SES 计算条件.为简化计算,物理建模仅考虑图2中上行线的地铁区间,与该区间相连的车站A 和B 均按直接通大气考虑.2.2　计算结果与实测结果图5所示为SES 软件与P HO EN ICS (3.6.1)的计算结果,可见两者计算结果具有较好的一致性.计算结果表明:区间隧道内活塞风速的变化受到地铁列车行驶速度的影响.随着地铁列车驶离车站A 并逐渐加速的过程,区间隧道内的活塞风速也随之不断增大;当地铁列车速度达到最大值19.1m/s 时,活塞风速几乎也在同一时刻达到最大值约为7.6m/s ;之后,随着地铁列车的减速行驶,活塞风速也逐渐下降,但活塞风速的下降速率小于地铁列车;即使地铁列车到达前方车站B 停止,活塞风速的影响仍将继续延续一段时间.图5　活塞风计算结果比较Fig.5　Compareison of simulation result 图6所示为地铁列车在区间隧道内运行30s 时,地铁列车周围空气流动矢量图.由图可见,地铁列车车头附近的空气由于受到地铁列车挤压,一部分向隧道出口流动,另一部分则沿地铁列车与隧道形成的环状空间向车尾的方向流动;而在车尾,来自环状空间的空气与隧道入口的空气汇合填补地铁列车移动后形成的空间,活塞效应明显.(a )列车车头附近(b )列车车尾附近图6　地铁列车附近空气流动矢量图Fig.6　Air flow nearby the train SES 计算过程和结果与实测结果比较如下:(1)测试时间及测点布置.为了验证计算结果的可靠性,笔者于2007年10月12:00～14:00对计算车站的空气流动特性进行了现场实测(见图7).(a )平面图(b )剖面图图7　测点布置示意图Fig.7　Schematic of monitoring points (2)测试仪器.测试仪器采用德图热敏风速仪testo425,量程范围0～+20m/s ;精度±0.03m/s ,±5%测量值;分辨率0.01m/s.(3)测试方法.根据以往的研究成果[7],考虑到地铁列车活塞风速>2m/s ,此时雷诺数Re >6.4×105,空气处于湍流状态,整个空气通道断面上风速都比较均匀.因此,本研究取测点1～4的风速作为对应断面的平均风速.地铁列车运行速度变化规律随车测试,以从B 车站出发时间为0时刻、停于A 车站为终止时刻读取,数据记录间隔为5s.(4)结果比较.比较图7中测点1的实测结果.由图8可见,SES 的计算值与实测值具有较好的一致性.与图5不同的是,在本计算模型中加入了图7(a )中的迂回风道,当地铁列车通过迂回风道的瞬间,测点1的风速达到最大值(7.5m/s ),较地铁列车最大速度出现时间约有滞后,其他变化规律同图5.9731　第8期任明亮,等:地铁活塞风的分析计算与有效利用 图8　计算与实测结果比较Fig.8　Comparison of simulation and filed measurement3　活塞风的有效利用与控制本研究以正在设计中的北京某地铁工程实例为研究对象,提出通过在地铁区间隧道内靠近地铁列车驶出一侧增设活塞风井的方式,有效利用与控制活塞风对前方车站热环境影响的设计方案.图9所示为该地铁线SES 计算节点图,在车站A 与车站B之间上/下行线且靠近车站A/B 侧设置一活塞风井(图9中节点14～401、节点117～402).图9　北京正在设计中的某地铁线SES 计算节点图(设活塞风井)Fig.9　Schematic diagram (ventilation shaft placed ) 图10所示为下行线车站A 到车站B 且活塞风井设置在距离车站B 500m 处的计算结果.图10　SES 模拟活塞风结果(设活塞风井)Fig.10　Simulation result using SES(ventilation shaft placed ) 由图10计算结果表明:(1)当地铁列车未经过活塞风井之前,地铁列车车头前方隧道内均为正压区,隧道内大量的废热空气可通过前方的活塞风井排至大气;当地铁列车车头越过活塞风井后,地铁列车车身及其车尾处于负压区,活塞风井由向大气排风逐渐转向地铁隧道内送风,引入大量室外较低温度的空气,抵消隧道内热负荷.因此,如果在隧道内合理设置并设计活塞风井,即可有效利用活塞风将一部分地铁列车运行过程中产生的牵引废热通过活塞风井排向大气,并引入一部分冷却空气,达到控制地铁热环境的节能目的;同时也可利用活塞风井泄压,减少活塞风压力对前方车站造成的不舒适性影响.(2)据计算分析,在需要向车站内供冷的季节,没有设置活塞风井时,排入车站B 的废热风量为10035m 3;而设置活塞风井后排入车站B 的废热风量减少了1/3,为7548m 3. 因此,通过在地铁区间隧道内合理地设置活塞风井,并根据室外气象条件以及隧道内地铁列车的运营状况,科学合理地控制活塞风井风阀的开/闭,可实现不同季节活塞风的有效利用与控制.4　结　论(1)本研究以北京正在运营中的某地铁列车为研究对象,应用P HO EN ICS 软件,并以空间坐标系建立在隧道壁面上、地铁列车相对壁面运动的计算条件,对地铁隧道内活塞风的运动规律及其空气流动特性进行了分析;同时将SES 软件计算结果与P HO EN ICS 软件计算结果进行比较,二者具有较好的一致性;并将SES 软件计算结果与实测结果进行了比较,吻合性较好,说明了计算的有效性.(2)本研究以正在设计中的北京某地铁工程实例为研究对象,提出了在地铁区间隧道内且靠近地铁列车运行前方车站一侧增设活塞风井的通风设计方案.计算结果表明:如果在距离前方车站500m 处设置活塞风井,能够较不设置活塞风井时使排入前方车站的废热风量减少1/3.且通过合理控制活塞风井内风阀的开/闭,可实现不同季节有效利用活塞风控制地铁热环境,达到空调系统节能的目的.(下转第1391页)831上　海　交　通　大　学　学　报第42卷　4　结　语 考虑到ESG漂移误差模型的非线性特性,采取一种新的U KF非线性处理方法对其进行标定.与最小二乘法不同,该方法直接用伺服台测角序列对陀螺漂移进行估计,因而避免了高频噪声的产生;另外,不同于广义的Kalman滤波,该方法基于U T分解原理,在保持陀螺漂移模型的非线性基础上,使得高斯随机变量能够在非线性方程中进行传播,从而实现非线性情况下模型参数的估计.从试验过程中漂移残差的标准差来看,这种非线性标定方法能够提高ESG漂移误差模型标定的精度.因此,从介绍的工作特性来看,该方法也适用于其他陀螺伺服测试数据的处理和建模.参考文献:[1]　郭晋峰.静电陀螺仪MUM读取的相关技术研究[D].上海:上海交通大学仪器工程系,2007.[2]　Christensen W.Advanced development of ESG strap2down navigation systems[J].IEEE T rans actions on A ero2sp ace and E lectronic Systems,1996,2(2):143-157. [3]　Muhlfelder B,Lockhart J M,Gutt G M.The gravityprobe B gyroscope readout system[J].Advances in Space R esearch,2003,32(7):1397-1400.[4]　熊永明,杨五强,章燕申.伺服法陀螺测试的建模方法[J].导航,1991,9(3):29-35. XION G Y ong2ming,YAN G Wu2qiang,ZHAN G Yan2 shen.Method of gyro error modeling by using servoturntable test[J].N avigation,1991,9(3):29-35. [5]　高钟毓.静电陀螺仪技术[M].北京:清华大学出版社,2004.[6]　杨友堂.静电陀螺随机漂移模型辨识[J].宇航学报,1996,17(2):91-95. Y AN G Y ou2tang.Model identification of ESG random drift[J].Jou rnal of Astronautics,1996,17(2):91-95.[7]　Simon J,J effery U,Durrant W,et al.A new methodfor nonlinear transformation of means and covariances in filters and estimator[J].IEEE T rans on Autom atic Control,2000,45(3):477-482.[8]　Wan E A,Merwe R.The unscented Kalman filter fornonlinear estimation[C]//Proc Of IEEE Symposium (AS2SPCC).Canada:Lake Louise,2000. (上接第1380页)参考文献:[1]　K im J Y,Kim K Y.Experimental and numerical ana2lyses of train2introduced unsteady tunnel flow in sub2 way[J].Tunneling and U nderground Space T echnology,2007,22:166-172.[2]　Ke Ming2Tsun,Cheng Tsung2Che.Numerical simula2tion for optimizing the design of subway environmentcontrol system[J].Building and E nvironment,2002,37:1139-1152.[3]　金学易,陈文英.隧道通风及隧道空气动力学[M].北京:中国铁道出版社,1983:71-79.[4]　余南阳.路隧道压力波数值模拟和模型试验研究[D].成都:西南交通大学机械工程学院,2004.[5]　蔡增基,龙天渝.流体力学泵与风机[M].第4版.北京:中国建筑工业出版社,2002:10.[6]　陶文铨.数值传热学[M].第2版.西安:西安交通大学出版社,2001:347-352.[7]　王树刚,江　亿.北京地铁列车活塞风的实测与分析[J].暖通空调,1998,28(5):47-49. WAN G Shu2gang,J IAN G Y i.Field test and analysis of piston action ventilation in Beijing underground rail2 way system[J].Journal of HV&AC,1998,28(5):47-49.下期发表论文摘要预报提前期与质量可控且再订购折扣的经济订购批量模型黄庆扬,　陈俊芳,　张华伟(上海交通大学安泰经济与管理学院,上海200052)摘　要:在提前期与质量水平可控且存在再订购价格折扣的情况下,研究随机需求下的经济订购批量(EOQ)问题.将订购批量、生产过程失控概率、价格折扣量和提前期作为决策变量,在提前期需求服从正态分布和分布形式未知的情况下分别建立了库存决策模型和求解算法,并与Pan和Hsiao的求解结果进行了比较.结果表明,所提出模型获得了更低的系统总成本.1931　第8期张克志,等:静电陀螺静态漂移误差模型系数的U KF标定方法 。

地铁出入口活塞风有效通风量分析在城市建设中，地铁是现代城市交通中不可或缺的一部分，它不仅能够减少城市交通拥堵，提高城市运行效率，还能便捷市民出行。

然而，在日渐严重的空气污染下，地铁站内的通风工作变得尤为重要。

本文将以地铁出入口活塞风有效通风量为研究对象，探讨其特点及其对地铁通风的影响。

一、地铁出入口活塞风的特点地铁出入口活塞风是指地铁行车过程中，由车厢运动而产生的一种气流，它在地铁的进站口及出站口中的作用较为显著。

活塞风的产生主要是由于车厢在隧道中移动时，挤压了前方气流，形成气压较高区域。

当车厢经过出入口时，压缩气体会形成压缩波，从而形成活塞风，这可使地铁站内湿度、温度、污染物等指标发生变化。

二、地铁出入口活塞风对通风的影响1. 活塞风对地铁站内环境的影响活塞风的产生会对地铁站内的环境产生影响，主要体现在以下几个方面：（1）影响人员出入。

由于活塞风已成为一种重要的地铁安全因素，因此，在地铁站的进出站口处设置了大量的风口和通风设备，也可在一定程度上调整活塞风的作用，以确保地铁站内的空气流通。

（2）影响空气质量。

活塞风会使地铁站内的空气流动加速，从而使空气中的有害物质扩散更加迅速，影响空气质量。

（3）影响舒适度。

由于活塞风会扰动站内空气，使得空气温度、湿度等指标波动，进而影响人员的舒适度。

2. 活塞风对地铁通风的作用活塞风对地铁通风的作用主要表现在以下几个方面：（1）通过活塞风能够加速地铁站内空气的流动，增加通风效果。

（2）对通风设备的配置有一定的要求。

在地铁站的进出站口处配置通风设备，能够形成气流，减小活塞风对地铁通风的影响。

（3）需要加强通风管理。

由于活塞风对地铁站内空气产生影响，因此在地铁站的通风管理上需要加强，在通风时应考虑到活塞风的影响，合理调整通风设备及其运行方式，确保空气质量的合格。

三、地铁出入口活塞风有效通风量的分析为了研究活塞风对地铁通风的作用，我们有必要对地铁出入口活塞风有效通风量进行分析，有效通风量作为地铁通风设计中的重要指标，它对于保障地铁站内空气质量有着重要的意义。

第3卷　第1期 地下空间与工程学报Vol.3 2007年2月 Chinese Journal of Undergr ound Space and Engineering Feb.2007　 文章编号:167320836(2007)022*******地铁活塞风对车站环控速度场的影响3王丽慧,吴喜平(同济大学暖通空调燃气研究所,上海　200092)摘　要:通过地铁实测数据分析,研究列车进站、列车出站和交会车况下活塞风对地铁车站各单元,即站台层、站厅层、楼梯和出入口速度场的影响,分析得到站台层和站厅层两端速度场受活塞风影响较大;比较站台层、站厅层、楼梯和出入口各单元速度增加倍数大小,得到在活塞风作用下,受楼梯走向和楼梯位置影响,站台层、站厅层和楼梯速度场相互影响,并且楼梯速度场和出入口速度场变化较明显。

关键词:活塞风;站台层;站厅层;楼梯;出入口;速度场 中图分类号:U231+.1文献标识码:AThe Affect on the Subway Syste m from the P iston Acti on W i n dWANG L i2hui,W u Xi2p ing(V entilating,A ir-condition and Gas Research Institute,Tongji U niversity,Shanghai200092,China)Abstract:Thr ough the sub way test,research the affect on the vel ocity fields of the p latfor m,the undergr ound hall,the stair and the passage way fr om the p ist on acti on wind under different train conditi ons.The both ends of the p latfor m and the undergr ound hall are obvi ously afftected by the p ist on acti on paring the vel ocity increasing multi p les of the four seg ments,the vel ocity fields of the p latf or m,the undergr ound hall,the stair and the passageway inter p lay and the vel ocity fields of the stair and the passageway are influenced more obvi ously under the p ist on acti on wind affect.Keywords:the p ist on acti on wind;the p latfor m;the undergr ound hall;the stair;the passage way;the vel ocity field1　引言列车运行产生的活塞风对地铁车站环控影响较大,主要体现在进站车况,活塞风将隧道内空气带入站台,站台层处于正压,空气在正压的作用下进一步通过楼梯进入站厅层,进而通过出入口带到室外;而列车出站工况,活塞风会抽吸站台层的空气,站台层处于负压,室外空气在负压作用下进入站厅,而站厅空气经过楼梯进入站台。

北京地铁列车活塞风的实则与分析Fieldtestandanalysisofpistonactionventilation inBeijingundergroundrailwaysystem北京地铁列车活塞风的实则与分析:3.3隧道中列车刹车段的活塞风状况图8为前门-崇文门区间内环线隧道靠前门站一侧距前门站40m处的活塞风测量结果，该测点处于列车刹车段。

从图中可以明显看出，活塞风速平均值和最高值均减小。

对照图8和图5可知，当列车前端进站后，活塞风还要持续一段时间，这同测试人员在站台上对风流的感觉是一致的。

再对照图8和图4推断出，外环线列车起动后引起的活塞风在测点1能造成2～3m/s左右的风速。

图8测点1处的活塞风速3.4隧道中列车起动段的活塞风状况图9，图10和图11为前门--和平门区间内环线隧道靠前门站一侧距前门站分别为19m，37m，及69m处的活塞风测量结果，这些测点处于列车起动段（起动段和刹车段的阻塞比稍有增大，不予考虑），所测得的风速峰值较列车正常运行段偏小，三个测点达到最大风速值的时间亦逐渐后移。

对比图11和图5可知，当列车通过测点后，风速才逐渐加大，达到最大值，这符合列车在隧道内的运行规律。

图9测点2处的活塞风速图10测点15处的活塞风速图11测点16处的活塞风速测点15的风速（图10）较测点2的风速（图9）有所降低，是由于在测点15前后隧道隔墙上的一些窗口向另一侧隧道分流了一部分风量所致。

测验点16的风速接近于列车正常运行时引起的风速（与图7比较）。

4结论伴随列车的起动、加速、等速、减速、停止等运动状况产生的区间隧道内的活塞风随时间变化而处于不稳定状态。

本文通过现场实测，总结了地铁列车活塞风的各种现象。

4.1活塞风主要作用在列车运行的区间隧道内和两端车站行人出入口。

由于双线隧道中间隔墙卸压孔的存在，一侧隧道有列车通过时，另一侧隧道内会产生2m/s左右的风速，持续时间要较有列车通过侧短一些。

影响地铁站台环境质量因素的探究针对城市轨道交通站台的空气质量的影响因素提出分析，并对活塞风、列车运行、通风空调运行模式对城市轨道交通站台通风模式对站台空气质量的影响，为获得良好城市轨道交通站台空气品质提供分析的依据，能更好的满足城市轨道交通站台空气质量的要求。

标签：城市轨道交通;站台环境质量;通风模式城市轨道交通的发展为城市拥挤的交通提供了很大便利，地铁站台环境质量的控制问题也愈来愈引起关注，地铁列车的行驶带来的活塞风造成车站通道和站台上乘客的忍受较高风速的干扰，列车刹车产生的大量散热及客流量的剧增引起的站内温度逐年升高，好坏关系到乘客及乘务人员的身体健康以及在地铁站台的舒适性，城市轨道交通通风空调系统是安装于轨道交通车站的设备设施，用以调节城市轨道交通站台的温度、湿度及二氧化碳的浓度等涉及空气质量的因素，改善乘客候车环境和工作人员的工作环境，同时也为其他机电设备和设施提供良好的运行环境，保证其稳定运行，为城市轨道交通稳定运行提供保障。

伴随着城市轨道交通的发展，影响城市轨道交通站台空气质量的越来越复杂，研究分析这些影响因素并针對的提出相应措施成为目前地铁建设过程中必不可少的环节之一。

地铁通风空调系统的目的就是要把站台、站厅和区间隧道的热环境维持在舒适范围内。

站台和站厅对环境的舒适度要求比较高，在区间隧道中，由于乘客都在列车中，对区间隧道的环境要求比较低。

所以影响站台和站厅环境的主要因素，活塞风、列车产热、颗粒物等污染、噪声主要来自隧道。

1 活塞风对站台环境的影响当地铁列车在隧道中行驶时，隧道中的空气被列车带动而顺着列车运行前进的方向流动，这种一现象称为列车的活塞作用，而形成的气流称为活塞气流。

当车辆在宽阔的地面上运行时，车辆前面的空气被排挤到车辆的侧面和上面，然后绕流到车辆的后面。

车辆在隧道中行驶时，由于隧道壁所构成空间的限制，所推挤的空气不能全部绕流到车辆后面，必然有部分空气会被车辆向前推动，排到隧道出口之外;在车辆尾部端后方造成一个负压涡旋区域，因此也必然会有相应空气经开口被引入到隧道中，由此形成活塞风。

北方地铁活塞风有效利用研究天津大学环境学院尹奎超由世俊董书芸摘要：地铁活塞风对地铁环控影响复杂，活塞风通过站台和出入口引起地铁能耗的变化，是地铁能耗的重要影响因素。

在过渡季节和冬季充分利用活塞风是实现地铁通风系统进一步节能的有效措施。

本文提出了一种新的屏蔽门形式——带风口屏蔽门，该系统可有效利用活塞风，因其兼具安全、舒适的特点，较之传统的半高安全门系统和屏蔽门系统具有许多优点。

本文就天津地铁车站的大量实测数据分析了既有地铁环控系统下活塞风对地铁环境的影响规律，利用CFD对带风口屏蔽门的系统进行了速度场、温度场，分析了活塞风的有效利用及带风口屏蔽门系统在北方城市的节能性和适用性。

关键词：活塞风,屏蔽门系统,CFD模拟,节能0 引言随着城市地铁的迅速发展，地铁环境控制问题也愈来愈引起人们的关注。

地铁列车的运动引起的活塞风使车站通道和站台上的乘客要忍受较高风速的干扰。

列车产生的大量散热以及客流量增高使地铁内温度逐年升高[1]。

如何合理有效地控制利用地铁活塞风，制定出最优的系统运行方案，从而既满足地铁内乘客舒适度要求，保证地铁系统正常运营，又能充分的图1-3 下瓦房站站台温度测点布置图1.1 活塞风引起的速度场分析双层岛式站台隧道进站口速度变化如图1-4所示。

37～55s为进站过程，79～95s为出站过程。

列车进站前30s左右列车进站口风速即开始变大，当列车到达进站口附近时风速可达到5.7m/s，列车有一半车体进站后风速即突降到1m/s左右，列车停稳后进站口风速仍然会有小的波动。

由于天津地铁基本为4节车厢编组[2]，因此列车岀站时，其进站口风速变化不大。

图1-4下瓦房站隧道进站口速度变化图楼梯口风速：列车进站时最大可达2.41m/s ，列车出站时最大可达1.67m/s 。

下瓦房站共有3个楼梯口，则列车进站和出站时平均换气量约29m 3/s ，持续时间40s ，则可得到一次列车进出站过程可实现换气量1160m 3，按每小时六对列车计算，则换气量为13920 m 3/h ，站台按160m ×18m ×3m 计算折合站台换气次数约1.6次/h 。