最新国内钢厂高炉检修情况一览表20130301

酒钢1号高炉年修停开炉实践（酒泉钢铁公司炼铁厂白兴全）一前言1号高炉（1800m3）是在第三代原1513m3高炉基础上大修扩容而成，于1998年6月12日开炉投产。

设计利用系数1.6(t/m3.d)，作业率96%，年产生铁102万吨。

截至2008年6月份1号高炉已生产10年，共产生铁12860033吨，单位炉容产铁量7144t/m3。

1号高炉已进入炉役末期，炉体破损严重，风口下沉难以控制，对高炉安全生产造成严重威胁。

截止6月底10段冷却壁破损率达到54.17%，6段冷却壁破损率达到37.5%，7段冷却壁破损率达到37.5%，5段风口带冷却壁07年11月开始破损，已破损9块，破损率为18.75%。

10段炉皮开裂长度达5米以上，其中局部出现错位。

西南位置风口和二套下沉严重，已造成高炉9次休风，无法根治。

鉴于此情况，1号高炉7月8日停炉小修。

检修总共更换冷却壁136块，其中5段48块，6、7段各24块，10段32块，11段8块，炉皮灌无水压入泥浆15吨，风口带浇注用料145吨，6段以上钢砖以下部分喷涂料300吨，除尘器、上升管、下降管及炉缸炭砖保护合计用FN130喷涂料170吨，炉喉缸砖背面灌自流料3吨，主管、围管用磷酸盐泥浆4吨。

检修后5段冷却壁冷却水恢复双联，10、11段冷却水由10段进11段出改为单进单出。

检修由于高炉内结瘤严重，共实施了8次炉内爆破，炉缸清料总量约280吨（其中炉缸积料150吨，喷涂反弹料45吨，瘤体约85吨）。

现对停开炉经过进行分析总结。

二停炉过程1 停炉降料线操作本次停炉采用回收煤气空料线法。

7月7日10：22开始预休风，从炉喉十字测温孔安装四根φ48mm打水管（要求单管水量必须达到30吨），开裂炉皮补焊，下沉风口处理（二套和风口加丝杠）。

16：48送风后开始降料面，料线4.15m,17:03关南放散送煤气，17：37关北放散、φ250mm、φ400mm放散。

顶温按450℃控制。

唐山高炉检修情况汇报尊敬的领导：我向大家汇报唐山高炉的检修情况。

自从上次检修时间以来，我们团队始终坚守岗位，全力以赴，经过一个月的努力，我们的检修工作已进展顺利，现汇报如下：首先，我们对高炉的设备进行了全面的检查和清洁。

通过仔细查看各个设备的运行状况，我们发现一些隐患，及时处理，以避免未来发生故障。

在清洁方面，我们对高炉内外部进行了彻底的清理，并对附属设备进行了修复和更换。

其次，我们对高炉的炉体进行了修补和强固。

经过多次检测，我们发现高炉炉体有一些裂缝和损坏的地方。

为了确保高炉的安全运行，我们采取了焊接和补强措施，并对已修复的部分进行了质量检验，确保了修补的稳固性。

此外，我们还对高炉的冷却系统进行了全面的检修。

我们查找并处理了冷却水管道中的漏水问题，并对风箱冷却系统进行了维护和调整。

通过这些措施，我们有效地提高了冷却系统的运行效率，保证了高炉的正常冷却。

另外，在电力供应方面，我们升级了高炉的电气系统。

我们对电缆、开关和控制设备进行了检查并进行了必要的更换和维修。

通过这些改进，我们确保了稳定的电力供应，并提高了电气系统的运行效率。

最后，在检修过程中，我们注重对员工的安全培训和管理。

我们组织了员工参加了安全培训课程，强调了高炉检修过程中的安全注意事项，并安排了专人负责安全管理。

我们采取了一系列的安全措施，确保了员工的身体和财产的安全。

在整个检修期间，我们严格按照计划和工作安排进行工作，有效地提高了工作效率和质量。

我们高炉检修团队的成员们紧密配合，艰苦奋斗，没有发生任何事故和工作延误。

在整个检修期间，我们的工作始终处于领导和技术人员的指导下，并得到各相关部门的大力支持。

经过我们团队的努力，目前唐山高炉已经完成了大部分的检修工作。

我们为自己的辛勤付出感到自豪，并期待着高炉的重新投入运行。

感谢领导和各位同事对我们工作的关心和支持，我们将继续努力，确保高炉设备的正常运行。

谢谢！。

汉钢公司1#高炉停炉大修实践摘要：考虑到高炉长期安全生产，加之配合冬季环保限产，汉钢公司1#高炉于2月13日6：50休风停炉，开始大修，3月30日11：16分送风点火开炉，历时46天。

1#高炉本次大修围绕的主线项目为更换炉缸侧壁、陶瓷杯、第四层炭砖，更换5-10段冷却壁及11-14段冷却壁共计235块，风口区域、铁口通道浇注，对炉身、炉腰、炉腹部位进行喷涂造衬等；同时外围同步进行设备检修项目共计106项，计划大修工期51天，实际用时46天，较计划提前5天完成。

关键词：停炉；放残铁；大修1大修背景1#高炉（1080m3）自2011年12月23日点火开炉，至2019年2月13日停炉，共生产运行7年零3个月。

共产生铁771万吨，历年来的生产指标见下表，平均单位炉容产铁7140.7吨/m3。

2018年12月鉴于高炉已到炉龄后期，利用错峰停机检修，在炉缸7.9米，8.4米，8.8米，9.2米标高位置共计增加60根测温热电偶。

出现局部炉缸侧壁温度高出报警值，从12月28日开始护炉操作。

通过采取调整高炉参数、配加钛矿护炉、加强炉前操作、堵风口、加强炉缸状态监控，建立完善的应急预案体系等措施，高炉炉况基本稳定良好，各项指标稳定，炉缸侧壁温度有持续下降趋势，炉壳温度和冷却壁热流强度稳定，初步达到了较好的护炉效果，但每天影响产量约500吨。

考虑到高炉长期安全生产，加之配合冬季环保限产，于2月13日6：50休风停炉，开始大修，3月30日11：16分送风点火开炉，历时46天。

2大修重要节点现场组织实践1#高炉本次大修围绕的主线项目为更换炉缸侧壁、陶瓷杯、第四层炭砖，更换5-10段冷却壁及11-14段冷却壁共计235块，风口区域、铁口通道浇注，对炉身、炉腰、炉腹部位进行喷涂造衬等；同时外围同步进行设备检修项目共计106项，计划大修工期51天，实际用时46天，较计划提前5天完成。

3安全为天，层层把关，顺利停炉2月12日15：56分高炉顺利预休风，拉开了大修的序幕，抓好停炉前的准备工作，是安全顺利停炉的前提条件。

2012-2013年高炉炉况失常原因分析2012年-2013年，受原燃料变化、操作失误、检修、无计划休风影一、原燃料质量状况1、焦炭（1）2012年焦炭质量及合格率（2）2013年焦炭质量及合格率2、矿石（1）265烧结矿（2）400烧结矿（3）自产球团强度二、高炉参数控制1、2012年参数控制2、2013年参数控制3、风口调整情况三、事故分析一、原燃料状况1、焦炭质量状况（1）2012年焦炭质量对比（2、烧结矿：2013年烧结矿碱金属和Zn含量均比2012年升高。

其中烧结矿含锌13年5月达到最高点，平均达到0.1。

给高炉生产带来极大不便。

（4）落地矿消耗：二、工艺参数控制1、2012年高炉工艺参数指标（1）1#炉工艺参数指标（2）2#炉工艺参数指标（3）3#炉工艺参数指标2、2013年高炉工艺参数指标（3）3#炉工艺参数指标12年5月份前，原燃料相对稳定，各炉炉况比较顺行。

为释放风机潜能，提升指标，5月、6月各高炉均扩大风口面积。

随着市场变化，成本压力增大，在推行经济型炉料的前提下，4座高炉在12年底都缩小了风口面积。

3、4#高炉在13年4月再次缩小面积。

从上表看出，2012年6月3、4#高炉行划检修，对风口面积进行了调整，共更换风口小套14个；2012年11月1、2、4#高炉计划检修对风口面积进行调整，共更换风口小套18个，中套1各；2013年2月更换小套17个，中套4个；4月更换小套36个，中套11个。

分析：2013年上半年共更换风口套88个，除4#炉4月发生炉缸冻结烧损26个风口外，其余大多数都是在高炉检修恢复期间烧损，或者是套体变形，炼铁厂在操作上采取了如（1）在恢复和休风前退将负荷最低到2.3；（2）恢复前采取集中堵风口；（3）上休风料和恢复期间加锰矿等各种措施，效果不佳。

但自从6月以后，烧结矿中的锌含量下降后这种现象明显改善，检修恢复时几乎不烧风口套。

经验得出炉料中的锌含量要有控制标准（＜0.07%）。

2010-2013年炉况异常汇总12恢复；（二）原因分析；1、7#高炉本次计划休风，在休风前高炉炉况较为正；2、休风检修时对溜槽进行了更换，后校正时溜槽角度；3、高炉计划休风后，打开人孔观察料面时，发现溜槽；4、复风后，风口过早被吹开，不利于炉况的恢复；5、复风后，热风炉换炉后风温上升280度至950；6、原料：烧结矿加入海砂后含Ti偏高，休风前高炉；7、休风时间较以前计划休风时间比稍偏长，以恢复。

本次高炉复风后炉况艰难恢耗时较长，关键是复风后高炉不进风，全靠小风量烧空间，待所加的组合焦作用后炉况才好转。

（二）原因分析1、7#高炉本次计划休风，在休风前高炉炉况较为正常，特别是14号夜班在加休风料时，高炉炉况顺行无崩塌料，休风[Si]：0.76%、[S]：0.027%，料线2.4m均在休风要求的范围内。

2、休风检修时对溜槽进行了更换，后校正时溜槽角度相差3度，但在高炉复风后，没有使用过正常角度，当时由于是低料线，布料角度为焦炭35度、矿石32度，故溜槽影响可以排除。

3、高炉计划休风后，打开人孔观察料面时，发现溜槽处有水流下，原因为13日23:11分高炉正常生产时，气密箱底板温度超50度就报警，工长要求看水工雾化冷却，看水工开了长流水冷却，没有及时关闭。

4、复风后，风口过早被吹开，不利于炉况的恢复。

5、复风后，热风炉换炉后风温上升280度至950度，风温上升较多。

由于热风炉检修时停烧，复风后风温较低，换炉后风温虽上升280度至950度，但复风后需要风温来提高物理热，950度与正常风温1100度比还相差较多，但当班工长在风压、风量没有匹配的情况下，有加风动作，引起管道行程。

6、原料：烧结矿加入海砂后含Ti偏高，休风前高炉铁水含Ti在0.2%左右，导致渣铁流动性变差；另外带烧烧结矿粒度普遍偏小（返矿在13%）且高炉用量较大50%，导致高炉复风过程中透气性差。

7、休风时间较以前计划休风时间比稍偏长，以前休风基本在10个小时，而本次休风时间在12个小时，影响渣铁物理热及流动性。

2010-2013年炉况异常汇总14用比例或停用，三级焦、焦丁、落地烧停用，并在实际；2011年6月4#高炉中修后开炉；（一）事情经过；4#高炉烘炉时间为6月22日10：58分，后经过；[S]：0.093%，铁水：17.25t，之后高；[Si]：3.56%，[S]：0.026%，高炉；第九炉)炉前准备铁水过撇渣器，由于高炉第一次使用；[S]：0.438%）渣子发黑，铁水流不动，撇渣；（二）原因用比例或停用，三级焦、焦丁、落地烧停用，并在实际操作中适当疏松边缘。

2011年6月4#高炉中修后开炉（一）事情经过4#高炉烘炉时间为6月22日10：58分，后经过升温300度及保温、升温600度及保温两个过程，于6月28日14:00时开始降温，6月29日夜班降温到200度，在当天的6：02分休风，准备装料。

整个过程严格按照烘炉曲线图执行。

休风后高炉调试布料器角度、料流及校正探尺。

高炉装料共计上开炉料71批，其中焦炭302.32吨.装料后东西探尺分别为2.77m，2.73m。

21时58分高炉堵2#、4#、6#、8#、10#、13#风口后点火送风，送风后高炉P热：40kpa、Q风：200 m3/min。

22：48分1#、3#、14#风口点亮；后5#、9#、7#、11#风口点亮，6月30日0：47分最后一个12#风口也点亮，标志着高炉送风后风口均点着、燃烧。

送风后高炉风量一直偏小（焦炭水份大后，粉末较多，影响了高炉透气），当时由于热风总管热电偶温度不准。

高炉于1：17-2：45分休风更换，考虑到休风前风量偏小，又堵5#、11#风口送风，送风后高炉风量、风压比较合理（P热：40kpa，Q风：420 m3/min），3：21分高炉开始下料，后高炉加风至65kpa，Q风：700 m3/min，但由于开炉焦炭水份较大，高炉炉顶温度较低（平均在55度左右），同时高炉炉顶2个放散有大量的水喷出。

高炉低风压维持，6月30日11:00左右炉顶温度开始上行，标志高炉内焦炭中的水份已差不多蒸发完。

三山1#高炉7月24日计划检修工艺方案一、7月24日计划检修外围检修情况：1、铸铁检修10小时2、高炉检修与铸铁检修同步3、动力制氧和空压风停机检修，时间为6小时，检修开始时间由高炉定。

4、焦化检修与高炉同步5、烧结检修与高炉同步二、三山1#高炉检修时间及主要工艺项目：1、检修时间安排：7月24日8：00~7月24日18：00，共计10小时2、主要工艺项目：①、炉顶雷达探尺校正（厂家主修，郭维维验收）②、炉顶成像更换镜头（厂家主修，郭维维验收）③、静压计吹扫（仪表，）④、炉顶放散阀信号改造（液压工、电工、钳工、）⑤、东西铁口各焊接4个灌浆孔（钳工、）⑥、清理10#、11#吹管，10#加砖套（炉前、工长）。

⑦、23日夜班把9#风口打开⑧、休风后下21#、22#、1#吹管，用氧气烧小套下沿，直到渣铁易渗透为止，最后堵22#、1#、7#、17#风口（自吹开一个考核500元）⑨、炉前主沟和撇渣器修补和铁水支沟、干渣沟重新打制。

三山1#炉定于7月24日上午8：00进行计划检修，时间10个小时。

本高炉主要进行上料系统、渣处理系统、热风系统以及主垄沟打制、炉顶设备维修修。

本次检修是炼钢投产前最后一次维修，为了保证检修质量，特制定休风方案，望本工部人员务必遵照执行。

2，夜班工长最后一炉铁必须联系好保证4个铁水罐，计算好出铁时间，确保最后一炉铁出净渣铁后进行休风。

预计8:00分休风结束，8:20高炉点完火具备检修条件。

（夜班最后一炉铁口改用有水炮泥堵口）3，夜班工长确保炉况顺行，根据料速确保休风料适时下达要求位置（如果料速偏快可减风控制），休风料格式要记录清楚有序，休风前要保证渣铁物理热充沛。

（炉温〔Si〕＝1.2~1.4、R2＝1.00~1.05）。

4，夜班末炉铁出铁时计算好理论铁量，当铁口即将来风时通知风机房减风降压力至150Kpa,出到铁口来风时，适当喷吹铁口后再次通知风机房将热风压力降到100Kpa堵上铁口，通知风机房停止操作，剩余的压力手动从高炉放风阀放掉（切记：放风前关闭混风大闸），热风压力放到零位时与热风炉联系好进行休风。