16-3地基土水平抗力系数

理正岩土5.0 常见问题解答（挡墙篇）1．“圬工之间摩擦系数” 意义，如何取值？答：用于挡墙截面验算，反应圬工间的摩阻力大小。

取值与圬工种类有关，一般采用0.4（主要组合）~0.5（附加组合），该值取自《公路设计手册》第603页。

2．“地基土的粘聚力”意义，如何取值？答：整体稳定验算时滑移面所在地基土的粘聚力，由地勘报告得到。

3．“墙背与墙后填土摩擦角”意义，如何取值？答：用于土压力计算。

影响土压力大小及作用方向。

取值由墙背粗糙程度和填料性质及排水条件决定，无试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》591页，具体内容如下：墙背光滑、排水不良时：δ=0；混凝土墙身时：δ=（0~1/2）φ一般情况、排水良好的石砌墙身：δ=（1/2~2/3）φ台阶形的石砌墙背、排水良好时：δ=2/3φ第二破裂面或假象墙背时：δ=φ4．“墙底摩擦系数” 意义，如何取值？答：用于滑移稳定验算。

无试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》，592页表3-3-2 基底类别摩擦系数基底类别摩擦系数粘性土软塑状态（0.5≤IL＜1）0.25 砾（卵）石类土0.4-0.5 硬塑状态（0≤IL＜0.5）0.25-0.3 软质岩石0.5-0.6半坚硬状态（IL＜0）0.3-0.4 表面粗糙的硬质岩石0.6-0.7砂0.45．“地基浮力系数”如何取值？答：该参数只在公路行业《公路路基手册》中有定义表格，其他行业可直接取1.0，具体《公路路基手册》定义表格如下：地基类别浮力系数地基类别浮力系数密实潮湿的粘土或亚粘土0.7-0.8 匀质而透水性小的岩石0.35含水饱和的亚粘土或亚粘土0.85-0.9 裂缝不严重的岩石0.35-0.50 细砂、中砂及砾砂0.9-0.95 裂缝严重的岩石0.75-0.956．“地基土的内摩擦角”意义，如何取值？答：用于防滑凸榫前的被动土压力计算，影响滑移稳定验算；从勘察报告中取得。

7．“圬工材料抗力分项系数” 意义，如何取值？答：按《公路路基设计规范》JTG D30-2004，采用极限状态法验算挡墙构件正截面强度和稳定时用材料抗力分项系数，取值参见《公路路基设计规范》表5.4.4-1。

1总则1.0.1 为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量，保护环境，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑(包括构筑物)桩基的设计、施工及验收。

1.0.3 桩基的设计与施工，应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；应重视地方经验，因地制宜，注重概念设计，合理选择桩型、成桩工艺和承台形式，优化布桩，节约资源；应强化施工质量控制与管理。

1.0.4 在进行桩基设计、施工及验收时，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准、规范的规定。

2术语、符号2.1 术语2.1.1 桩基pile foundation由设置于岩土中的桩和与桩顶连接的承台共同组成的基础或由柱与桩直接连接的单桩基础。

2.1.2 复合桩基composite pile foundation由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。

2.1.3 基桩foundation pile桩基础中的单桩。

2.1.4 复合基桩composite foundation pile单桩及其对应面积的承台下地基土组成的复合承载基桩。

2.1.5 减沉复合疏桩基础composite foundation with settlement-reducing piles软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。

2.1.6 单桩竖向极限承载力ultimate vertical bearing capacity ofa single pile单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。

2.1.7 极限侧阻力ultimate shaft resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面所发生的岩土阻力。

2.1.8 极限端阻力ultimate tip resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩端所发生的岩土阻力。

20
1.86
5
4.6X10-5
淤泥质粉质粘 土②
80
2.3
1：2.00
/
/
10
10
20
1.73
5
4.0X10-6
粉质粘土③
200
5.0
1：1.50
1：1.75
/
20
14.5
45
1.93
28
3.0X10-6
粉质粘土④
240
7.5
1：1.25
1：1.50
/
25
18.5
55
1.95
32
2.5X10-6
粉质粘土⑤
90
23
1：1
中风化砾岩⑦
1200
/
/
120
/
3500
/
/
/
/
三C雅郡）
2010.1
地层名称
承载力特征值(KPA)
压缩模量Es(MPa)
qpa
qsia
凝聚力c(kPa)
内摩擦角 (°)
土体与锚固体粘 结强度特征值frb(kPa)
容重r0
素填土①
/
/
/
-8
10
8
8
18.5
粉质粘土②
280
10
/
50
60
280
35*
35
2
21.5
0.50
120
1：1.10
160
2.26X10-2
粉质粘土⑦
200
6.5
19
28
19.6
0.70
45
1：1.20
50
1.92X10-5

• 在水平荷载作用下，桩产生变形并挤压桩周土，促使桩周土发 生相应的变形而产生水平抗力。 • 水平荷载较小时，桩周土的变形是弹性的，水平抗力主要由靠 近地面的表层土提供； • 随着水平荷载的增大，桩的变形加大，表层土逐渐产生塑性屈 服，水平荷载将向更深的土层传递； • 当桩周土失去稳定、或桩体发生破坏、或桩的变形超过建 筑物的允许值时，水平荷载也就达到极限
13
桩侧负摩阻力的危害
• 可见，桩侧负摩阻力的发生， 将使桩侧土的部分重力和地面 荷载通过负摩阻力传递给桩， 因此,桩的负摩阻力非但不 能成 为桩承载力的一部分．反而相 当于是施加于桩上的外荷载， 这就必然导致桩的承载力相对 降低、桩基沉降加大。
14
二、负摩阻力的计算
1．单桩负摩阻力的计算
(1)中性点的位置 中性点的位置取决于桩与桩侧土的相对 位移，原则上应根据桩沉降与桩周土沉降相 等的条件确定。 要精确计算中性点的位置是比较困难的， 目前多采用近似的估算方法，工程实 测表明，在可压缩土层 L0 的范围内， 中性点的稳定深度Ln是随桩端持力层 的强度和刚度的增大而增加的，其深 度比 Ln / L0 可按下表的经验取用。
18
(3) 下拉荷载的计算
下拉荷载 Fn为中性点深度 Ln 范围内 负摩阻力的累计值，可按下式计 算：
Fn u p lni ni
i 1
n
19
2 ．群桩负摩阻力的计算
对于桩距较小的群桩，群桩所发生的负摩阻力因 群桩效应而降低，即小于相应的单桩值，这种 群桩效应可按等效圆法计算
群桩中任一单桩的下拉荷载：
28
(3)“m”法：假定kx随深度 成正比地增加，即是 kx=mz。我国铁道部门 首先采用这一方法，近 年来也在建筑工程和公 路桥涵的桩基设计中逐 渐推广。

桩基础水平承载力的概念及计算方法(五)澳门特别行政区某住宅公屋项目，由1栋34层高塔楼、4层裙房及塔楼局部地下空间组成，局部地下空间为深埋主缆，埋深为6.0m；其余为浅埋承台及地梁，其埋深为1.6m~2.6m。

塔楼为带梁式转换层剪力墙结构，裙楼为框架剪力墙结构中，勘察报告将地层从上而下划分为5层，分别是填土层、上层海相沉积层、冲积层、下层海相沉积层及基岩三层，主要由淤泥（mud）、砂土（Sand）、黏土（Clay）、完全风化花岗岩（C.D.G）以及中会风化花岗岩（M.D.G）、微风化花岗岩（S.D.G）等岩土层组成。

建筑物不设整体地下室，设计采用在塔楼中部设置平面尺寸为31.7m×27.6m的地下室，其承台埋深为6.0m；五桩沉箱及基桩数大于5的承台埋深为2.4m；其余承台埋深为1.9m；承台间设置基础梁及地面结构层，地梁埋深1.6m，地面层板厚度为250mm。

桩基设计为直径Φ610mm进度表预钻孔工字钢水泥浆灌注桩，桩隔墙端进入中风化或微风化花岗岩层，单桩竖向沃尔穆特征值为4900kN，单桩水平承载力特征值为100kN，桩基平面布置见图1。

该工程水平很大风荷载关键作用较大，由于东西两侧高层柱廊下无东西地下室，设计采用粉喷水泥土桩对周围地基土进行加固，并在场地四周设置永久钢板桩，地基修复深度拟定为6m，以满足基桩水平承载力要求。

为可以有效传递结构劳动生产率力，基础梁与地面层结构应有足够的厚度及刚度，使得建筑物各承台短期内可想像成整体，以有效递送水平作用，降低基底应力和建筑物的建筑物水平位移。

另外，为保证蒙孔图填土对基础的埋置约束作用，承台施工完毕后，应及时进行回填工作，承台周围回填土应均匀自上而下夯实，以保证回填土与外围土体紧密基础，能有效传递水平力。

根据以上条件，对该工程在水平风荷载下的基础水平承载力进行验算，验算按照《建筑桩基技术规范》JGJ94-2021中5.7节相关新规定进行计算，并在考虑承台（含地下墙体）-桩-土共同作用下进行分析，计算其在水平风载作用下桩基承台位移、桩身内力等。

重庆市建筑地基基础检测技术规范重庆市工程树立规范DBJ/T50-X X-2020修建地基基础检测技术规范Technical code for testing of building foundation〔征求意见稿〕2021-01-20发布2021-03-01实施重庆市城乡树立委员会发布重庆市城乡树立委员会关于发布«修建地基基础检测技术规范»的通知渝建发【2021】9号各区县〔自治县〕城乡建委，两江新区、北部新区、高新区、经开区树立局，有关单位：现同意«修建地基基础检测技术规范»为我市工程树立引荐性规范，编号为：DBJ50/T -136-2021,自2021年3月1日起实施。

本规范由重庆市城乡树立委员会担任管理，重庆市修建迷信研讨院担任详细技术内容解释。

二〇一二年一月二十日前言依据重庆市城乡树立委员会城科字2007年第281号文的要求，由重庆市修建迷信研讨院会同有关单位共同编制了«修建地基基础检测技术规范»。

在编制进程中，编制组调查总结了近年来重庆市修建地基基础检测的实际阅历，参考了国际有关技术规范，吸收了国际外相关科技效果，展开了多项专题研讨，并在重庆市范围内普遍征求了有关单位的意见，经重复讨论、修正、空虚，构成送审稿并经过了审查。

本规范共5章和7个附录，内容包括总那么、术语、符号、基本规则、检测要求、实验方法等。

本规范由重庆市城乡树立委员会担任管理，由重庆市修建迷信研讨院担任详细内容的解释。

为了提高«重庆市修建地基检测检测技术规范»的编制质量和水平，请各单位在执行本规范进程中，留意总结阅历，积聚资料，并将意见和建议寄至：重庆市江北区建新二村50号重庆市修建迷信研讨院«重庆市修建地基检测检测技术规范»管理组〔邮政编码：400020〕。

主编单位：重庆市修建迷信研讨院参编单位：主要起草人：审查专家：目次1 总那么 (1)2 术语和符号 (2)2.1 术语 (2)2.2 符号 (3)3 基本规则 (6)3.1 普通规则 (6)3.2 检测任务顺序 (6)3.3 验证与扩展检测 (6)3.4 检测报告 (8)4 检测要求 (9)4.1 普通规则 (9)4.2 地基检测 (10)4.3基础检测 (11)4.4 基桩检测 (11)4.5 支护工程检测 (12)5实验方法 (13)5.1浅层平板载荷实验 (13)5.2 深层平板载荷实验 (14)5.3 岩基载荷实验 (15)5.4 圆锥动力触探实验 (16)5.5 规范贯入实验 (18)5.6 多道瞬态面波法 (20)5.7 地质雷达法 (25)5.8 单桩竖向抗压静载荷实验 (29)5.9 单桩水平静载实验 (33)5.10 基桩承载力自平衡测试法 (35)5.11 低应变反射波法 (38)5.12 声波透射法 (41)5.13 钻芯法 (46)附录A 平板载荷实验记载表 (51)附录B 圆锥动力触探实验记载表 (51)附录C 规范贯入实验记载表 (51)附录D 桩基静载实验原始记载表 (52)附录E 低应变法检测基桩完整性原始记载表 (54)附表F 声波透射法检测基桩完整性现场记载表 (55)附表G 钻芯法检测记载表 (56)本规范用词说明 (57)援用规范名录 (58)条文说明 (59)CONTENTS1 General principles2 Terms and symbols2.1 Terms2.2 Symbols3 Basic rules3.1 General rules3.2 Testing procedures3.3 Verify and expand testing3.4 Testing report4 Testing require4.1 General rules4.2 Subgrade testing4.3 Foundation testing4.4 Foundation pile testing4.5 Retaining engineering testing5 Testing method5.1 Shallow plate-load test5.2 Deep plate-load test5.3 Loading test of batholith5.4 Dynamic penetration test (DPT)5.5 Standard penetration test (SPT)5.6 Multi-channel spectral analysis of surface waves (MSASW)5.7 Ground penetrating radar5.8 Vertical Static loading test of single pile5.9 Horizontal static loading test of single pile5.10 Self-balanced measurement method of pile bearing capacity5.11 Low strain integrity testing5.12 High strain dynamic testing5.13 Cross hole sonic logging5.14 Core drilling methodAppendix A Original record for plate loading test (PLT) Appendix B Original record for dynamic penetration test (DPT) Appendix C Original record for standard penetration test (SPT) Appendix D Original record for static loading test of pile Appendix E Original record for low strain integrity testing Appendix F Original record for cross hole sonic logging Appendix G Original record for core drilling method Explanation of the Specification’s DictionReferenceExplanation of provision1 总那么1.0.1为提高修建地基与基础工程检测的技术水平，做到平安适用、准确牢靠、技术先进、经济合理，结合重庆市实践，制定本规范。

fd。 fd由地基极限承载力的标准值除以抗力分项系数 R 求
得，或者由抗剪强度指标 c 、 的设计值 cd、 d直接代入极
限荷载公式求得。
0S R
2021/3/1
cd
ck
c
；
d
k
15
六、地基承载力的确定方法
(1) 地基承载力的定义
地基承载力是指地基土单位面积上所能承受的荷 载，通常把地基土单位面积上所能承受的最大荷载称 为极限荷载或极限承载力(kPa)。
2021/3/1
16
(a) 按现场载荷试验确定地基承载力的方法 地基的载荷试验是在现场试坑中设计基底标高处的
天然土层上设置载荷板，浅层平板载荷试验的承压板面 积不应小于0.25m2，对于软土不应小于0.5m2；试验基坑 宽度不应小于承压板宽度或直径的三倍，并应保持试验 土层的原状结构和天然湿度。根据平板载荷试验所得到 的p-s曲线，可分三种情况确定地基承载力：
受水平力较大的建筑物(如挡土墙)，除验算沉降外， 还需进行沿地基与基础接触面的滑动、沿地基内部滑动和 沿基础边缘倾覆等方面的验算。
地基基础设计应根据使用过程中可能出现的荷载，按 设计要求和使用要求，取各自最不利状态分别进行荷载效 应组合进行设计，最不利组合和对应的抗力限值如下：
(1) 按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承 载力确定桩数时，传至基础底面上的荷载效应采用正常使 用极限状态下荷载效应的标准组合，抗震设防时，应计入 地震效应组合。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单 桩承载力特征值。
(4) 在确定基础或桩台高度、支挡结构截面、计算 基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上 部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承 载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分 项系数。当需要验算基础裂缝宽度时，应按正常使用极 限状态荷载效应标准组合。

R Qsk s Qpk p
η c=0,η s =η p = η sp =1 当根据静载荷试验确定单桩竖向极限承载力标准
值时，基桩的竖向承载力设计值为：
R Quk sp
当承台底面与土脱开（非复合桩基）时，即取η c=0；
4 桩顶作用效应简化计算
1.基桩桩顶荷载效应计算
以承受竖向力为主的群
１.单桩的水平承载力
桩的水平荷载作用的特征 桩在水平荷载作用下，桩身产生挠曲变形，变
形的形式与桩和地基的刚度有关。桩身变形挤压侧 土体，而土体对桩侧产生水平抗力，其大小和分布 与桩的变形、地基条件和桩的入土深度有关。
桩在破坏之前，桩身与地基的变形是协调的，相 应地桩身产生了内力。随着桩身变形和内力的增大， 对于低配筋率的灌注桩来说常是桩身首先出现裂缝， 然后断裂破坏；
一般工业与民用建筑中的基础，常以承受竖向荷载 为主，但在桩基上作用有较大水平荷载时还必须对桩的水 平承载力进行验算。
一般来说当水平荷载和竖向荷载合力与竖直线的夹角 不超过5度时，竖直桩的水平承载力不难满足设计要求， 更应采用竖直桩。因此下面的讨论仅限于竖直桩的水平承 载力。
实践表明：桩的水平承载力远比竖向承载力要低！
(2).地震作用效应
对于抗震设防区主要承受竖向荷载的低承台桩 基，当同时满足下列条件时，桩顶作用效应计算可 不考虑地震作用：
(a）按《建筑抗震设计规范》规定可不进行天然 地基和基础抗震承载力计算的建筑物；
①群桩基础中各基桩的工作性 状与单桩基本一致；
②群桩基础承载力等于各单桩
承载力之和； 1 ③群桩的沉降量几乎等于单桩
的沉降量；
当各群 桩的沉降量几乎 等于单桩的沉降 量。
端承型群桩基础

地基系数的比例系数m的确定李俊;强士中;李小珍【摘要】在没有试桩资料的情况下,根据动力触探击数,可以获得土层的变形模量,然后计算得到地基系数的比例系数m,降低按桥规建议表格取值的任意性.【期刊名称】《铁道标准设计》【年(卷),期】2004(000)011【总页数】3页(P83-85)【关键词】地基系数的比例系数;动力触探击数;变形模量;桩基础【作者】李俊;强士中;李小珍【作者单位】西南交通大学土木工程学院,四川成都,610031;西南交通大学土木工程学院,四川成都,610031;西南交通大学土木工程学院,四川成都,610031【正文语种】中文【中图分类】U443.151 概述在桩顶弯矩和横向荷载的作用下，桩基的内力和位移的计算方法可以归纳为四大类：弹性地基反力法、极限地基反力法、复合地基反力法和弹性理论法。

弹性地基反力法又分线弹性地基反力法和非线弹性地基反力法。

线弹性地基反力法是将桩周土体视为弹性体，由于对Winkler假定中的地基系数的取值不同，在该方法中又派生出了m法、K法、C法、张有龄法。

由于m法简单实用，国内有关地基基础的设计规范大都推荐采用该法，见公式(1)和公式(2)式中σy——地基土的横向(水平向)抗力，MPa；Cy——y深度处地基土的水平地基系数，MPa/m；Δx——地基土的横向位移，m；m——水平地基系数随深度增加的比例系数，MPa/m2；y——地基土自地面或局部冲刷线以下的深度，m。

采用m法计算桩基，首要的是确定m值。

《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5—99)(以下简称《桥规》)给出了m值参考用表，见表1。

该表m的确定过程为：对桩进行水平静载试验，根据桩在地面处承受水平荷载作用的试验结果绘制荷载-位移关系曲线，从此曲线上找出相应于地面处水平位移为6 mm的荷载值(大量桩基设计经验表明地面水平位移一般不超过6 mm)，然后反复假定m，直至计算得到的地面水平位移为6 mm时，此时假定的m即为该种土的m值[1]。

建筑桩基施工规范1 总则1.0.1 为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境,制定本规范.1.0.2 本规范适用于各类建筑（包括构筑物)桩基的设计、施工与验收.1.0。

3 桩基的设计与施工,应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；并应重视地方经验,因地制宜，注重概念设计,合理选择桩型、成桩工艺和承台形式，优化布桩,节约资源;强化施工质量控制与管理。

1.0.4 在进行桩基设计与施工时，除应符合本规范外，尚应符合现行的有关标准的规定。

2 术语、符号2．1 术语2。

1。

1桩基piled foundation由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台共同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础.2。

1。

2复合桩基composite piled foundation由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。

2.1。

3 基桩foundation pile桩基础中的单桩。

2.1。

4 复合基桩composite foundation pile单桩及其对应面积的承台下地基土组成的复合承载基桩。

2。

1。

5 减沉复合疏桩基础composite foundation with settlement—reducing piles软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。

2.1。

6单桩竖向极限承载力标准值ultimate vertical bearing capacity of a single pile单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。

2.1.7 极限侧阻力标准值ultimate shaft resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面所发生的岩土阻力。

2.1。

8 极限端阻力标准值ultimate tip resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩端所发生的岩土阻力。

中图分类号:U443115 文献标识码:B 文章编号:1004 2954 2004 11 0083 02 在桩顶弯矩和横向荷载的作用下桩基的内力和位移的计算方法可以归纳为四大类:弹性地基反力法、性地基反力法又分线弹性地基反力法和非线弹性地基反力法。

线弹性地基反力法是将桩周土体视为弹性该方法中又派生出了m 法、K 法、C 法、张有龄法。

由于m 法简单实用国内有关地基基础的设计规范大都推荐采用该法见公式 1 和公式 2 σ CyΔx 1 桥规考虑了6 种土的情况m 值仅由土类确定粘性土式中σy ———地基土的横向水平向抗力MPa Cy ———y 深度处地基土的水平地基系数限相差较大如卵石的高值与低值之比为217 砂类土和桥涵地基和基础设计规范》TB1000215 —99 以下简确定过程为:对桩进行水平静载试验根据桩在地面处若能得到Cy 利用公式3 就可以求出m 。

Glick 1948 认为可用式4 计算桩侧土的Cy5 。

2214 E0 1 - μ 1 μ 3 - 4μ 2ln 2L/ D - 01443 Cy 4 淤粉细中粗角圆碎卵漂《长直截??桥梁?? 地基系数的比例系数m 的确定李俊强士中李小珍西南交通大学土木工程学院四川成都610031 摘要:在没有试桩资料的情况下根据动力触探击数可以获得土层的变形模量然后计算得到地基系数的比例系数m 降低按桥规建议表格取值的任意性。

关键词:地基系数的比例系数动力触探击数变形模量桩基础水平位移为6 mm 时此时假定的m 即为该种土的m 1 概述值1 。

表 1 非岩石地基的m 值MPa/ m2 编号土的名称m 值极限地基反力法、复合地基反力法和弹性理论法。

弹 1 流塑粘性土、泥35 2 软塑粘性土、砂510 3 硬塑粘性土、砂、砂1020 4 半干硬粘性土、砂2030 体由于对Winkler 假定中的地基系数的取值不同在5 砾砂、砾、砾、石、石3080 6 块石、石80120 桥规》指出m 值应采用试验实测值。

基桩内力和位移计算桩在横向荷载作用下桩身的内力和位移计算，国内外学者提出了许多方法。

目前较为普遍的是桩侧土采用文克尔假定，通过求解挠曲微分方程，再结合力的平衡条件，求出桩各部位的内力和位移，该方法称为弹性地基梁法。

以文克尔假定为基础的弹性地基梁法其基本概念明确，方法简单，所得结果一般安全，在国内外工程界得到广泛应用。

我国公路、铁路在桩基础的设计中常用的“m ”法就属于此种方法。

一、基本概念（一）土的弹性抗力及其分布规律桩基础在荷载（包括竖向荷载、横向荷载和力矩）作用下产生位移及转角，使桩挤压桩侧土体，桩侧土必然对桩产生横向土抗力zx σ，它起抵抗外力和稳定桩基础的作用，土的这种作用力称为土的弹性抗力。

zx σ即指深度为Z 处的横向（x 轴向）土抗力，其大小取决于土体性质、桩身刚度、桩的入土深度、桩的截面形状、桩距及荷载等因素，可以下式表示： z zx Cx =σ （3-13） 式中： zx σ—横向土抗力，kN/m 2；C —地基系数，kN/m 3；z x —深度Z 处桩的横向位移，m 。

地基系数C 表示单位面积土在弹性限度内产生单位变形时所需施加的力。

大量的试验表明，地基系数C 值不仅与土的类别及其性质有关，而且也随着深度而变化。

由于实测的客观条件和分析方法不尽相同等原因，所采用的C 值随深度的分布规律也各有不同。

常采用的地基系数分布规律有（图3-34）所示的几种形式，因此也就产生了与之相应的基桩内力和位移的计算方法。

现将桩的几种有代表的弹性地基梁计算方法概括在表3-15中。

3-34地基系数变化规律桩的几种典型的弹性地基梁法 表3-15上述的四种方法各自假定的地基系数随深度分布规律不同，其计算结果是有差异的。

实验资料分析表明，宜根据土质特性来选择恰当的计算方法。

（二）单桩、单排桩与多排桩计算基桩内力，应先根据作用在承台底面的外力M H N ,,计算出在每根桩顶的荷载i p 、i Q 、i M 值，然后才能计算各桩在荷载作用下各截面的内力和位移。

《基础工程》（第四版、王晓谋主编）一、名词解释第一章1。

地基：承担建筑物荷载的地层.2。

基础：介于上部结构与地基之间的部分，即建筑物最底下的一部分。

3。

天然地基：自然状态下即可满足承担基础全部荷载要求，不需要人工处理的地基4.人工地基：天然地基的承载力不能承受基础传递的全部荷载,需经人工处理后作为地基的土体称为人工地基5。

浅基础：基础埋深小于5m，在设计计算中可忽略基础侧面土体的摩阻力和侧向抗力的基础6。

深基础：基础埋深大于5m，在设计计算中不能忽略基础侧面土体的摩阻力和侧向抗力的基础7.最不利荷载组合:参与组合起来的荷载,能产生相应的最大力学效能第二章1.刚性基础：不需配置受力钢筋的基础2.柔性基础：用钢筋砼修建的基础3.刚性角；刚性基础的宽度大小应能使所产生的基础截面弯曲，拉应力和剪应力不超过基础材料的强度极值，从而得到墩台边缘处的垂线与基底边缘的连线间的最大夹角。

4.刚性扩大基础;也叫无筋扩展基础，由砖，毛石,混凝土，灰土和三合土等材料组成的墙下条基或柱下独立基础5。

地基容许承载力:指地基稳定有足够安全度的承载能力,它由地基极限承载力除以一个安全系数所得6.持力层：直接支承基础的土层.其下的土层为下卧层. 7。

下卧层：持力层地基承受的荷载是随着土体深度的加深而慢慢减小，到一定深度后土体承受的荷载就可以忽略不计了，这时我们就把这一层往下的土体叫做下卧层8。

软弱下下卧层：地基由多层土组成时，持力层以下存在容许承载力小于持力层容许承载力的土层时，这样的土层叫做软弱下卧层9.桩的横向承载力：桩在与桩横轴线垂直方向受力时的承载力. 第三章1。

高桩承台基础；承台在地面或冲刷线以上的基础 2。

低桩承台基础；承台在地面或冲刷线以下的基础 3。

基桩;就是指群桩基础中的单桩4。

灌注桩；在现场地基中钻挖桩孔，然后在孔内放入钢筋骨架，再灌注桩身混凝土而成的桩 5。

端承桩；桩顶极限荷载绝大部分由桩端阻力承担,桩侧阻力可忽略不计的桩 6.摩擦桩；桩顶极限荷载绝大部分都由桩侧阻力承担,桩端阻力可以忽略的桩 7。

答案:桩长 0～7.2m，轴力分布的方程为
桩长 7.2～12m，轴力分布方程为
问题:8. 某柱下桩基(柱截面为 dc=0.6m)如图所示，桩径 d=0.6m，承台有效高度 h0=1.0m， 冲跨比 λ=0.7，承台混凝土抗拉强度设计值 ft=1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值 F=7500kN，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)验算柱冲切承载力。
问题:3. 某人工挖孔灌注桩，桩径 d=1.0m，扩底直径 D=1.6m，扩底高度 1.2m，桩长 10.5m，桩端入砂卵石持力层 0.5m，地下水位在地面下 0.5m。土层分布：0～2.3m 填土， qsik=20kPa；2.3～6.3m 黏土，qsik=50kPa；6.3～8.6m 粉质黏土，qsik=40kPa；8.6～ 9.7m 黏土，qsik=50kPa；9.7～10m 细砂，qsik=60kPa；10m 以下为砂卵石，qsik=5000kPa。 试计算单桩极限承载力。 答案:根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.6 条，
σzci=αiPck
0 号桩在 0.6l=0.6×15=9.0m 范围内有 9 根桩对其附加应力有影响，分别为 1 和
4 / 44
[注册土木工程师考试密押资料]专业案例分类模拟题深基础(五) 1′(n1=0.2)，2(n2=0.25)，3 和 3′(n=0.44)，4 和 4′(n=0.41)，5 和 5′(n=0.6)
答案:受柱冲切承载力按下列式计算 Fl≤βhpβ0ftumh0 Fl=F-∑Qi
式中：Fl——扣除承台及其上土重后，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值；
ft——承台混凝土抗拉强度设计值；
9 / 44ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ

桩侧土水平抗力系数的比例系数m《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ，宜通过单桩水平静载试验确定，当无静载试验资料时，可按表 5.7.5 取值。

序号1 2 3 4 表 5.7.5地基土类别淤泥；淤泥质土；饱和湿陷性黄土流塑(I L>1)、软塑 (0.75< I L≤ 1) 状黏性土；e>0.9 粉土；松散粉细砂；松散、稍密填土可塑(0.25< I L≤0.75)状黏性土、湿陷性黄土；e=0.75～0.9 粉土；中密填土；稍密细砂硬塑 (0< I L≤ 0.25) 、坚硬( I L≤ 0)状黏性土、湿陷性黄土；e<0.75 粉土；中密的中粗砂；密实老填土地基土水平抗力系数的比例系数m 值预制桩、钢桩灌注桩m相应单桩在m相应单桩在地面处水平地面处水平MN / m4 MN / m4位移 (mm) 位移 (mm)2～ 4.5 10 2.5～ 6 6～124.5～ 6.0106～ 144～86.0～ 101014～ 353～610～ 221035～ 1002～55 中密、密实的砾砂、碎石100～ 300 1.5～ 3 类土注：1 当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥ 0.65%）时，m值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mm 时，m值可适当提高；2 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4 降低采用；3 当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表 5.3.12 中相应的系数ψl。

“ m”法计算桩的内力和位移（一）计算参数地基土水平抗力系数的比例系数m 值宜通过桩的水平静载试验确定。

但由于试验费用、时间等原因，某些建筑物不一定进行桩的水平静载试验，可采用规范提供的经验值如下表所示。

非岩石类土的比例系数m 值序号土的分类m 或 m0（MN/m 4）1 流塑粘性土I L＞ 1、淤泥3～ 52 软塑粘性土1＞I L＞ 0.5、粉砂5～ 103 硬塑粘性土0.5＞ I L＞ 0、细砂、中砂10～ 204 坚硬、半坚硬粘性土I L＜0、粗砂20～ 305 砾砂、角砾、圆砾、碎石、卵石30～ 806 密实粗砂夹卵石，密实漂卵石80～ 120在应用上表时应注意以下事项1．由于桩的水平荷载与位移关系是非线性的，即 m 值随荷载与位移增大而有所减小， 因此，m 值的确定要与桩的实际荷载相适应。

混凝土搅拌工高级考试题（附答案）一、单选题（共80题，每题1分，共80分）1、冬期混凝土施工所用水泥强度等级应不低于（）。

A、32.5B、62.5C、42.5D、52.5正确答案：D2、氟硅酸钠是水玻璃耐酸混凝土的凝结材料，呈白色、浅灰色或者淡黄色的（）。

A、粘性液体B、脆性固体C、结晶粉末D、气体正确答案：C3、关于高性能混凝土中掺入粉煤灰，下列说法不正确的为（）A、降低了混凝土土水化热，是大体积混凝土的主要掺合料B、完全抑制碱骨料反应C、提高混凝土抗硫酸盐性能和抗渗性D、改善混凝土拌合物和易性，可泵性和抹面性正确答案：B4、钢绞线一般有几根钢丝构成：（）。

A、6根B、7根C、5根D、8根正确答案：B5、对于多跨连续的板梁，对支座为整浇的梁或柱，按弹性进论计算时，计算跨度l一般可取（）。

A、板或梁的净跨llB、支座中心线间的距离C、取1.025llD、1.05ll正确答案：B6、对于无腹筋梁，当λ＞3时，常发生什么破坏（）。

A、弯曲破坏。

B、剪压破坏；C、斜拉破坏；D、斜压破坏；正确答案：C7、超声法检测时应避免超声传播路径与附近钢筋轴线平行，如无法避免，应使两个换能器连线与该钢筋的最短距离不小于超声测距的（）。

A、1/4B、1/6C、1/2D、1/3正确答案：B8、后张法预应力混凝土，当预应力钢筋采用单根粗钢筋时，配套锚具宜采用（）。

A、JM型锚具B、镦头锚具C、螺丝端杆锚具D、XM型锚具正确答案：C9、某桩钻芯法共进行3孔，其中1孔检测发现混凝土芯样胶结较好，但局部混凝土破碎（破碎长度约8cm）、无法取样或虽能取样但无法加工成试件，其余2孔同深度部位芯样抗压强度较高，宜评定为（）桩。

A、Ⅱ或Ⅲ类B、Ⅱ类C、Ⅲ类或Ⅳ类D、Ⅲ正确答案：B10、下列不正确的是（）。

A、混凝土试模振动时不得有任何跳动，振动3min为止，不得过振B、混凝土试模应定期对试模进行自检，自检周期宜为三个月C、取样和拌制好的砼拌合物至少用铁锨再来回拌制三次D、坍落度试验坍落度筒的提离过程应在5-10S内完成正确答案：A11、大型（）水池具有整体性好、抗裂性强,不易漏水等特点。

3-7挡土墙高8m ，墙顶作用有条形局部荷载q ，有关计算条件如图所示。

试计算墙背作用的土压力强度p a ，绘制分布图，并求出合力E a 值及作用位置，标于图中。

解：（1）土压力分布强度计算 49.0)22045(tan )245(tan 22=︒-︒=-︒=ϕa k 6.82022331=⨯⨯+=q kPa 第1点上水平荷载标准值64.1749.02181=⨯⨯==a a hk P γ上kPa第1点下水平荷载标准值()()85.2149.06.821811=⨯+⨯=+=a a k q h P γ下kPa第2点上水平荷载标准值()()37.10561049.06106.881812=⨯+⨯⨯-+⨯=+=a a k q h P γ上kPa（2）合力值及作用位置计算A 区：64.17264.1721=⨯⨯=A E kN/m ，作用位置67.66231=+⨯=A Z m B 区：1.131685.21=⨯=B E kN/m ，作用位置3621=⨯=B Z mC 区：()56.250685.2137.10521=⨯-⨯=C E kN/m ，作用位置2631=⨯=C Z m 合力值 3.39956.2501.13164.17=++=a E kN/m 作用位置53.23.399256.25031.13167.664.17=⨯+⨯+⨯=a Z m3-8某基坑开挖深度6.0m ，采用悬臂桩支护，桩长12m 。

地质资料如下：第一层为填土，厚度2.0m ，181=γkN/m 3，211=c kPa ，121=ϕ°；第二层为粉质粘土，厚度5.6m ，6.192=γkN/m 3，282=c kPa ，1.162=ϕ°；第三层为粉细砂，未探穿， 8.193=γkN/m 3，03=c ，323=ϕ°；地面施工荷载10=q kPa 。

试计算水平荷载标准值和水平抗力标准值。

解：（1）参数计算 656.0)21245(tan )245(tan 2121=︒-︒=-︒=ϕa k 566.0)21.1645(tan )245(tan 2222=︒-︒=-︒=ϕa k 307.0)23245(tan )245(tan 2323=︒-︒=-︒=ϕa k 767.1)21.1645(tan )245(tan 2222=︒+︒=+︒=ϕp k 255.3)23245(tan )245(tan 2323=︒+︒=+︒=ϕp k （2）水平荷载标准值的计算①临界深度计算：45.3246566.02826.191211112220=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=h q h k c Z a γγm ②水平荷载标准值的计算第0点水平荷载标准值()46.27656.0212656.010*******-=⨯⨯-⨯=-+=a a a k c k q h P γkPa第1点上水平荷载标准值()()84.3656.0212656.0102182111111-=⨯⨯-⨯+⨯=-+=a a a k c k q h P γ上kPa第1点下水平荷载标准值()()10.16566.0282566.0102182222111-=⨯⨯-⨯+⨯=-+=a a a k c k q h P γ下kPa第2点水平荷载标准值()()2221211226a a a k c k q h h P -+-+=γγ()24.28566.0282566.01046.19218=⨯⨯-⨯+⨯+⨯=kPa第3点上水平荷载标准值()222221132a a a k c k q h h P -++=γγ上()03.46566.0282566.0106.56.19218=⨯⨯-⨯+⨯+⨯=kPa第3点下水平荷载标准值()23332221132h k c k h q h h P w a a w a γγγγ+--++=下()63.866.510307.06.510106.56.19218=⨯+⨯⨯-+⨯+⨯=kPa第4点水平荷载标准值()()()()kPah h k h h q h h h P w a w a 86.1431010307.01010104.48.196.56.19218323323322114=⨯+⨯⨯-+⨯+⨯+⨯=+++-+++=γγγγγ（3）水平抗力标准值的计算基坑底面处（2点）水平抗力标准值：44.74767.12822222=⨯⨯==a p k c P kPa第3点上水平抗力标准值：()()84.129767.1282767.166.526.192222223=⨯⨯+⨯-+⨯=+=a p p p k c k h P γ上kPa 第3点下水平抗力标准值：()()0.666.110255.36.1106.16.192333223=⨯+⨯⨯-⨯=++-=wp w a p wp w p p h k c k h h P γγγ下kPa 第4点水平抗力标准值：()wp w a p wp w p p p h k c k h h h P γγγγ++-+=333332242=[]kPa 35.250610255.36104.48.196.16.19=⨯+⨯⨯-⨯+⨯=5-8 某高层建筑基坑开挖深度6.0m ，拟采用钢筋混凝土桩支护。