吊耳计算

设备重量9500安全系数K1.65吊耳材料304吊耳的许用应力[σ](Mpa）137吊耳的许用剪切力[τ](Mpa）82.2连接板厚度S（mm）20吊耳宽度H（mm）280衬板外径D1（mm）220衬板内径D（mm）110衬板厚度S2(mm)16吊耳与腹板底面距离G（mm）50吊耳与腹板焊缝高度a（mm）30角焊缝焊接系数υa0.7吊耳开槽宽度F（mm）100吊耳开槽处倒角r（mm）30吊耳开槽直线长度L1(mm)160垫板厚度S1(mm)30垫板宽长HSP(mm)380垫板宽度LSP(mm)310

吊耳竖向载荷FV(N)153771.75吊耳A-A截面拉应力σA-A(MPa)23.45154034垫板焊缝剪切力τT(MPa)9.620803005吊耳焊缝剪切力τD(MPa)9.201599695吊耳B-B截面拉应力σB-B(MPa)23.45154034

吊耳A-A截面应力校核合格吊耳B-B截面应力校核合格垫板焊缝剪切力校核合格吊耳焊缝剪切力校核合格SP型吊耳校核

计算结果

校核

合格校核结果

吊耳板材质：Q235-B许用拉应力： =113.0MPa许用接触应力： =169.5MPa许用弯曲应力： =113.0MPa许用剪应力： =79.1MPa角焊缝系数 =0.7吊耳焊角高度 =6.0mm动载综合系数 =2.0整体重量 =2400.0Kg =23520.0N参照图纸

参照图纸吊耳尺寸 =40.0mm =30.0mm =16.0mm =60.0mm =60.0mm吊耳数量 = 4.0索具与水平方向夹角60.0°水平面投影夹角=30.0°吊勾直径=22.0mm竖向载荷： =K*Q/n =11760.0N吊索方向载荷： =FV/sinα =13579.3Nυa[σ]LQ吊耳计算书[τ]L=0.7[σ]L[σ]M=1.0[σ]LSK吊耳的力学模型简化为下图

βHtdRnαFVFL2 模型简化

D1 设计条件

H1[σ]C=1.5[σ]L

3 吊耳板应力校核水平方向载荷：FL*cosα6789.6吊索方向最大拉应力=FL/((2*R-d)*T)17.0MPa< [σ]L=113MPa吊索方向最大剪应力 =(3/2)*(FL/2)/[(R-d/2)*T] =25.5MPa< [τ]L=79.1MPa接触应力=FL/[D*T]38.6MPa< [σ]C=169.5MPa吊耳板垂直拉应力=Fv/(2*R*T)9.2MPa吊耳板最大弯曲正应力=Fh*H=407378.4N.mm=(2*R)^3*t/12=682666.7mm4=2*R*t^3/12=27306.7mm4=Ihx/R=17066.7=Ihy/(t/2)=3413.3=Mhcosβ/Whx + Mhsinβ/Why80.3Mpa=0.792< 1角焊缝面积 =2*（2R*S+T*S) =1152.0mm2角焊缝剪应力 =FH/(2*2R*S) =7.1MPa角焊缝的拉应力 =FV/A =10.2MPa角焊缝的最大弯曲正应力 满足要求 τL σc σL

22v22kPRrfdRr （1）

式中：

k—动载系数，k=；

—板孔壁承压应力，MPa；

P—吊耳板所受外力，N；

δ—板孔壁厚度，mm；

d—板孔孔径，mm；

R—吊耳板外缘有效半径，mm；

r—板孔半径，mm；

vf—吊耳板材料抗剪强度设计值，N/mm2；

载荷P=25t的板式吊耳，材质Q345A。选择55t卸扣，卸扣轴直径70mm，取板孔r=40mm，R=150mm，，030mm。Q345A强度设计值vf=180Mpa。

拉曼公式校核吊耳板孔强度

=×25×9800／30×80×（22500+1600）／22500－1600）=129 Mpa＜180Mpa

故安全。

a. 当吊耳受拉伸作用，焊缝不开坡口或小坡口时，属于角焊缝焊接，焊缝强度按《钢结构设计规范》中式7.1.3-1校核，即：

wfffewNfhl （2）

式中：

f—垂直于焊缝方向的应力，MPa；

N—焊缝受力， N=kP=, 其中k=为可变载荷分项系数，N;

eh—角焊缝的计算厚度，0.7efhh，fh为焊角尺寸，mm；

wl—角焊缝的计算长度，取角焊缝实际长度减去2fh，mm； f—角焊缝的强度设计增大系数，取1.0f；

wff—角焊缝的强度设计值，N/mm2；

抬尾吊耳在受力最大时为拉伸状态，按吊耳受拉伸校核焊缝强度。

由式（2）按角焊缝校核

f＝×25×98000／×10（600－2×10）×2=＜180Mpa

容器名称设计单位

计算依据

符号公式结果单位备 注Q235-A输入[σ]=134.4MPa查表输入[τ]=80.6MPa查表输入Φa=0.7输入20R输入[σ]H =133MPa查表输入K=1.65输入Di=1800㎜输入M=18.2T输入δ=22㎜输入t=10T输入R=100mm查表输入D=100mm查表输入s=48mm查表输入L=140mm查表输入Htp=280㎜查表输入Ltp=560㎜查表输入

Fv=t×1000×9.81×K=161865NFH=Fv·tan30°=93452.80NFL=Fv/cos30°=186905.60NM=FH· L=13083392.2N·㎜σL= FL/[（2R-D）S]39.94MPa

τL=τL=σL=39.94MPa吊耳板厚度

径向弯矩吊绳方向载荷项 目

吊耳孔中心至吊耳下边缘长度压缩空气储罐TPP吊耳的设计计算HG/T21574-2008

综合影响系数吊耳板许用拉应力吊耳板许用剪应力角焊缝系数计 算 条 件

吊耳板材质

容器内径设备总质量封头的厚度

吊耳板吊索方向的最大拉应力最大拉应力校核结果垫板、封头材质垫板、封头许用应力

选用吊耳的公称吊重

竖向载荷横向载荷应力载荷计算及校核吊耳板外圆半径吊耳板孔径

带垫板时方形附件长度带垫板时方形附件宽度

σL<[σ],拉应力满足要求。吊耳板吊索方向的最大剪应力最大剪应力校核结果τL＜[τ],剪应力满足要求。

1容器名称设计单位

计算依据压缩空气储罐TPP吊耳的设计计算HG/T21574-2008

A=2(L·tan20°+R)S=14129.47㎜2

σa=Fv/A=11.46MPa

τa=FH/A=6.61MPa

σab=6M/S[2（L·tan20°+R）]2=18.40MPa

σab =32.66MPa

Cx=396㎜Cx=118.87㎜角焊缝的弯曲应力

组合应力

组合应力校核角焊缝面积为

角焊缝的拉应力

角焊缝的剪应力吊耳板角焊缝应力计算及校核

封头局部应力校核σab＜[σ],满足要求。