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一、工程概况：本工程位于****公司院内，地下一层，地上二十三层，总建筑面积为19961.34㎡。
建筑物平面布局呈“一”字型布置，总长54.2m,总宽18.6m。
一、二层层高为 3.0m，三层至二十三层层高 2.90m，建筑物总高度67.35m。
二、技术要求：2.1该工程的建筑东、西外立面多处设有挑出外墙阳台、飘窗、空调板，且局部阳台悬挑达 1.8m，根据主体结构工程施工需要，故选用悬挑双排脚手架钢丝绳斜拉工字钢简支支座、钢丝绳分段卸载式的双排脚手架，以解决安全防护、结构施工的需要。
2.2脚手架立杆横距0.9m，立杆纵距 1.50m，大横杆步距 1.80m，小横杆间距1.5m，内立杆距墙0.4m，外立杆距工字钢端头0.10m，钢丝绳斜拉16#工字钢脚手架。
2.3工字钢一端搁置在结构板上，另一端用钢丝绳斜拉后与结构梁或外剪力墙上连接，每次挑四层，其最高搭设高度12m。
首层从二层结构板开始，即二层至五层，六层至九层、十层至十三层、十四至十七层，十八至二十一层，二十二至二十三层，共挑7次。
2.4悬挑工字钢长度有3.5m、4.5m、5m、6m，简支长度为1.20m，工字钢的锚固采取楼层结构板上预埋2Φ16mm圆钢锚环的固定方法。
遇剪力墙时预留200×150洞口以便安装工字钢梁。
工字钢安装时混凝土强度不得低于5.0MPa。
2.5在楼四个大角悬挑的工字钢用斜拉钢丝绳卸载，东西面悬挑段大于锚固段的工字钢均用斜拉钢丝绳卸载，南北面悬挑符合要求，但工字钢受力和悬挑部位小于1:1.25时应拉一道钢丝绳卸载，以提高安全保证系数。
2.6用于斜拉卸载用的钢丝绳采用钢丝强度极限为2000N/mm2的9×61钢丝绳卸载，斜拉在剪力墙的螺栓孔上，但剪力墙上应增加一道4mm厚钢板垫片，尺寸为100mm×100mm，中心为20mm直径圆孔，防止钢丝绳卡对砼剪力墙面的破坏，并采用手拉倒链进行收紧；钢丝绳采用00型M20钢丝绳夹作为连接和预拉紧装置,钢丝绳夹不得少于3组,间距为6-8倍的钢丝绳直径，且不小于150mm，并预留安全绳。
悬挑式脚手架规范及专项施工方案要求
1、型钢锚固段长度及锚固型钢的主体结构後强度符合规范及专项施工方案要求。
（1）悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定段长度不应小于悬挑长度的 1.25倍。
（2）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm,如果楼板厚度小于120mm应釆取加固措施。
（3）锚固型钢的主体结构砕强度等级不得低于C20。
2、悬挑钢梁卸荷钢丝绳设置方式符合规范及专项施工方案要求。
每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。
钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
3、悬挑钢梁的固定方式符合规范及专项施工方案要求。
（1）型钢悬挑梁固定端应釆用2个（对）及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至後梁、板底层钢筋位置，并应与後梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。
其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
（2）当型钢悬挑梁与建筑结构釆用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mmX10mm（宽X厚）；当釆用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mmX63mmX6mmO
4、底层封闭符合规范及专项施工方案要求。
5、悬挑钢梁端立杆定位点符合规范及专项施工方案要求。
6、型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
引言：脚手架是建筑工程中常用的临时支撑结构，负责为施工人员提供工作平台和安全防护。
在工程完成后，脚手架需要进行卸荷处理，以确保施工场地的安全和整洁。
脚手架卸荷是一个关键的环节，需要根据实际情况选择合适的方式。
本文将介绍脚手架卸荷的几种常见方式，并深入探讨每一种方式的特点和适用范围。
正文内容：1.手动卸荷方式1.1拆卸部件\t1.1.1拆除水平杆件\t1.1.2拆除立杆\t1.1.3拆除横撑和斜撑1.2解开连杆和销钉\t1.2.1解开连杆\t1.2.2拆除销钉1.3拆除底座\t1.3.1使用钳子拆除底座膨胀螺栓\t1.3.2拆除底座螺母\t1.3.3铲除底座基础1.4整理和储存2.机械卸荷方式2.1使用起重机\t2.1.1安装刚臂\t2.1.2使用起重机卸除脚手架主要部件\t2.1.3卸除底座和基础2.2使用吊篮\t2.2.1安装吊篮\t2.2.2吊篮内进行卸荷\t2.2.3卸除底座和基础3.水平滑移卸荷方式3.1设置临时支撑\t3.1.1安装水平滑移临时支撑\t3.1.2依次解开脚手架连杆和销钉3.2拉动水平临时支撑进行滑移\t3.2.1使用拉力机（或手动方式）拉动临时支撑\t3.2.2完成滑移并卸除临时支撑3.3卸除底座和基础4.横向推移卸荷方式4.1设置推移装置\t4.1.1安装推移装置\t4.1.2施工过程中确保推移装置的稳定性4.2横向推移脚手架\t4.2.1使用推移装置进行横向移动\t4.2.2完成推移后卸除推移装置4.3卸除底座和基础5.高空拆除卸荷方式（适用于高层建筑）5.1使用高空作业平台\t5.1.1安装高空作业平台\t5.1.2进行高空拆除作业\t5.1.3卸除底座和基础5.2使用钢丝绳拆除\t5.2.1固定钢丝绳\t5.2.2使用钢丝绳拆除部件\t5.2.3卸除底座和基础总结：脚手架卸荷是工程施工中的重要工作，选择合适的卸荷方式直接影响施工场地的安全和整洁。
根据具体的工程要求和实际情况，可以选择手动卸荷方式、机械卸荷方式、水平滑移卸荷方式、横向推移卸荷方式以及高空拆除卸荷方式中的一种或多种进行施工。
编订：__________________审核：__________________单位：__________________悬挑外脚手架卸荷措施的验算Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level.Word格式 / 完整 / 可编辑文件编号：KG-AO-6806-88 悬挑外脚手架卸荷措施的验算使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。
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当前高层建筑落地式双排外脚手架允许搭设高度一般都在40m范围内，对于高度超过４0m以上的高层建筑，其外脚手架搭设则需采取分段卸荷措施，才能确保架子的安全和稳定。
在某些建筑物的施工中，上部较高部份常采用型钢悬挑梁承荷，在缺少型钢的情况下，下部较低部份常采用钢管斜撑加钢丝绳卸荷。
某一建筑物，需在第3层至第14层搭设斜撑加钢丝绳卸荷双排外脚手架，分三段搭设，即第3～6层因交通等原因暂缓搭设外架子。
图1 侧剖面图本工程钢管采用ф48×3.5截面积A＝4.98cm²，I＝12.19cm的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)，W＝5.08 cm³，i＝1.58cm。
立杆纵距la＝1.8m，立杆横距lb=1m，步距h＝1.6m，小横杆间距ls＝0.6m。
安全网采用密目式安全网，其挡风系数不小于0.5。
连墙件为2步2跨（面积3.2m×3.6m）设置，用短钢管与建筑物刚接。
每段4层中考虑铺板层数为2层，施工为1层，防护1层，施工均布荷载按3kN/m²。
浅谈悬挑脚手架卸荷钢丝绳的安装南通三建集团有限公司 岑淼松在现代建筑施工中，悬挑脚手架技术的应用越来越多，特别是一些超高层建筑的脚手架大多采用悬挑的方法。
在搭设施工过程中，一些超高层建筑，虽然采用分段悬挑，每段悬挑的高度也不超过规范允许的高度，但为了增加安全系数，一般多对脚手架采取卸荷措施，以确保安全使用。
卸荷常用的有两种，一种是采用钢管支撑型钢卸荷法，这种方法受结构支点和施工影响，且由于普通的脚手钢管（Ф48mm ）斜撑时所能承受的力不大（205N/mm ²），所以对分段悬挑较高的脚手架不太适用。
第二种是现在应用较多的采用钢丝绳卸荷法（图一）。
如该方法使用14#型钢悬挑，再采用Ф12mm 钢丝绳卸荷，通过计算在受力均衡的情况下，可以安全的悬挑高度大于25m （一层砌筑+四层装修）脚手架。
但在平时的检查中发现，不少卸荷的钢丝绳受力大小相差较大，有的根本没有受力，钢丝绳形同虚设。
这样 安全系数大大降低，对施工安全带来一定隐患。
通过数次的施工实践和计算验证，在施工时采取以下几个步骤，可以避免钢丝绳受力不均现象的发生。
供参考。
1、按正常的施工方法锚固悬挑型钢，同时在锚固前先在型钢下靠近楼面外侧处垫一块长度宽于型钢宽度，宽5Cm 、厚2Cm 左右的木板（图二）。
2、悬挑型钢与楼板用不少于二道钢筋锚固以后，在预埋吊环的砼 图-1 悬挑脚手架钢丝绳卸荷图脚手架悬挑型钢钢丝绳楼层楼层图-2木垫块钢丝绳悬挑型钢脚手架还没有达到强度时，利用型钢的剪力搭设高4-5步脚手架。
3、当预埋吊环的砼强度达到80%以上时，（从锚固型钢再搭设脚手架高度达到4-5步架时，施工日历大于25天，预埋吊环的砼强度能满足要求。
）再进行卸荷钢丝绳的安装。
4、用不小于Ф5的钢丝绳紧线钳，把悬挑型钢慢慢提起（观察木垫板的受力变化），直到垫在型钢下的木垫板稍有松动，即可停止紧线。
5、把卸荷钢丝绳穿进预埋吊环和型钢外端的吊耳内，拉紧钢丝绳后分别用不少于二个梅花螺丝紧固钢丝绳。
悬挑式脚手架施工方案1.编制依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130）；2《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59）；3《密目式安全立网》（GB 16909）；4《安全网》（GB 5725）；5《安全帽》（GB 2811）；6《安全带》（GB 6095）；7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33）。
2.工程概况本方案为远大家园二期工程G4#、G5#楼外脚手架方案。
总建筑面积14235.8m2，每栋楼建筑面积7117.9m2，建筑高度55.55m，建筑层数17层，建筑结构形开为剪力墙结构，基础形式为桩基础。
本工程外墙采用全封闭双排钢管脚手架。
由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色φ48x3.5钢管，并用扣件连接成整体。
地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。
3.脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
3.1钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
钢管尺寸偏差小于0.5mm，钢管内外面锈蚀程度小于0.5mm。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
用于小横杆的钢管长度为1.8～2.0m，以适应脚手架宽的需要。
3.2扣件：十字扣、旋转扣、对接扣符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
所有扣件的机械性能不低于KT－33－8的可锻铸铁，附件材料符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
扣件不得有裂纹、气孔、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。
扣件灵活旋转件间隙小于1mm。
3.3安全网：安全网必须是经国家指定监督检验部分许可生产的厂家产品，水平网为大眼锦纶网，立网为密目网（2000目）。
脚手架专项施工方案金色港湾小区2#楼工程，建筑面积为11772。
47㎡,框架结构，主体十八层，地下一层，该工程采用直接用型钢悬挑式钢管脚手架进行防护，采用斜拉钢丝绳进行卸荷。
悬挑的阶段是，二至六层,七至十二层、十三至十八层.一、悬挑脚手架相关参数1。
脚手架参数悬挑脚手架因为是分段搭设，按搭设的最高高度进行验算,悬挑脚手架搭设最高的高度为 21米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0。
90米,立杆的步距为1。
80 米；内排架距离墙长度为0。
20米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3。
5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。
80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。
60 米,水平间距4。
50 米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接。
35W＊7—16mm光面钢丝绳。
梁上固定钢丝绳的吊环采用直径25的圆钢拉环，水平钢梁与楼板压点采用直径18圆钢拉环.2.活荷载参数施工均布荷载标准值（kN/m2）:3.000；脚手架用途:防护脚手架.3。
风荷载参数本工程地处乌鲁木齐市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz 为0。
740,风荷载体型系数μs 为0。
653;计算中考虑风荷载作用.4。
静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m 2)：0。
1248； 脚手板自重标准值(kN/m 2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m 2）：0。
150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0。
010；脚手板铺设层数：2 层；5悬挑水平钢梁采用16a 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 1。
80 米。
悬挑梁悬挑长度悬挑梁锚固长度立杆的横距内排架距离墙的长度二、大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）第5.2。
4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
悬挑工字钢脚手架卸荷钢丝绳可周转预埋环施工工法一、前言在建筑施工中，脚手架是重要的搭建工具，可以提供安全、稳定的作业平台，保障施工的顺利进行。
然而，传统的脚手架搭建工法对材料和人力的要求比较高，成本较高，施工难度也大，因此需要采用更加先进的施工工法。
悬挑工字钢脚手架卸荷钢丝绳可周转预埋环施工工法就是一种比较先进的、实用的脚手架搭建工法，下面就对其进行详细介绍。
二、工法特点该工法主要特点如下：1.悬挑工法：采用悬挑工法，可以大大减少人员的使用，提高施工效率，同时还能保证安全和稳定性。
2.利用工字钢：工字钢是一种强度高、刚性好的材料，可以满足脚手架搭建的要求。
3.卸荷钢丝绳：卸荷钢丝绳可以将荷载平衡，避免发生差异力，保证悬挂物体的移动和施工人员的安全。
4.可周转预埋环设计：预埋环设计可以提高脚手架的稳定性，避免遇到突发情况时出现危险，周转式的设计则可以方便脚手架的拆卸和移动。
三、适应范围该工法适用于各种规模的建筑施工中，尤其适用于高层建筑、桥梁建设、大型管道等需要高空施工的场合。
同时，该工法还适用于一些场所空间狭小，需要采用悬挑工法进行施工的场合。
四、工艺原理1.施工工法与实际工程之间的联系该工法是基于悬挑工法的设计，利用工字钢作为脚手架的支撑体，卸荷钢丝绳作为平衡力，在悬挑工法的基础上设计了可周转预埋环，使得施工人员在进行作业时更加安全、稳定性更高。
2.采取的技术措施在施工过程中，需要采取以下技术措施：①钢筋安装：首先需要安装现浇带、临时加固和离心钢管，然后进行钢筋的安装和压板。
②悬挂卸荷钢丝绳：将卸荷钢丝绳悬挂在起重机钢丝绳上，拉制荷载向上升至1.5米-1.8米位置，并放置工字钢作为支撑。
③安装脚手板：根据设计要求先安装角钢，钢管键基和轴承托架。
再将工字钢作为脚手架的支撑，同时还需要将脚手架钢板和悬挂钢丝绳连接。
④加固：在脚手架搭建完成后，需要进行加固，以提高脚手架的稳定性和安全性。
五、施工工艺1、钢筋安装：这是脚手架搭建过程中关键的一步，必须按照设计图纸进行规划和测量，先进行现浇带的安装，临时加固和离心钢管的安装，然后进行钢筋的安装和压板。
调查悬挑脚手架卸荷钢索绳的安装简介本文档旨在调查悬挑脚手架卸荷钢索绳的安装方法和要点。
悬挑脚手架是一种在建筑工地上常用的临时结构，需要注意安装和拆除时的安全性。
安装步骤安装悬挑脚手架卸荷钢索绳的步骤如下：1. 准备工作：在开始安装前，确保所有相关材料和工具齐全，例如钢索绳、螺栓、吊装设备等。
2. 安装支撑架：根据设计要求，在建筑物上方搭设支撑架，确保足够的承重能力和稳定性。
3. 安装钢索绳：将钢索绳固定在支撑架上，确保绳索的张力适当且均匀分布。
4. 测试和调整：在安装完成后，对钢索绳进行测试，确保其能够承受预定的荷载并保持稳固。
5. 安全防护：在钢索绳安装完成后，确保设置好必要的安全防护设施，如警示标识和安全网。
安装要点在安装悬挑脚手架卸荷钢索绳时，需要注意以下要点：- 遵循安全操作规程：在安装过程中，严格按照安全操作规程进行操作，确保人员的安全。
- 使用合适的材料和工具：选用符合要求的钢索绳和相关配件，并正确使用相应的吊装设备。
- 注意绳索张力：钢索绳的张力应适宜且均匀分布，避免过度张紧或松弛。
- 定期检查和维护：安装完成后，定期检查钢索绳的状态并进行必要的维护，确保其安全可靠。
安全注意事项在进行悬挑脚手架卸荷钢索绳的安装过程中，务必遵守以下安全注意事项：1. 坚持个人防护：确保每位工人在施工过程中佩戴合适的个人防护装备，如安全帽、安全带等。
2. 维持通畅的工作区域：保持工作区域的道路和通道畅通，防止杂物和障碍物引发意外。
3. 预防高空坠落：在施工过程中，特别注意避免高空坠落事故的发生，并设置合适的安全防护措施。
4. 合理规划作业时间：安装悬挑脚手架卸荷钢索绳时，应合理规划施工时间，避免恶劣天气或其他不利因素影响工作安全。
5. 做好记录和沟通：施工过程中的重要事项和安全问题都应及时记录和与相关人员沟通，确保信息畅通。
总结安装悬挑脚手架卸荷钢索绳时，正确执行安装步骤、注意安装要点并严格遵守安全注意事项是确保工作安全和质量的关键。
脚手架专项施工方案金色港湾小区2#楼工程，建筑面积为11772.47㎡，框架结构，主体十八层，地下一层，该工程采用直接用型钢悬挑式钢管脚手架进行防护，采用斜拉钢丝绳进行卸荷。
悬挑的阶段是，二至六层，七至十二层、十三至十八层。
一、悬挑脚手架相关参数1.脚手架参数悬挑脚手架因为是分段搭设，按搭设的最高高度进行验算，悬挑脚手架搭设最高的高度为 21米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接。
35W*7—16mm光面钢丝绳。
梁上固定钢丝绳的吊环采用直径25的圆钢拉环，水平钢梁与楼板压点采用直径18圆钢拉环。
2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:防护脚手架。
3.风荷载参数本工程地处乌鲁木齐市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz 为0.740，风荷载体型系数μs 为0.653；计算中考虑风荷载作用。
4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m 2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m 2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m 2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0.010；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:5.悬挑水平钢梁采用16a 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 1.80 米。
悬挑梁悬挑长度悬挑梁锚固长度立杆的横距内排架距离墙的长度二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.090=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.900=1.260 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.5002+0.10×1.260×1.5002 =0.311 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.5002-0.117×1.260×1.5002 =-0.366 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080.0=72.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 72.047 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.128×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.972 mm；大横杆的最大挠度 1.972 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×1.350 = 2.121 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = 2.121×0.900/3 = 0.636 kN.m ；最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.641 kN.m；最大应力计算值σ = M / W = 0.641×106/5080.000=126.181 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值σ =126.181 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:V qmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000) =0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:V pmax = 1542.600×900.0×(3×900.02-4×900.02/9 ) /(72×2.060×105×121900.0) = 1.590 mm；最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm；小横杆的最大挠度和 1.603 mm 小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.900=0.035 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×0.900×1.500/2=0.203 kN；活荷载标准值: Q = 3.000×0.900×1.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.203)+1.4×2.025=3.119 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248N G1= [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×14.40 = 3.180；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30N G2= 0.300×5×1.500×(0.900+0.2)/2 = 1.238 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15N G3 = 0.150×5×1.500/2 = 0.563 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005N G4 = 0.010×1.500×14.400 = 0.216 kN；经计算得到，静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.196 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q= 3.000×0.900×1.500×2/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.450 kN/m2；U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：U z= 0.740 ；U s -- 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 ×0.450×0.740×0.653 = 0.152 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×5.196+ 1.4×4.050= 11.905 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×5.196+ 0.85×1.4×4.050= 11.054 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.152×1.500×1.8002/10 = 0.088 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =11.905 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l o = kμh 确定：l0 = 3.119 m；长细比 L o/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；σ = 11905.000/(0.186×489.000)=130.886 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 130.886 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =11.054 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；σ = 11054.124/(0.186×489.000)+88031.618/5080.000 = 138.864 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 138.864 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N lw + N0风荷载标准值 W k = 0.152 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 16.200 m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw = 1.4×W k×A w = 3.452 kN；连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 8.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = φ·A·[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 200.000/15.800的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.966×4.890×10-4×205.000×103 = 96.837 kN；Nl = 8.452 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
