粉土和粉质粘土的混合物

粉土和粉质粘土的混合物，发现在世界几个地方。

他们在地震期间的液化行为已审慎研究。

纯净沙土的液化行为已被广泛研究。

如果fines被添加到沙土中，他们的抗液化性能降低如果土壤进行测试在相同的空隙率（Troncoso 1990 年）。

然而，如果一个沙— fines合物具有相同的标准贯入值（N1） 60，fines增加抗液化强度（et al.1985年）。

粉土和粉质粘土的混合物，没有足够的研究已执行。

它被假设粘土给予塑性给粉土，本身可能具有不可塑性。

一个小部分粘土在不可塑的粉土中给予一点可塑性。

人们普遍认为错误的，粘土或可塑性的增加对粉土，从而增加粉土抗液化抵抗性 (Puri 1984 年，1990年)。

它被Sandoval （1989 年）和Prakash和Sandoval (1992 年)证明塑性指数（PI）在 2-4%范围内，粉土的抗液化性能随塑性增加而减少。

从文献的相关数据的严格审查建议低于黏粒部分的PI值其抗液化强度减少，高于此则抗液化强度开始增加。

为此特定值PI 是未知的。

还有其他相关的数据，从文学被批判性审查，这也证实上述假设。

在过去的三十年，砂土的液化现象一直重点研究的课题。

作为一个结论，一个重要的数据库存在于砂土液化（ et al.（1985 年）开发液化评估表有关规范化循环应力比 tav / s0 （N1） 60基于现场数据，其中 tav 是平均动剪应力在土体中的一个点，s0 是有效覆压在同一点上，和（N1） 60 是在同一点的归一化标贯击数。

图 1 显示边界线之间液化和非-液化级别的小于 5%、 15%和 35%细粒发生里氏 7.5 级地震。

图 1 尾的研究表明1.“”CSR增长'的变化意味着在土壤孔隙水压力的变化。

在较低的SPT值，也就是说，松散的沙子，土壤中的细粒导致更高的孔隙水压力比纯净砂土。

当沙子有着较高的细粒含量，可塑性介绍。

这赋予粘性给土壤，因此抗液化性能迅速增大。

2. CSR增幅最低，当（N1）60载的土壤细粒含量约10％时。

当（N1）60大于15，则CSR的增长速度是大幅上涨比具有较高的细粒含量的砂土。

这证实了上述结论。

然而，有足够的数据来概括上述意见。

此外 et al.（1985 年）没有描述细粒的可塑性强的特性（塑性指数）在图 1 中。

同样的问题（NRC 1985 年）早些时候审查得出了下列结论：1很显然的是，对于具有相同的（N1）60的土壤中，忽略了细粉的存在是保守的，细粒含量应当被指出在评价砂土液化敏感性。

2 然而，它仍然是不可能评价和纯净沙土一样有相同性能的粉砂的液化的可能性。

图 1。

循环应力比导致的液化和（N1） 60 值为粉细砂为 M = 7.5 （后种子 et al。

1985 年）之间的关系。

Troncoso（1990 年）比较不同泥沙含量范围从 0 到 30%在恒定的空隙率 0.85（图2）的尾矿砂循环的强度。

它被发现的循环强度随着细粒含量的增加而降低。

这个结论是明显的矛盾，与那个et al.（1985 年）。

然而，要注意的是，结果差异 et al.（1985 年）和Troncoso（1990 年）是从他们的研究中使用不同的标准。

Troncoso的研究，考察了尾矿砂的循环抗剪强度在不断的空隙率，而在这项研究的et al，循环应力比考察了相同的 SPT 值。

细粒的级配对液化阻力与孔隙水压力的影响是由Koester （1993 年）使用从Chang (1990 年) 数据重组的粉土砂土混合物样品。

图 3 显示了测试结果得到的试样从中型砂，具有不同细粒含量在 0.48 空隙率。

这些结果是类似于那些 Troncoso (1990 年) 沙中的 20%细粒。

如果细粒含量超过 20%时，循环应力比会增大。

Prakash和Sandoval （1992 年）审查了Ishihara和Koseki（1989）的数据。

十六个薄片的样品，制成的的不同百分比的高岭石和关东壤土和尾矿。

只有三个样品，与可塑性2-4%的指标，是这次调查的兴趣。

表 1 详细总结了特性分析和试验结果。

循环应力比仅略有不同（0.20 或 0.22-0.24）通过增加PI从 2 到 4%。

然而，在后的孔隙比PI 1 样品中标本巩固（ec） = 4%非常低（0.58-0.62），而 2 和 3 与样品PI = 2%是 0.73-0.78。

因此，空隙率的影响是在这些结果中也反映: Ishihara和Koseki (1989 年)指出，在其调查中，空隙率不被视为一个独立的参数，并且也可能是可取的，调查细粒上在相同的空隙率环状强度含量的影响。

讨论。

下面可以得出结论：1.忽略细粒在砂中存在可能被错误地解释根据seed（1985 年）的液化评估表。

细粒含量应不能忽视在评价砂土液化性能时。

2.Troncoso (1990 年) 和Kster （1993 年）表明，砂土的循环强度随按重量计含量达 20-30%的粉土含量的增加而减少。

如果细粒含量超过 20%，含细粒砂土的循环应力比增加。

应该有一个循环应力比的最低值在细粒占土重量的20-30%之间。

3.还有更多分散在Koester (1993 年) 的数据，相比在Troncoso (1990 年)。

因此，没有定量得出结论关于循环应力比与细粒含量。

4.进一步系统的调查，以研究这些影响.在非塑性粉土，孔隙压力和砂土是大致相同。

如果高度塑料材料被添加到非塑性粉土，两件事情之一可能发生：孔隙水压力的积聚的速率增加，因为粘土含量会降低土壤的水力传导，从而导致更高的孔隙压力。

•可塑性可赋予聚字符到混合物中。

因此，这将增加阻力的混合物的液化。

正是这些因素将决定粉质粘土的抗液化性能增加或减少和纯净沙土相比，纯淤泥的相互作用。

典型的对粉土和粉质粘土液化测试数据已审慎评估。

EI Hosri et al.(1984)测试了六个粉土标本在不受干扰的状态获得从两个站点20 和 40 米的深处。

土壤测试是主要粉砂与粘土的痕迹或粘土质粉砂（ML-CL 或毫升MH）与 PI 5-15%，除了由粉细砂组成的一个样本。

表 2 列出 20 个周期和相应的孔隙比液化循环应力比（CSR）。

提出以下意见：1.样品 B： e0 0.478 与 PI 5%，在 CSR 失败of 0.32。

Csr 的样本为 0 （PI）与 e0 0.6440.295、试样 B 虽要稠密的多示例A、 CSR为样本 B 只是略高于A.样品的因此，可以推断，如果虚空样品 B 比接近 A 样品，CSR样品 B 的失败很可能是很多小于A.样本的CSR这显示出引入少量的可塑性降低液化 CSR。

2.样品 C、 e0 0.548 与 PI 的 8%，以失败告终CSR的 0.265。

再次，即使样本 C 的密度比样品 A，液化的抗性样品小于样本。

此外，示例 C PI 大于样品 B PI 但CSR在液化的示例 C 小于 70%的样品 B.然而，这种比较是不足够的因为样品 C 的空隙率大于示例 b。

它被认为是有两个变量，e0 和 PI 控制初始液化的CSR。

因此，为了研究影响的这个变量PI，它决定正常化所有样本的 0.644 的常见孔隙比的csr。

它被假定为初始液化 CSR 是和空隙率（郭，未出版，1999年）成反比。

其他CSR与孔隙比之间的其他关系也考虑过了，但对提出的内容的影响此处的选择关系观察到是微不足道的。

在表3中，所有样品的循环应力比是标准化为0.644液化在20个循环的初始孔隙比。

该列表根据样品的塑性指数的值重新排列。

图。

4，本归CSR被暗算PI。

它从该曲线图不受干扰样品的循环应力比先减小具有增加塑性指数高达约5的PI，然后用增加的PI增加看出。

对于样品E与PI= 15时，循环应力比大于对于样品A，甚至更高，没有塑性。

上面明确给出的测试结果表明，塑性指数对淤泥，粘土混合物液化性有一定的影响。

在表 3 中，液化与次数 N 的归一化 CSR = 10，N = 15 还列出并在图 4 中绘制。

很明显的塑性指数的增加而减小低塑性指标范围内的淤泥质土抗液化强度。

在中间和（或）高塑性指标范围内，增加了的塑性指数增加了原状淤泥质粘土混合料的抗液化。

图 5 显示了多余的孔隙压力之间的关系比 D 和周期比 N/N1 为五原状淤泥质样品 (样本 B-F 在表 2 和 3) 和萨克拉曼多砂（样品 A），其中 NL 是导致初始液化所需的周期数，N 是的过度开发所需的周期数孔隙水压力下图显示了多余的孔隙压力比增大迅速在循环荷载作用在粘土质粉砂试样中的应用初的杜。

孔隙水压力的增加是在萨克拉曼多砂（样本 A）观察到更快的速度。

上述试验结果的 El 霍斯里 et al.(1984) 表明粉土是易受孔隙水压力极大地不同的金沙。

.初载荷比砂土中的淤泥质粘土混合物中，孔隙压力快得多。

讨论。

在对原状样研究的基础上，下面的结论：1.测试表明，淤泥，黏土的混合物，孔隙水压力积累的显着不同，对于砂。

2.将PI的增加而减小的淤泥粘土的混合物在塑性的低范围的液化阻力。

在高塑性范围内，液化阻力增大与提高PI。

3.对于淤泥质粘土的混合物，用来定义判别砂土液化的标准可能不再适用，由于较砂孔隙压力积聚和变形的关系的差异。

桑多瓦尔（1989 年）和普拉卡什·桑多瓦尔（1992 年）在淤泥上执行液化试验（96%的通过 #200 筛和 PI = 1.7%)。

商业上可用的高岭石的添加是为了增加 PI 为2.6 和3.4 这泥沙。

图 6 显示循环应力比和循环次数上密度 97.2 99.8 pcf 的样品。

循环应力比（CSR）使液化为特定数目的周期随塑性指数增大而降低。

例如，为10 个周期循环应力比为初始液化是 0.21、 0.17 和 PI 为 0.128 = 1.7、 2.6、和3.4，分别。

试验结果表明在低塑性范围内，在 PI 增幅的影响是对低循环应力比，使初始液化。

普里（1984 年，1990年）淤泥及淤泥质粘土的混合物与 PI 的 10-20%（图 7）的重组样本进行化验。

这项研究的主要结论是淤泥及淤泥质粘土混合物在 PI 范围内 10-20%的抗液化强度随 PI 增加而增加。

上述两项研究的测试结果显示在图 8 中，表明塑性指数随着循环次数的循环应力比的变化。

CSR的一个最低值的塑性指数范围是 4 的 PI 值至 10。

这两项研究验证假设前文所述，这可能会重写为•孔隙压力增加，因为粘土微粒减少水力传导度的混合物，从而导致较高的孔隙压力低塑性范围内。

•可塑性传授一些粘性字符到这种混合物，并因此增加抗性高塑性范围内液化。

此外，在原状样结构，老龄化和胶结作用不被调查了。

因此，还有必要为进一步系统研究这些土的液化行为。

可以得出结论淤泥和粉质粘土混合物的循环行为不是很清楚的在现阶段（1999 年）。