化学锚栓计算

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化学锚栓拉拔计算书

化学锚栓拉拔计算书
第 1 页共 1 页中南红星美凯龙观光电梯
化学锚栓强度计算书
一、化学锚栓拉剪计算
采用PKPM 软件进行力学计算，在荷载设计值作用下得支座处受力情况。

由化学锚栓承受由主结构传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。

化学锚栓所受轴力：N=126.6 KN
化学锚栓所受剪力：V=12.55 KN
化学锚栓所受弯矩：M =2.2KN ·m
M24化学锚栓的设计拉力N t b =59.5KN ，设计剪力N V b =74.3 KN 。

作用于一个化学锚栓的最大拉力：
t N =∑2i y m My +4
N =46.1261
.021.02.22+?? =42.65 KN< N t b =59.5 KN
作用于一个化学锚栓的剪力：
V N =
4V =4
55.12 =3.14 KN< N V b =74.3KN
拉力和剪力共同作用下：
2b v
v 2b t t )N N ()N N (+=22)3.7414.3()5.5965.42(+=0.72≤1 化学锚栓承载能力满足设计要求。

化学锚栓计算(修改版)

40.55 ＞
V/γ=
39.62
kN
验算结果:
不满足要求,请重新设计
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2013编写
螺栓规格
M8 M10 M12 M16
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
螺杆5.8级镀锌
钻孔直径
钻孔深度最大锚固单个锚栓单个锚栓设
厚度设计拉力计剪力Nvb Nnb
Vy/ny= T*y1/(∑xi2+∑yi2)= T*x1/(∑xi2+∑yi2)=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
26.67 KN
0.00
KN
13.33 KN
6.67
KN
Vsi=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
M-1/2化学植筋计算
几何参数输入(可不输单位mm)
b=
400
h=
400
h1=
0
螺栓个数n=
6
y1=
y2= y3= 螺栓直径d。=
0.12 0 0 20
NSd =
群锚受拉内力计算 N / n=
锚栓排布3个*3个
锚固参数(单位m)
y1'= 0.24
x1=
y2'=
0
x2=
y3'=
0
x3=
L=
0.12
nx=
51.5
Vx=
160 Vy=
0
90
总M=
0 单行M=
0
1.3
T=
2 单行螺栓个数n=
2
1.3
γ为结构构件时,若为非结构构件再该系数上减去0.1

化学锚栓承载力计算

a.锚栓钢材承载力验算
1.单根锚栓钢材受拉承载力设计值，由式16.2.2，Nta=ψE,tfud,tAs,得： Nta= 41.29 KN
2.单根锚栓钢材受剪承载力设计值 2.1 计算无杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-1，Va=ψE,vfud,vAs,得：
Va= 22.565 KN
2.2 计算有杠杆臂受剪承载力设计值，由式16.2.4-2，Va=1.2ψE,vWclfud,t（1-σ/fud,t）αm/l0,得：
化学锚栓计算书
一、材料信息及计算参数
胶
1.锚栓规格
： M
16
，As=
156.7 mm2
粘锚栓类型：型
锚
栓
2.锚栓钢材:
碳钢及合金钢 5.8 等级，fud,t=
310 Mpa,fud,v=
##
Mp a
3.混凝土材料信息：强度等级
C30
,fc =
14.3 Mpa,ft= 1.43 Mpa,fcu,k= 30
Ac,N =
562500
Ac,N/ Ac,N 0=
4
离
一个方向均不满足临界距离两个方向均不满足临界距离
基材混凝土受剪承载力修正系数
Ac,N =
160313
Ac,N/ Ac,N 0=
1
Ac,N =
182756
Ac,N/ Ac,N 0=
Va=
KN
b.基材混凝土承载力验算 1.基材混凝土的受拉承载力设计值，按16.3.2计算：
1.1 由式16.3.2-1，Ntc=2.8ψaψNfcu,k0.5hef1.5得： Ntc 73.301 KN =

化学锚栓计算范文

化学锚栓计算范文化学锚栓是一种常见的连接技术，广泛应用于建筑、桥梁、船舶、水利等领域。

它的主要功能是通过化学反应产生的胶粘剂，在连接材料表面形成牢固的粘结，从而增强连接的力学性能。

本文将深入探讨化学锚栓的计算原理、设计方法以及一些常见问题以及解决方案。

一、化学锚栓的计算原理化学锚栓的计算原理是基于材料力学和结构力学的基础上，通过对连接材料和胶粘剂性能的分析，从而得到连接的力学性能。

其计算过程大致可以分为以下几个步骤：1.研究连接材料的力学性能，通过实验或理论计算得到连接材料的抗拉、抗剪、抗压等性能参数。

2.确定胶粘剂的性能参数，比如黏度、粘结强度、固化时间等。

3.通过试验或计算得到胶粘剂与连接材料的结合强度，即通过胶粘剂连接的材料承受的最大拉、剪、压力。

4.根据实际需要，确定化学锚栓的设计参数，如长度、直径等。

5.进行力学计算，通过连接材料的力学性能和锚栓的设计参数，计算出连接的强度、刚度等。

二、化学锚栓的设计方法化学锚栓的设计方法主要包括以下几个方面：1.根据实际需要和使用环境，选择合适的连接材料和胶粘剂。

一般来说，连接材料要具有足够的强度和刚度，胶粘剂要有良好的粘结性能和耐久性。

2.确定化学锚栓的设计参数。

设计参数包括锚栓的长度、直径、孔径等。

这些参数的选择需要根据实际情况进行综合考虑，如连接材料的性能、加载条件、安全要求等。

3.进行力学计算。

根据连接材料的力学性能和锚栓的设计参数，进行力学计算，确定连接的强度和稳定性。

4.进行实验验证。

一般情况下，需要通过试验验证计算结果的准确性。

通过试验可以确定连接的强度、刚度等，并进一步优化设计参数。

三、常见问题及解决方案在使用化学锚栓时，可能会出现一些常见问题，如粘结强度不达标、固化时间过长或过短等。

对于这些问题，可以采取以下解决方案：1.粘结强度不达标：可能是由于选用的胶粘剂性能不适合或连接材料表面处理不当。

可以更换适合的胶粘剂，或增加连接材料的表面处理步骤，如清洁、抛光等。

化学锚栓计算公式

几何参数输入(可不输单位mm)
b=
450
h=
450
h1=
0
螺栓个数n=
8
y1=
y2= y3= 螺栓直径d。=
锚固参数(单位m)
0.15
y1'=
0.3
0
y2'=
0.15
0
y3'=
0
20
L=
0.15
NSd =
NSd =
Vvsi x = Vvsi y= Vtsi x= Vtsi y=
Vsi=
群锚受拉内力计算 N / n=
(Vvsi x Vtsi x)^2 (Vvsi y Vtsi y)^2
验算结果:
5.00
KN
5.00
KN
16.67 KN
16.67 KN
30.64 ≦ 验算结果:
x1= x2= x3= nx= ny=
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
N/γ= 满足要求
V/γ= 满足要求
本计算程序按混凝土结构后锚固技术规程JGJ145－2004编写
25 16.3 17.5
16x190
Ø28
125
35 23.2
33
20x260
Ø25
170
65 42.8 51.5
24x300
Ø28
210
65 59.5 74.3
30x380
Ø35
280
65 78.7 117.5
温度搅拌时间固化时间
0℃
8s
60分
5℃
7s
40分
10℃
7s
20分
15℃
6s
25分

化学锚栓受剪、轴向受拉计算

A0c,N=Scr,N²= 90000 mm2
5、单锚受拉，混凝土实际锥体破坏侧向的投影面面积Ac,N：
＜ NRd,s ＜ NRd,s
第1页
Ac,N=(C1+0.5Scr,N)Scr,N= 43200 mm2
6、群锚受拉，混凝土实际锥体破坏侧向的投影面面积Ac,N：
Ac,N=(C1+S1+0.5Scr,N)Scr,N= 68400 mm2
C1= 90 mm C2= 90 mm C= 90 mm
剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角
α= 0 度
剪力合力点至锚板外表面之间的距离
e= 0 mm
垂直剪力方向锚栓与锚栓的距离轴心总拉力设计值
S1= 140 mm N= 7.40 kN
竖向总拉力设计值弯矩
Vgsd= 0.00 kN M=Ve= 0.00 kN.m
fcu,k= fy,k= NRd,s= VRd,s= γRs,N= γRs,V= γRc,N= γRc,V= γRSp= γRcp= γRp=
30.00 400.0 28.0 14.0 1.20 1.20 1.80 1.50 1.80 1.50 1.80
N/mm2 N/mm2 kN
kN
1、单一锚栓拉力设计值Nsd：
化学锚栓受拉计算
一、参数输入
混凝土强度等级
C30
混凝土厚度
h= 110 mm
锚栓直径
d= 16 mm
锚栓有效锚固深度受拉临界间距
hef= 100 mm Scr4 mm²
锚栓个数
n= 4 个
沿剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离沿非剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离锚栓与混凝土边缘的最小距离
9、单一锚栓垂直构件边缘受拉，混凝土锥体破坏时的受拉承载能力设计值NRd,c：

m20化学锚栓拉拔设计值

m20化学锚栓拉拔设计值摘要：一、引言二、m20化学锚栓的概述1.定义与分类2.性能与特点三、m20化学锚栓拉拔设计值的计算方法1.设计值的定义2.设计值的计算公式3.影响设计值的因素四、m20化学锚栓拉拔设计值的实际应用1.工程设计中的应用2.施工过程中的注意事项五、结论正文：一、引言m20化学锚栓拉拔设计值是建筑行业中一个重要的参数，对于保证建筑物的安全稳定具有重要意义。

本文将详细介绍m20化学锚栓拉拔设计值的计算方法及其在实际工程中的应用。

二、m20化学锚栓的概述1.定义与分类m20化学锚栓，是一种高强度、高耐腐蚀的锚固件，主要用于混凝土、砖石等建筑结构的锚固。

根据其材质和性能，可分为多种类型。

2.性能与特点m20化学锚栓具有较高的抗拉强度和抗剪强度，良好的耐腐蚀性能，适用于各种环境条件下的锚固需求。

三、m20化学锚栓拉拔设计值的计算方法1.设计值的定义m20化学锚栓拉拔设计值，是指锚栓在规定条件下，能承受的最大拉拔荷载。

2.设计值的计算公式m20化学锚栓拉拔设计值的计算公式为：Fd=π×D^3×E/160其中，Fd为拉拔设计值，D为锚栓直径，E为材料的弹性模量。

3.影响设计值的因素除了锚栓直径和材料弹性模量外，影响m20化学锚栓拉拔设计值的因素还包括锚栓的材质、锚固深度、施工工艺等。

四、m20化学锚栓拉拔设计值的实际应用1.工程设计中的应用在建筑物的结构设计中，需要根据m20化学锚栓拉拔设计值来确定锚栓的规格和数量，以保证建筑物的安全稳定。

2.施工过程中的注意事项在施工过程中，需要注意锚栓的安装质量，如锚固深度、预紧力等，以确保锚栓能充分发挥其性能，保证建筑物的安全稳定。

五、结论m20化学锚栓拉拔设计值是建筑行业中一个重要的参数，对于保证建筑物的安全稳定具有重要意义。

化学锚栓版,锚栓计算书

预埋件计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6计算时间：2011年04月01日13:49:10====================================================================一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20排列为(环形布置)：4行；行间距140mm；2列；列间距150mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B= 400mm×600mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=50kNX向弯矩值为：Mx=100kN·mY向弯矩值为：My=30kN·m锚栓总个数：n=4×2=8个所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN承载力降低系数为：0.7实际抗拉承载力取为：Nc=90.574×0.7=63.402这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=63.402/γRE=74.59kN故有：0 < 74.59kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=60kNY方向剪力：Vy=190kN扭矩：T=30kN·mX方向受剪锚栓个数：n x=8个Y方向受剪锚栓个数：n y=8个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=60000/8=7500×10-3=7.5kNV iy V=V y/n y=190000/8=23750×10-3=23.75kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(7500+3663.43)2+(23750+1308.368)2]0.5=27.433kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN承载力降低系数为：0.7实际抗剪承载力取为：Vc=53.855×0.7=37.698这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=37698.272/0.85=44.351kN故有：V iδ=27.433kN < 44.351kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=0/106.557=0βV=V iδ/Vc=39.189/63.358=0.6185故有：(βN)2+(βV)2=02+0.61852=0.3826 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为300，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm锚筋间距b取为列间距，b=150 mm锚筋的间距：b=150mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=18.75mm, 故取锚板厚度限值：T=150/8=18.75mm锚板厚度为20，最小限值为18.75，满足！行间距为140，最小限值为120，满足！列边距为150，最小限值为60，满足！行边距为90，最小限值为40，满足！列边距为125，最小限值为40，满足！。

化学锚栓计算书

化学锚栓计算书一、拉弯作用下，单根锚栓最大拉力设计值12iMy N n y -≥∑0 （5.2.2-1）形心点取锚栓中心y1=0.240m V=45kNM=45×0.25=11.25kN ▪m N=44kN224411.250.24840.0840.24⨯-=⨯+⨯ 5.5-17.6<0 12h sd i My N N n y =+∑（5.2.2-2）不满足公式5.2.2-1()/1/2hsd iNL M y N y +=∑（5.2.2-3） =()()2224424011.251000480248023202160⨯+⨯⨯=⨯+⨯+⨯14.6kN 二、部分锚栓受拉，群锚受拉区总拉力设计值（按6根锚栓受拉，2根锚栓受剪）g sd si N N =∑ （5.2.3-1）//1/h si sd i N N y y = （5.2.3-2）2s N =14.6×320/480=9.73kN 3s N =14.6×160/480=4.86kNg sd N =14.6×2+9.73×2+4.86×2=58.38kN三、混凝土锥体破坏受拉承载力设计值,,Rc,/Rd c Rk c N N N =γ (6.1.3-1)根据表4.3.10 按非结构构件考虑 Rc,N γ=1.8对于开裂混凝土,混凝土标号C60,hef=180mm0 1.5,Rk c ef N = （6.1.3-3） =127.6kN,0,,,,,0,c N Rk c Rk c s N re N ec N c N A N N A ψψψ= （6.1.3-2）0,c N A =2,cr N s （6.1.4）0,c N A =660×660=435600mm 2,c N A =()()11,22,0.50.5cr N cr N C S S C S S ++++ (6.1.5-4)1S =220mm,2S =320mm1C =,cr N C =330, 1.5cr N C hef ==1.5×220=330mm=(330+220+330)(330+320+330)=880×980=862400 mm 2,0,c Nc N A A =1.98,s N ψ=0.7+0.3,cr N C C （6.1.6） ,s N ψ=1 C =,cr N C,re N ψ=0.5+200efh (6.1.7) ,re N ψ=0.5+220/200>1, ,re N ψ=1,ec N ψ=,112/N cr N e s + (6.1.8)N e =53.33mm ,ec N ψ=11253.33/660+⨯=0.86 ,Rk c N =127.6×1.98×0.86=217.3kN重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c N =217.3/1.8=120.7kN>1.1×58.38kN=64.2kN四、混凝土边缘破坏受剪承载力(4锚栓受剪) ,,,/Rd c Rk c Rc V V V γ= （6.1.18-1）,0,,,,,,,0,c v Rd c Rk c s v h v v re v ec v c v A V V A αψψψψψ= （6.1.18-2）对于开裂混凝土0 1.5,11.35Rk c efV d h αβ= （6.1.19-1） C60,hef=180mm ，1c =270α=0.1()0.51/ef h c （6.1.19-3） β=0.1()0.21/d c （6.1.19-4） α=0.1()0.5180/270=0.082 β=0.1()0.220/270=0.059 0,Rk c V =1.35×0.082 1.520180=78.53kN 0,c v A =4.521c =328050,c v A =（1.51c +2s +2c ）h h=300>1.5×180=270 取h=270 2c =1.51c =405 2s =220 ,c v A =270×(405+220+405)=278100,0,c vc v A A =278100/328050=0.85,s v ψ=0.7+0.3211.5c c (6.1.19) ,s v ψ=1,h v ψ=()0.511.5/c h ,h v ψ=1,v αψ=1,re v ψ=1.2,ec v ψ=1112/3v e c + v e =0 ,Rd c V =78.53×1.2×0.85=80.1kN 非结构构件,Rc V γ=1.5重要性系数 0γ=1.1 （4.3.3） ,Rd c V =80.1/1.5=53.4>1.1×45=49.5kN。

化学锚栓设计值与拉拔值

化学锚栓设计值与拉拔值化学锚栓是一种用于固定和连接建筑物结构的设备，常用于混凝土结构中。

化学锚栓设计值和拉拔值是两个重要的参数，用于评估锚栓的强度和抗拉性能。

本文将重点介绍化学锚栓设计值和拉拔值的概念、计算方法以及其在实际工程中的应用。

一、化学锚栓设计值的概念和计算方法化学锚栓设计值是指根据建筑结构和锚栓的材料特性，经过力学计算和工程经验确定的最大允许荷载。

它是保证锚栓在正常使用条件下不发生破坏的重要依据。

化学锚栓设计值的计算方法通常包括以下几个步骤：1. 确定锚栓的材料特性，包括抗拉强度、抗剪强度、抗剪变形能力等。

这些参数通常由锚栓的制造商提供。

2. 根据锚栓的使用条件和受力情况，确定适当的安全系数。

常见的安全系数为4-6倍。

3. 根据力学原理和公式，计算出化学锚栓的设计值。

计算中需要考虑各种受力情况，如拉力、剪力、弯曲力等。

二、化学锚栓拉拔值的概念和计算方法化学锚栓拉拔值是指锚栓在抗拉性能方面的最大承载力。

它是评估锚栓抗拉能力的重要指标。

化学锚栓拉拔值的计算方法通常包括以下几个步骤：1. 根据化学锚栓的材料特性和尺寸，确定其抗拉强度。

抗拉强度是指锚栓在受拉力作用下的最大承载能力。

2. 根据工程实际需要和安全要求，确定化学锚栓的安全系数。

安全系数一般为4-6倍。

3. 根据拉拔载荷的大小和锚栓的尺寸，计算出化学锚栓的拉拔值。

计算中需要考虑锚栓的几何形状、材料特性以及受力情况。

三、化学锚栓设计值和拉拔值的应用化学锚栓设计值和拉拔值在实际工程中具有重要的应用价值。

它们可以用于以下几个方面：1. 设计和选择化学锚栓：通过计算和比较不同材料和尺寸的化学锚栓的设计值和拉拔值，可以选择合适的锚栓类型和规格，以满足工程的要求。

2. 评估化学锚栓的可靠性：通过比较化学锚栓的设计值和拉拔值与实际荷载的大小，可以评估锚栓的可靠性和安全性，避免发生锚栓失效的风险。

3. 检测和维护化学锚栓：通过对化学锚栓进行定期检测和维护，可以及时发现和修复可能存在的问题，确保锚栓的正常使用和安全运行。

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化学锚栓计算：采用四个 5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm，A S=58mm2，f u=500N/mm2 ，f y=300N/mm2。

荷载大小：N=5.544 KNV=2.074 KNM=2.074×0.08=0.166 KN·m一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为361221 5.544100.166105042250My N n y ⨯⨯⨯-=-⨯⨯∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：12i h Sd My NN n y =+∑ 3625.544100.166105042250⨯⨯⨯=+⨯⨯ =2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。

承受剪力最大锚栓的剪力设计值：2hSd VV ==2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： S, 1.25001.22.0300stk R N yk f f γ⨯===≥1.4 1.0-1.55 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd s RS NN N γ===N ＞h SdN=2216 N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。

单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：,0 1.5,3.0(30)Rk cef cu k N h f =- 7.01.53.0(9030)35=⨯-⨯ =8248.64 N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： ,33(9030)180mm cr Nef s h '==⨯-=混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： , 1.5 1.5(9030)90mm cr N ef c h '==⨯-= 基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr spef ch '==⨯-=则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数：,,900.70.30.70.390s N cr Nc c ψ=+=+⨯=1.0表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：,90300.50.5200200efre Nh ψ-=+=+=0.8荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：,,111.012/120ec N N cr Ne s ψ===++⨯其中，0Ne =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：0222,,18032400mm c N cr NA s ===s 1=100 mm ＜,取,180cr N s mm =s 1=100 mms 2=200 mm ＞,180cr Ns mm =,取s 2=180 mmc 1=150 mm ＞,90mm cr N c =，取c 1=90 mm ，c 2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr N cr N A s s c s s =++++(901000.5180)(901800.5180)=++⨯++⨯=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=1008008248.64 1.00.8 1.0 1.032400=⨯⨯⨯⨯⨯=20529.95 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：,,,20529.959548.812.15Rk cRd c Rc NN N γ===N ＞N=5544 N混凝土锥体受拉承载力满足规范要求！ 3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr spef ch '==⨯-=则，c 1=150 mm ＞,120mm cr sp c =，取c 1=120 mm ，c 2=120 mm,,22120240mm cr sp cr sp s c ==⨯=s 1=100 mm ＜,240cr sp s mm =,取s 1=100 mms 2=200 mm ＞,240cr spsmm =,取s 2=200 mm0222,,24057600mm c N cr spA s === ,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr sp cr sp A s s c s s =++++(1201000.5240)(1202000.5240)=++⨯⨯++⨯=149600 mm 2构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数：2233h,250()()2260spef h h ψ==⨯=1.631＞1.5，取h, 1.5sp ψ=单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：,0 1.5,3.0(30)Rk c efcu k N h f =-1.53.0(9030)35=⨯-⨯ =8248.64 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=1496008248.64 1.00.8 1.0 1.057600=⨯⨯⨯⨯⨯=17138.84 N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值：,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求！ 4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N锚栓钢材受剪承载力分项系数：,5001.2/ 1.22.0300Rv s stkyk f f γ==⨯=锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：,,,/14500/27250Rd s Rk s Rs v V V N γ===＞V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求！ 5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c 1=c 2=,90cr Nc=mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：,00.21.5,10.45(/)Rk c nom f nom cu k V d l d fc=0.2 1.50.4510(60/10)3590=⨯⨯⨯⨯=10285.86 N边距比c 2/c 1对受剪承载力的降低影响系数：2s,1900.70.30.70.30.91.5 1.590v c c ψ=+=+⨯=⨯边距与构件厚度比c 1/h 对受剪承载力的提高影响系数：1/31/31, 1.5 1.590()()0.814250h v c h ψ⨯===＜1，取, 1.0h v ψ= 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α对受剪承载力的影响系数,v αψ：因为α=00，因此, 1.0v αψ=。

荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数,ec v ψ：ec,1110.62828012/31390v v e c ψ===⨯++⨯未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数,ucr v ψ：, 1.0ucr v ψ=单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：022,14.5 4.59036450c V A c ==⨯=mm2群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积：,122(1.5)(1.59020090)250106250c V A c s c h =++=⨯++⨯=mm 2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：,0,,,,,,0,c V Rk c Rk cs V h V ec V ucr V c VA V VAψψψψ=10625010258.860.9 1.0 1.00.628 1.036450=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=16901.79 N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数：Re, 1.8v γ=群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：,,,/16901.79/1.89389.Rd c Rk c Rc V V V γ===N ＞V=2074 N混凝土楔形体受剪承载力满足规范要求！ 6、混凝土剪撬破坏承载能力因为903060mm ef h =-=≥60 mm ，故取K=2.0。

混凝土剪撬破坏承载能力标准值：R ,, 2.017138.8434277.68k cp Rk c V kN ==⨯=N混凝土剪撬破坏承载能力分项系数：R 1.8cp γ=混凝土剪撬破坏承载能力设计值：R ,,/34277.68/1.819043.16d cp Rk cp Rcp V V γ===N ＞V=2074 N混凝土剪撬破坏承载力满足规范要求！ 7、拉剪复合受力承载力植筋钢材破坏：2222,,22161037()()()()0.044145007250h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜1.0 混凝土破坏：1.5 1.5 1.5 1.5,,55442074()()()()0.5469548.819389.88h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜1.0 综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求！>> As=58 f_stk=500N_RKs=As*f_stk f_yk=300gamma_RSN=(1.2*f_stk)/f_yk N_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)^1.5)*sqrt(f_cuk)S_crN=3*h_ef1C_crN=1.5*h_ef1C_crsp=2*h_ef1C=120psi_sN=0.7+(0.3*c)/C_crNpsi_reN=0.5+h_ef1/200e_N=0s_crN=180psi_ecN=1/(1+(2*e_N)/s_crN)psi_ucrN=1S_crN=150A_cN0=S_crN^2s_1=120s_2=120s_2=120c_1=120c_2=120A_cN=(c_1+s_1+0.5*S_crN)*(c_2+s_2+0.5*S_crN)gamma_RcN=2.15N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0 N_Rdc=N_RKc/gamma_RcNc_crsp=2*h_ef1s_crsp=2*c_crsps_1=120s_2=120A_cN0=s_crsp^2A_cN=(c_1+s_1+0.5*s_crsp)*(c_2+s_2+0.5*s_crsp)h=500psi_hsp=(h/(2*h_ef))^(2/3)N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)^1.5)*sqrt(f_cuk)N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0 N_RKsp=psi_hsp*N_RKcgamma_Rsp=2.15N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=(1.2*f_stk)/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_1=C_crNc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=0.45*sqrt(d_nom)*(90/60)^(0.2)*sqrt(f_cuk)*c_1^(1.5) psi_sv=0.7+(0.3*c_2)/(1.5*c_1)psi_hv=((1.5*c_1)/h)^(1/3)psi_alphav=1.0e_v=225psi_ecv=1/(1+(2*e_v)/(3*c_1))psi_ucrv=1A_cV0=4.5*(c_1^2)A_cV=(1.5*c_1+s_2+c_2)*hV_RKc=(V_RKc0*A_cV*psi_sv*psi_hv*psi_ecv*psi_ucrv)/A_cV0 gamma_Rev=1.8V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110K=2V_RKcp=K*N_RKcgamma_Rcp=1.8V_Rdcp=V_RKcp/gamma_RcpN_Sdh=444.83V_Sdh=4846beta=((N_Sdh/N_RdS)^2)+((V_Sdh/V_Rds)^2)beta_1=((N_Sdh/N_RdS)^(3/2))+((V_Sdh/V_Rds)^(3/2))As =58f_stk =500N_RKs =29000f_yk =300gamma_RSN =2N_RdS =14500 >N_ Sdh = 1.2376e+03 (锚栓钢材受拉破坏承载力）h_ef =110h_ef1 =80f_cuk =35N_RKc0 =1.2700e+04S_crN =C_crN =120C_crsp =160C =120psi_sN =0.9750psi_reN =0.9000e_N =s_crN =180psi_ecN =1psi_ucrN =1S_crN =150A_cN0 =22500s_1 =120s_2 =120s_2 =120c_1 =120c_2 =120A_cN =99225gamma_RcN =2.1500N_RKc =4.9145e+04N_Rdc =2.2858e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03 （混凝土锥体受拉破坏承载力）c_crsp =160s_crsp =s_1 =120s_2 =120A_cN0 =102400A_cN =160000h =500psi_hsp =1.7286N_RKc0 =1.2700e+04N_RKc =1.7412e+04N_RKsp =3.0099e+04gamma_Rsp =2.1500N_Rdsp =1.4000e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03 （混凝土劈裂破坏承载力）gamma_Rsv =2V_Rds =7250> V_sdh = 5.9934e+03 （锚栓钢材受剪破坏承载力）c_1 =120c_2 =120l_f =90d_nom =12V_RKc0 =1.3147e+04psi_sv =0.9000psi_hv =0.7114psi_alphav =1e_v =psi_ecv =0.4444psi_ucrv =1A_cV0 =64800A_cV =210000V_RKc =1.2124e+04gamma_Rev =1.8000V_Rdc =6.7353e+03> V_sdh = 5.9934e+03 （混凝土碶形体受剪破坏承载力）h_ef =110K =2V_RKcp =3.4825e+04> V_sdh = 5.9934e+03 （混凝土剪撬破坏承载力标准值）gamma_Rcp =1.8000V_Rdcp =1.9347e+04N_Sdh =444.8300V_Sdh =4846beta =0.4477<1 （拉剪复合承载力：植筋破坏）beta_1 =0.5518<1 （拉剪复合承载力：混凝土破坏）综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求。