D8塔吊基础专项方案

金科财富中心一、四标段D8塔吊基础施工方案编制人：审核人：审批人：重庆建工住宅建设有限公司金科财富中心一、四标段工程项目部年月日目录一、工程概况 (3)二、工程特点 (3)三、塔吊布置 (3)四、塔吊基础 (3)五、桩基承载力验算 (8)六、塔吊排水保护措施 (8)七、塔吊安拆 (9)八、计算书 (9)一、工程概况金科财富中心一、四标段工程位于重庆市开县东部新城，分D1~D3、D8~D10、G3、G12栋至G15四栋高层及相关商业车库，现浇薄壁框架柱梁板结构。

其中D8建筑总高31.8m（-5.6m），总建筑面积4993.55㎡。

二、工程特点D8单层最大面积782.91㎡，，塔楼单层砼约280m3，材料水平及垂直运输量巨大，施工场地狭窄，工期紧（为了销售需要，建设单位要求主体框架结构尽快封顶），该施工区域为深十几米的高回填土区。

三、塔吊布置考虑到本工程特点，为了确保工程工期和工程施工的顺利进行，经我司研究决定D8栋：设置一台QTZ63塔吊负责主体施工阶段材料水平和垂直运输，H轴向外移3500mm与18轴向19轴移800mm 交点为塔吊中心点，塔吊布置位置详附图一。

四、塔吊基础1、塔吊基础施工顺序及方法D8#楼塔吊位于高回填区，经过实地现场勘察和地勘资料，该地域回填土为泥夹石，回填时间仅一年，回填土疏松、厚度较深，不能满足塔吊基础地耐力的要求（大于等于0.2MPa）。

按照塔吊生产厂家提供的塔吊基础资料：基础地耐力不低于0.20MPa，经多方经济对比、考虑施工工期及安全因数决定基础采用Ф1500mm的桩基础到中风化岩石层，达到基础承载能力大于0.2MPa，即满足塔吊设计要求及施工安全使用要求。

1）、定位放线：本工程放线依据由规划办提供测量基准点和水准点，采用全站仪进行设定座标控制点。

考虑塔吊附作高度、建筑物高度及施工周期，塔吊基础顶面标高为-6.2米（绝对标高174.0），以后车库完成面174.3。

2）、机械钻桩施工（1）、塔吊中心桩位确定后，安装钻机就位冲桩。

具体详《冲击成孔灌注桩施工方案》（2）、冲孔深度至设计要求后，即组织业主、监理等各方进行验槽，验槽合格后进行下工序。

（3）、冲孔完成后按设计图Ф1500桩径配筋表：纵筋18Φ16，螺旋箍Φ8＠200制作钢筋笼，桩底标高为按实际收方数据，桩顶标高为-7.50米，桩嵌入承台100mm,桩钢筋锚入塔机承台500mm。

（4）、钢筋笼安装好后，用砼运输车加35米汽车泵进行C30水下混凝土浇筑。

3）、土石方施工（1）、开挖方式：基坑土石方为泥夹石，因基础采用换填方式，避免对基础周边土壤进行过大扰动，故采用人工开挖。

（2）、开挖工作面的确定：按塔机基础宽度（考虑1:1边坡放坡尺寸）再每边放宽50cm进行开挖，以保证设计基础宽度。

（3）、开挖：分层（500mm/层）开挖。

每开挖完一层后，必须进行开挖尺寸及垂直度的复核，确认符合要求后方进行下层开挖。

（4）、运输：基础开挖出的土石方垂直运输采取人工解决，挖出土石方应运至基础施工范围以外临时堆放，严禁堆放在基坑边缘。

（5）、检查验收：基坑开挖深度至设计要求后，即组织业主、监理等各方进行验槽，验槽合格后立即进行夯实封底（100mmC20素混凝土）。

4）、设备基础施工：（1）、基础钢筋a、原材料：进场钢筋品种与力学性能必须满足设计及国家施工及验收规范要求。

所进场钢筋均应于搭设的钢管架上分类堆放，做好标识。

每批量钢筋进场后及时请监理见证取样送检进行原材料复试，合格后方进行加工使用。

b、钢筋制作：筋的表面应洁净、无损伤、油渍、漆污和铁锈等，应在使用前清除干净，带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。

钢筋切断要保证断料正确，钢筋和切断机刀口要成垂线，并严格执行操作规程，确保安全。

钢筋弯曲成型c、钢筋绑扎：工艺流程：放线—验线—画线—放钢筋—绑扎绑扎基础上层钢筋前先放钢筋保护层垫块，间距为1m×1m梅花型布置（可根据钢筋间距模数适当调整）。

绑扎钢筋时要求纵横相交点全部绑扎牢；如采用一面顺扣应交错变换方向，也可以采用八字扣，保证钢筋不歪斜变形。

d、钢筋保护：（2）、基础模板采取木模板支设。

木模板采用18厚木胶合板，背楞采用50×100木方@250，水平横楞采用Ф48钢管。

（3）、塔机基础砼a、采用C35商品砼。

b、砼运输车加35米汽车泵，因基坑边坡为土方，稳定性较差，不能承受砼运输车重量，因此砼运输车不能靠近基坑。

c、混凝土浇筑与振捣：浇筑前，基坑槽内泥沙及杂物一定清理干净，不得有明显积水。

砼浇筑时，必须严格控制浇筑上口标高，于坑壁岩石、模板或钢筋上做好明显标高标志。

砼浇筑时应分段分层连续浇筑进行，浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不得超过50cm。

使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动、顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实，移动步距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为30～40cm），振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。

浇筑砼应连续进行，浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑砼初凝前修正完好。

d、砼试件的留取：砼试件应在浇筑地点随机取样制作，取样应至少留一组标准试件，同条件养护试件留置一组用于确定塔吊安装时间。

e、砼养护：砼浇筑完后应加强砼养护，在第二次收光后应浇水养护不得少于7天。

5、土石方回填（4:6土石及泥夹石回填）夯实a、利用开挖土方进行回填或装成沙袋。

b、沿四周同步回填。

c、每次铺填厚度为250～300，然后用蛙式打夯机进行夯实，夯实遍数不少于4遍。

直至铺填至设计高度。

6、基础沉降观测a、基础顶面四角设置沉降观测点。

b、每半个月进行一次观测。

c、如四角沉降相差（沉降最大值与最小值之差）超过6mm则根据现场沉降实际情况和原因采取相应有效措施处理。

7、基础滑移观测a、基础顶面设置互相垂直直线（控制轴线）作为基础滑移观测线。

b、每半个月进行一次观测。

c、如控制轴线偏移超过20mm则根据现场滑移实际情况和原因采取有效措施处理。

五、桩基承载力验算根据一、四标段桩基明细表可查ZH07型单桩承载力特征值为7847KN,塔机基础地基承载力为不小于0.2MPa（200KN/㎡）,地基面积4.5m×4.5m。

Fn:塔机所有竖向力总和；βm ax：塔机承台底应力取200KN/㎡（地基承载力为不小于0.2MPa）;S：塔机承台底面积总和；Ka:安全系数值取1.4；Fn=Ka×S×βmax=1.4× 4.5m× 4.5m×200KN/㎡=6075KN<7847KN桩承载力满足要求。

六、塔吊排水保护措施塔吊基础顶面低于地坪表面，为了确保塔吊使用安全，使保证塔吊不至长期被水侵泡而存在安全隐患，则在塔吊基础周边设置排水沟约25米【500（宽）×300（深）（净空尺寸），底板：基底夯实、100厚C20素砼，墙体：200厚MU10烧结页岩砖、M5水泥砂浆砌筑】引入排水井【1000×1500×1000（净空尺寸），底板：基底夯实、150厚C20素砼，墙体：200厚MU10烧结页岩砖、M5水泥砂浆砌筑，盖板：采用60厚C20钢筋砼盖板、内配Φ8＠200×200钢筋。

距离塔吊基础3米】，再用潜水泵排入市政排水系统。

七、塔吊安拆经过现场踏勘，塔吊临便道公路边，周边开阔，与塔吊租赁单位及安拆单位研究可采用常规安拆，塔吊安拆另详《塔吊安拆专项方案》。

附基础图和塔机布置图八、计算书矩形板式基础计算书（一）塔机属性（二）塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值（三）基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.4×4.4×1×46.5=900.24kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×900.24=1080.29kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=57.8×22+5.2×13.5-21.5×6.3-89.4×11.8+0.9×(540+0.5×10.71×34.6/1.2)=776.39kN·mF vk''=F vk/1.2=10.71/1.2=8.92kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×57.8×22+5.2×13.5-21.5×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(540+0.5×10.71×34.6/1.2) =1056.66kN·mF v''=F v/1.2=14.99/1.2=12.5kN基础长宽比：l/b=4.4/4.4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=4.4×4.42/6=14.2m3W y=bl2/6=4.4×4.42/6=14.2m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=804.18×4.4/(4.42+4.42)0.5=568.64kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=804.18×4.4/(4.42+4.42)0.5=568.64kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(382.4+900.24)/19.36-568.64/14.2-568.64/14.2=-13.85<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(804.18+10.71×1)/(382.4+900.24)=0.64m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(4.42+4.42)0.5/2-0.64=2.48m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.64×4.4/(4.42+4.42)0.5=0.45m 偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.64×4.4/(4.42+4.42)0.5=0.45m 偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=4.4/2-0.45=1.75m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=4.4/2-0.45=1.75mb'l'=1.75×1.75=3.07m2≥0.125bl=0.125×4.4×4.4=2.42m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-13.85kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(382.4+900.24)/(3×1.75×1.75)=139.49kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(382.4+900.24)/(4.4×4.4)=66.25kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=170.00+0.30×19.00×(4.40-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=208.38kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=66.25kPa≤f a=208.38kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=139.49kPa≤1.2f a=1.2×208.38=250.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1000-(50+20/2)=940mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(382.400/19.360-(776.392+8.925×1.000)/14.19 7)=-48.009kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(382.400/19.360+(776.392+8.925×1.000)/14.1 97)=101.340kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((4.400+1.300)/2)×101.340/4.400=65.641kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(382.400/19.360-(776.392+8.925×1.000)/14.19 7)=-48.009kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(382.400/19.360+(776.392+8.925×1.000)/14.1 97)=101.340kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((4.400+1.300)/2)×101.340/4.400=65.641kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(101.34+65.64)/2=83.49kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(101.34+65.64)/2=83.49kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=83.49×(4.4-1.3)×4.4/2=569.4kNV y=|p y|(l-B)b/2=83.49×(4.4-1.3)×4.4/2=569.4kNX轴方向抗剪：h0/l=940/4400=0.21≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×4400×940=17267.8kN≥V x=569.4kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=940/4400=0.21≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×4400×940=17267.8kN≥V y=569.4kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！（四）基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(4.4-1.3)2×83.49×4.4/8=441.29kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(4.4-1.3)2×83.49×4.4/8=441.29kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=441.29×106/(1×16.7×4400×9402)=0.007δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-δ1/2=1-0.007/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=441.29×106/(0.997×940×300)=1570mm2基础底需要配筋：A1=max(1570，ρbh0)=max(1570，0.0015×4400×940)=6204mm2基础底长向实际配筋：A s1'=7990mm2≥A1=6204mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=441.29×106/(1×16.7×4400×9402)=0.007δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-δ2/2=1-0.007/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=441.29×106/(0.997×940×300)=1570mm2基础底需要配筋：A2=max(1570，ρlh0)=max(1570，0.0015×4400×940)=6204mm2基础底短向实际配筋：A S2'=7990mm2≥A2=6204mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7990mm2≥0.5A S1'=0.5×7990=3995mm2 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7990mm2≥0.5A S2'=0.5×7990=3995mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。