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条形基础计算范例

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条形基础计算范例

5.1设计资料

已知底层柱组合内力如下表所示：

内力值 柱号 3 9 15 21

Vy 1 0 1 -1

Nn -1426 -1839 -1927 -1329

My 0 0 0 -1

5.2埋深的确定

根据上部结构要求柱截面尺寸拟采用400×400mm。初选基础埋深为2.5m。

5.3确定地基承载力

地下水位取-1.50m γm=（18×1.5+0.45×14+0.55×18）/ 2 .5=17.3kN/m3

先假定b≤3m 则fa =fak+ηdγm（d-0.5）

=103+1.2×17.3×（2.5-0.5）

=144.5kPa

5.4确定底板尺寸

1） 外伸长度：C左=C右=7000×1/4=1750mm

L=2×1750+3×7000=24500mm

2） 宽度B：

B≥∑Fk/（fa-20d+10hw）L=（1426+1839+1927+1329）/（144.5-20×2.5+10×1）×24.5

=2.55m

取B=2.70m设计

由于偏心荷载较小，故不考虑偏心荷载作用。 即使考虑偏心荷载

Pmax =（∑Fk+Gk+Gwk）/ lb+6∑Mk/bl2

= （6521+24.5×2.7×2.5×20+10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）+（1329×10.5+1927×3.5-1426×10.5-1839×3.5-2.5-1）/（2.7×24.52）

= 136kPa<1.2 f a 满足要求

5.5按构造要求选取翼板尺寸

初选翼板厚度为500mm,采用变厚度翼板，坡度取1/4

5.6基础梁尺寸

h=1/6×L=1/6×7000≈1200mm

b=1/2.4×h=500mm

翼板及肋梁尺寸见下图

5.7验算底板厚度

基础采用C20混凝土， ft =1.10N/ mm2

Pj=F/bl=（1927+1426+1839+1329）×1.35/（2.7×24.5）=133.1kPa

b1=1/2×（2.7-0.5）=1.1m

h0≥（Pj ×b1）/（0.7 ft）=（133.1× 1.1）/（0.7×1100）=190mm

取as=40mm，h= h0+as=190+40=230mm<500mm 满足要求 5.8验算软弱下卧层强度

基础持力层下为淤泥，低压缩性均匀性好，fak=70kPa

需要进行软弱下卧层强度验算

z=1.95+3.65-2.5=3.1m

z/b=3.1/2.7>0.50

取θ=23o tan θ=0.424

Pk=（Fk+Gk）/ A=（Fk+γGAd-γwAhw）/ A

=（6521+24.5×2.7×2.5×20-10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）

=138.6kPa

σz =b（Pk-σcd）/（b+2ztanθ）

=2.7（138.6-18×1.5-0.45×14-0.55×18）/（2.7+2×3.1×0.424）

=48.3kPa

下卧层顶面处的自重应力：σcz =18×1.5+0.45×（24-10）+3.65×（28-10）

=99kPa

下卧层承载力特征值：γm=σcz/（d+z）=99/（2.5+3.1）=17.7 kN/ m3

faz=70+1.2×17.7×（5.6-0.5）=178.3kPa

验算：σcz+σz=99+48.3=147.3kPa

5.9配筋计算

a． 翼板配筋计算

1） 计算地基净反力

Pj =F/bl

=（6521×1.35）/（2.7×24.5）

= 133.1kPa

2） 最不利位置I-I弯矩

M =1/2×Pjb12

=1/2×133.1×（（2.7-0.5）/2）2 =80.5kN·m

3）沿基础长度方向取L=1m，则每米长As≥M/（0.9fy h0）

主受力筋用I级钢筋 fy=210 N/ mm2

h0=500-40=460mm

As≥（80.5×106）/（0.9×210×460）=926 mm2

配筋12Φ120，As=942 mm2 可以

b． 基础梁配筋计算

1）计算地基沿基础纵向净反力，用弯矩分配法计算肋梁弯矩

bp j =∑F /L

=（6521×1.35）/24.5=359kN/m

边跨固端弯矩为：

MBA =1/12×bpjl12

=1/12×359×72

=1467kN·m

中跨固端弯矩为：

MBC =1/12×bpjl22

=1/12×359×72

=1467kN·m

A截面（左边）伸出端弯矩

MAl=2021lbpj=275.135921=550kN·m

A（3） B（9） C（15） D（21）

分配系数 0 1.0 0.44 0.56 0.56 0.44 1.0 0

固端弯矩 550 -1467 1467 -1467 1467 -1467 1467 -550

传递与分配 917

-917

458.5 -458.5

-201.7 –256.8 256.8 201.7

128.4 -128.4

-56.5 -71.9 71.9 56.5

36 -36 -15.8

-20.2 20.2 15.8

10.1 -10.1

-4.4 -5.7 5.7 4.4

2.9 -2.9

-1.3 -1.6 1.6 1.3

M（kN·m）550 -550 1645.8 -1645.8 1645.8 -1645.8 550 -550

3） 肋梁剪力计算

A截面左边的剪力为：

kNlbVpjlA3.62875.13590

取OB段作脱离体，计算A截面的支座反力

mkNMllblRBpjA2.1728]8.1645)775.1(35921[71])(21[122101

A截面右边的剪力为：

kNRlbVApjrA11002.172875.13590

kNRllbRApjB1.14132.1728)775.1(359)(10'

取BC段作为脱离体

)21(1222"CBpjBMMlblR

=kN5.1256)8.16458.1645735921(712

kNRRRBBB6.26695.12561.1413"'

kNRVBlB1.1413'

kNRVBrB5.1256"

按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯矩：

OB段：

02.1728359xRxbApj

mx8.4 所以 mkNRxbMApj3.113505.32.17288.43592105.321221

BC段对称，最大负弯矩在中间截面

mkNMlbMBpj5538.1645735981812222

由以上的计算结果可做出条形基础的弯矩图和剪力图。

梁的配筋计算

根据梁M图，对各支座、跨中分别按矩形、T形截面进行正截面强度计算。

采用C20混凝土，fc=9.6 N/ mm2

采用HRB335级钢筋，fy=300 N/ mm2

支座A处：

201bhfMcs

=2611605006.90.110550

=0.0852

s211=0852.0211=0.0892

955.020852.02112211ss

sA26016551160955.030010550mmhfMsy

选用252222，21742982760mmAs

支座B处： 201bhfMcs

=2611605006.90.1108.1645

=0.2548

s211=2548.0211=0.300

85.022548.02112211ss

sA2605564116085.0300108.1645mmhfMsy

选用327，25630mmAs

AB跨弯矩最大处：

α1fcbf＇hf＇（h0- hf＇/2）

= 1.0×9.6×2700×500×（1160-500/2）

= 11793.6×106N·mm>M=1135.3kN·m

故属于第一类T形截面

αs = M/（α1fcbf＇h02）

= 1135.3×106/（1.0×9.6×2700×11602）

= 0.0326

ξ=s211=0326.0211=0.0331

As=α1fcbf＇ξh0/fy

=1.0×9.6×2700×0.0331×1160/300

= 3317mm2

选用283253，2332018471473mmAs

BC跨最大弯矩处：

α1fcbf＇hf＇（h0- hf＇/2）

= 1.0×9.6×2700×500×（1160-500/2）

= 11793.6×106N·mm>M=553kN·m 故属于第一类T形截面

αs = M/（α1fcbf＇h02）

= 553×106/（1.0×9.6×2700×11602）

= 0.0159

ξ=s211=0159.0211=0.0160

As=α1fcbf＇ξh0/fy

=1.0×9.6×2700×0.0160×1160/300

= 1604mm2

选用322，21609mmAs

4）梁箍筋计算

采用HPB235级钢筋，fyv=210 N/ mm2

B截面左边（V=897.2kN）

0.7ft b h0=446.6kN

Asv/S≥（897200-446600）/（1.25×210×1160）=1.480

选用四肢Φ10箍筋，Asv=314mm2

S≤Asv/1.480=314/1.480=212mm>Smax=300mm

取S=200mm

B截面右边（V=1256.5kN）

0.7ft b h0=446.6kN

Asv/S≥（1256500-446600）/（1.25×210×1160）=2.660

选用四肢Φ12箍筋，Asv=452mm2

S≤Asv/2.660=452/2.660=170mm>Smax=300mm

取S=150mm

A截面左边（V=628.3kN）

0.7ft b h0=446.6kN

Asv/S≥（628300-446600）/（1.25×210×1160）=0.597

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(整理)条形基础钢筋计算公式

(整理)条形基础钢筋计算公式

1

条形基础底板（TJB）钢筋计算公式

一、公式表

序号 TJB条形基础底板形式 计算公式 说 明

1 直转角 受力筋 长度 ⑴＝B－2C B为底板宽

L为底板轴线长度

d为钢筋直径 根数 ⑵＝(L＋B－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋 长度 ⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 丁字交接

(纵向) 受力筋 长度 ⑸同＝⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑹＝(L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋 长度 ⑺同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑻同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

3

十字交接 受力筋

(纵) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1 (两端连接宽度不同时，B分B1、B2分别取值计算)

分布筋

(纵) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

受力筋

(横) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（2L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋

(横—截断) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝2×2×(B／4－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋

(横—满布) 长度 ⒀＝同⑶＝2L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⒁＝ (B／2－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 4 直转角处外伸 受力筋 长度 ⒂同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 数 ⒃同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1

墙下条形基础计算_Excel版

墙下条形基础计算_Excel版

修正后的地基承载力fa200kPa

室外 地坪至基底高差6.2m

室内 地坪至基底高差2m

设计值F300

M60

标准值Fk200

Mk30

基础尺寸按偏心荷载作用计算

基础宽度B2800mmmin1.69底板根部高度300mm

底板端部高度200mm

取1m作为计算单元

覆土重Gk=γAh229.6kN

基底压力Pk=(Fk+Gk)/A153.43kPa

满足要求

基底偏心距e=Mk/（Fk+Gk）0.07m

按小偏心计算Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mk/W176.39kPa<1.2faPkmin=(Fk+Gk)/A-Mk/W130.47kPa

满足要求

基础高度计算取墙侧边缘计算最大基底净反力Pmaxj = F/A + M/W153.06kPa

am = (at+ab)/21000mm

h0 = h-as255mm

抗冲切力Fr = 0.7βhpftamh0255.26kN

冲切面积Al1.02㎡

冲切力Fl = pmaxjAl156.12kPa

满足要求基础配筋计算

最大基底净反力Pmaxj = F/A + M/W153.06kPa

最大基底净反力Pmaxj = F/A + M/W61.224kPa

墙根部对应净反力Pj200.71kPa

墙根部弯矩Mmax143.78kN·m

基础配筋As=M/0.9fyh01740mm²

Amin=ρmin bh450mm²

选筋直径18

间距130

实际配筋As1956mm²

满足要求小偏心条形基础计算书

墙下条形基础的计算

墙下条形基础的计算

已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)550105砼C25:fc(N/mm2)14.3钢筋:fy(N/mm2)360 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=0.524取b=0.600 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=91.7墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=16.5 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=16.5(mm)取h(mm)=250h1(mm)=0ho(mm)=210斜坡坡度为tga：3.571>1:3 不满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=1.5 基础底板配筋As(mm2)=22选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)1951.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=0.985取b=1.100 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=177.3墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=76.2 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=108.9(mm)取h(mm)=300h1(mm)=300ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.000<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=16.4 基础底板配筋As(mm2)=226选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)2281.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.152洛一高体育场主席台钢筋混凝土条形基础的计算(1)

钢筋混凝土条形基础的计算(2)

钢筋混凝土条形基础的计算(3)条形基础的计算第 1 页取b=1.200 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=190.0墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=91.2 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=130.3(mm)取h(mm)=300h1(mm)=300ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.000<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=21.9 基础底板配筋As(mm2)=302选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)2801.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.414取b=1.600 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=175.0墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=119.0 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=170.0(mm)取h(mm)=300h1(mm)=200ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.175<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=40.5 基础底板配筋As(mm2)=558选用d=12间矩@150As(mm2)=754.0 已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)3221.15220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.635取b=1.800 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=178.9墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=139.5 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=199.3(mm)取h(mm)=350h1(mm)=250ho(mm)=310斜坡坡度为tga：0.149<1:3 满足钢筋混凝土条形基础的计算(5)钢筋混凝土条形基础的计算(4)

偏心条形基础的计算

偏心条形基础的计算

偏心条形基础的计算　

郑永进广东省徐闻县第三建筑企业总公司　

许多建筑物爱场地的限制和从经济上的考虑，　常设计为承　受偏心力的柱下条形基础　对于　这种基础　笔者查瓣众多文献，至今还没有　见到系统研究的资料。本文认为在不编心的　柱下条形基础计算理论的基础上，增加两方　面验算，印整个基础抗倾覆验算和基础梁抗　扭验算，只要满足这两方面验算，柱下条形　基础受偏心力就是可行的。　柱下条形基础；偏心力；抗倾覆验算；抗　扭验算　

一　工程应用　由于建筑用地的价格日趋昂贵，可　谓是寸土寸金，为了充分利用土地，许多　房屋在建筑时，紧靠建筑规划红线或与　他人土地的界线，寸土不退。使得柱子　或外墙外皮成为基础的外皮，在建筑四　周，已经不可能采用柱下独立基础。　此时，优先考虑方法的经常是在建筑场　地中间部分，而不沿场地的周边，布置柱下条　形基础，充分发挥中间部分地基的承载力，以　弥补场地周边难建基础的不足。当然，　在某些特殊的情况下，如在场地中间布　置条形基础梁跨度太大或开间较少时，　采用沿建筑物场地周边布置柱下条形基　础，很可能取得较好经济效益。沿地基　周边布柱下条形基础，经常受到场地限　制，很难使倒“Ｔ”形条形基础的基础梁　的两侧对称（如图一所示），甚至倒“Ｔ”　形的一侧根本就无地可做，不得不做成　正“Ｌ”形，如图一中Ｃ＝０时的情形。此　时，条形基础的中心与基础梁的中心不　重合，在基础梁上产生了扭矩，也可能　造成整个基础的倾覆。　Ａ　二、计算方法　目前笔者见到的文献，都是探讨或　推行非偏心的条形基础计算方法，而对　于偏心条形基础，至今还未见任何文献　作过较系统的研究。笔者接触到的许多　建筑工程界人士也认为条形基础偏心可能　导致倾覆，怀疑条形基础偏心的可行　性，这其中许多人就是专职的建筑工程　人员。其实，只要进行必要的验算，完　全可以考虑用几何不对称的条形基础承受　偏心力。“偏心”并没有他们想象的那　样可怕。验算时，只要在几何形状不偏　心的条形基础梁计算方法的基础上，增　加下面两个方面的计算。　第一个方面是，应增加条形基础的　基础梁抗扭验算。根据力学知识，可知条　形基础的受力如图二所示。图二中，　Ｇｌ　和Ｇ２分别为两侧基础及其上填土的重量，　当时，形成了对基础梁的扭转。底板的　挑出长度相差越大，Ｍ１与Ｍ２就很可能　相差越大，对基础梁扭转就越大。因　此，对于受较大扭矩的基础梁，对其配　筋时应进行受扭计算，计算方法同普通　受扭梁计算方法完全一样。本文就不再　说明。其实笔者认为，对基础梁两侧挑　出基础底板相等，但当上部结构柱底剪　力与弯矩对基底产生的弯矩较大时，也　应对基础粱进行抗扭配筋计算，因为此　时梁两侧基础底板受的力不等，作用在　基础梁上的力就是扭矩。因此，这类基　础梁也应按受扭计算配筋。“建筑地基　基础规范》（ＧＢ５００７　２００２）８．３．２．５条　规定：“当存在扭矩时，尚应作抗扭计　算”。遗憾的是连各高校的关于“地基ｆ　与基础”教材中基本没能注意到这一条　规范的存在，毕业后的建筑从业人员的