条形基础计算公式

1

条形基础底板（TJB）钢筋计算公式

一、公式表

序号 TJB条形基础底板形式 计算公式 说 明

1 直转角 受力筋 长度 ⑴＝B－2C B为底板宽

L为底板轴线长度

d为钢筋直径 根数 ⑵＝(L＋B－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋 长度 ⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 丁字交接

(纵向) 受力筋 长度 ⑸同＝⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑹＝(L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋 长度 ⑺同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑻同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

3

十字交接 受力筋

(纵) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1 (两端连接宽度不同时，B分B1、B2分别取值计算)

分布筋

(纵) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

受力筋

(横) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（2L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋

(横—截断) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝2×2×(B／4－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋

(横—满布) 长度 ⒀＝同⑶＝2L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⒁＝ (B／2－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 4 直转角处外伸 受力筋 长度 ⒂同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 数 ⒃同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1

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条形基础底板（TJB）钢筋计算公式

一、公式表

序号 TJB条形基础底板形式 计算公式 说 明

1 直转角 受力筋 长度 ⑴＝B－2C B为底板宽

L为底板轴线长度

d为钢筋直径 根数 ⑵＝(L＋B－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋 长度 ⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 丁字交接

(纵向) 受力筋 长度 ⑸同＝⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑹＝(L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋 长度 ⑺同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑻同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

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十字交接 受力筋

(纵) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1 (两端连接宽度不同时，B分B1、B2分别取值计算)

分布筋

(纵) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝同⑷＝(B－2×min(S／2,75)）／@＋1

受力筋

(横) 长度 ⑼同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 根数 ⑽同⑹＝（2L－B＋2×B／4）／@＋1

分布筋

(横—截断) 长度 ⑾＝同⑶＝L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⑿＝2×2×(B／4－2×min(S／2,75)）／@＋1

分布筋

(横—满布) 长度 ⒀＝同⑶＝2L－B＋2×(40＋150)＋2×6.25×d 分布筋与同向受力筋搭接长度为150mm 根数 ⒁＝ (B／2－2×min(S／2,75)）／@＋1

2 4 直转角处外伸 受力筋 长度 ⒂同⑴＝B－2C 交接处一向受力筋贯通另一向受力筋伸B／4 数 ⒃同⑹＝（L－B＋2×B／4）／@＋1

已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)550105砼C25:fc(N/mm2)14.3钢筋:fy(N/mm2)360 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=0.524取b=0.600 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=91.7墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=16.5 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=16.5(mm)取h(mm)=250h1(mm)=0ho(mm)=210斜坡坡度为tga：3.571>1:3 不满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=1.5 基础底板配筋As(mm2)=22选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)1951.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=0.985取b=1.100 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=177.3墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=76.2 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=108.9(mm)取h(mm)=300h1(mm)=300ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.000<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=16.4 基础底板配筋As(mm2)=226选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)2281.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.152洛一高体育场主席台钢筋混凝土条形基础的计算(1)

钢筋混凝土条形基础的计算(2)

钢筋混凝土条形基础的计算(3)条形基础的计算第 1 页取b=1.200 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=190.0墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=91.2 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=130.3(mm)取h(mm)=300h1(mm)=300ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.000<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=21.9 基础底板配筋As(mm2)=302选用d=10间矩@200As(mm2)=392.7已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)2801.1220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.414取b=1.600 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=175.0墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=119.0 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=170.0(mm)取h(mm)=300h1(mm)=200ho(mm)=260斜坡坡度为tga：0.175<1:3 满足 （三）基础底板配筋的计算： 基础底板最大弯矩Mmax(KN.m)=40.5 基础底板配筋As(mm2)=558选用d=12间矩@150As(mm2)=754.0 已知：F(KN/m)基础埋深D(m)承载力f(Kpa)3221.15220砼C25:fc(N/mm2)10.0钢筋:fy(N/mm2)310 （一）基础底面宽度的计算：b=F/(f-20*D)=1.635取b=1.800 （二）基础底板厚度的计算：基底净反力Pn(KN/m2)=178.9墙边缘处底板的剪力设计值V(KN)=139.5 基础底板有效高度ho=V/(0.07fc)=199.3(mm)取h(mm)=350h1(mm)=250ho(mm)=310斜坡坡度为tga：0.149<1:3 满足钢筋混凝土条形基础的计算(5)钢筋混凝土条形基础的计算(4)

偏心条形基础的计算　

郑永进广东省徐闻县第三建筑企业总公司　

许多建筑物爱场地的限制和从经济上的考虑，　常设计为承　受偏心力的柱下条形基础　对于　这种基础　笔者查瓣众多文献，至今还没有　见到系统研究的资料。本文认为在不编心的　柱下条形基础计算理论的基础上，增加两方　面验算，印整个基础抗倾覆验算和基础梁抗　扭验算，只要满足这两方面验算，柱下条形　基础受偏心力就是可行的。　柱下条形基础；偏心力；抗倾覆验算；抗　扭验算　

一　工程应用　由于建筑用地的价格日趋昂贵，可　谓是寸土寸金，为了充分利用土地，许多　房屋在建筑时，紧靠建筑规划红线或与　他人土地的界线，寸土不退。使得柱子　或外墙外皮成为基础的外皮，在建筑四　周，已经不可能采用柱下独立基础。　此时，优先考虑方法的经常是在建筑场　地中间部分，而不沿场地的周边，布置柱下条　形基础，充分发挥中间部分地基的承载力，以　弥补场地周边难建基础的不足。当然，　在某些特殊的情况下，如在场地中间布　置条形基础梁跨度太大或开间较少时，　采用沿建筑物场地周边布置柱下条形基　础，很可能取得较好经济效益。沿地基　周边布柱下条形基础，经常受到场地限　制，很难使倒“Ｔ”形条形基础的基础梁　的两侧对称（如图一所示），甚至倒“Ｔ”　形的一侧根本就无地可做，不得不做成　正“Ｌ”形，如图一中Ｃ＝０时的情形。此　时，条形基础的中心与基础梁的中心不　重合，在基础梁上产生了扭矩，也可能　造成整个基础的倾覆。　Ａ　二、计算方法　目前笔者见到的文献，都是探讨或　推行非偏心的条形基础计算方法，而对　于偏心条形基础，至今还未见任何文献　作过较系统的研究。笔者接触到的许多　建筑工程界人士也认为条形基础偏心可能　导致倾覆，怀疑条形基础偏心的可行　性，这其中许多人就是专职的建筑工程　人员。其实，只要进行必要的验算，完　全可以考虑用几何不对称的条形基础承受　偏心力。“偏心”并没有他们想象的那　样可怕。验算时，只要在几何形状不偏　心的条形基础梁计算方法的基础上，增　加下面两个方面的计算。　第一个方面是，应增加条形基础的　基础梁抗扭验算。根据力学知识，可知条　形基础的受力如图二所示。图二中，　Ｇｌ　和Ｇ２分别为两侧基础及其上填土的重量，　当时，形成了对基础梁的扭转。底板的　挑出长度相差越大，Ｍ１与Ｍ２就很可能　相差越大，对基础梁扭转就越大。因　此，对于受较大扭矩的基础梁，对其配　筋时应进行受扭计算，计算方法同普通　受扭梁计算方法完全一样。本文就不再　说明。其实笔者认为，对基础梁两侧挑　出基础底板相等，但当上部结构柱底剪　力与弯矩对基底产生的弯矩较大时，也　应对基础粱进行抗扭配筋计算，因为此　时梁两侧基础底板受的力不等，作用在　基础梁上的力就是扭矩。因此，这类基　础梁也应按受扭计算配筋。“建筑地基　基础规范》（ＧＢ５００７　２００２）８．３．２．５条　规定：“当存在扭矩时，尚应作抗扭计　算”。遗憾的是连各高校的关于“地基ｆ　与基础”教材中基本没能注意到这一条　规范的存在，毕业后的建筑从业人员的