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大连理工大学本科毕业设计盘锦新区纬一河二号桥设计The Design of the No. 2 Bridge on the Wei Yi River in theNew District of Pan Jin学院（系）：建设工程学部专业：土木工程学生姓名：蒋超学号： 200951194指导教师：王骞（讲师）评阅教师：完成日期： 2013.6.10大连理工大学Dalian University of Technology1概述1.1工程概况始建于2005年12月的盘锦辽东湾新区（原盘锦辽滨沿海经济开发区），是辽“五点一线”最早的七个重点园区之一。
新区地处“辽宁沿海经济带”、“辽西蒙东城市群经济圈”、“沈阳开发区城市群”三大经济板块结合点，是辽宁沿海开发开放战略的主轴线和渤海翼的交叠之地，承载着振兴东北老工业基地、辽宁沿海开发开放、资源型城市转型试点市等多项国家战略。
新区初步形成了水城、产业、港口三大主体功能区，影响力、吸引力、辐射力大幅提升。
辽滨水城，又叫金帛湾水城。
是盘锦沿海经济区建设与发展的最高境界。
优越的区位和显著的地缘优势，使水城成为极具开发潜力和美好前景的最佳发展区域。
辽滨境内水系的贯通，城内河网的存在，是辽滨水城建设的重要标志。
辽滨水城陆域面积与水域面积相当，在水城内既可以开车，也可以划船。
同时，水城内将根据全世界400多座名桥的形状建设桥梁，纬一河2#桥正是其中一座。
由于纬一河紧临市政府，河上桥梁均仿照中世纪欧洲桥梁风格建造，以达到庄重美观的效果。
总体规划布置图如图1-1图1-1 总体规划布置图1.2技术标准⑴道路等级：双向八车道城市主干道；⑵设计荷载：公路I级；⑶计算行车速度：40km/h；⑷桥梁宽度：4.0m（人行道及栏杆）+3m（非机动车道）+30m（行车道）+3m（非机动车道）+4.0m（人行道及栏杆）= 44m。
；⑸结构设计安全等级：I 级；⑹地震基本烈度：地震基本烈度为7度，设计基本地震峰值加速度为0.10g，按《公路桥梁抗震细则》中B类桥梁设计。
跨渝宜高速（40+64+40）连续梁0#块支架计算书一、工程简介连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
0#块施工时采用碗扣式支架现浇。
支架间距腹板底：0.3m×0.6m ×1.2m（横×纵×竖），底板底0.6m×0.6m×1.2m（横×纵×竖），翼缘板底0.9m×0.6m×1.2m（横×纵×竖）。
支架搭设完后搭设剪刀撑。
剪刀撑采用Φ48×3.5mm普通钢管、与地面呈45°～60°搭设，每隔四跨搭设一道。
完后再钢管顶部安装顶托作为脱模杆件，顶托上横向摆放10×15cm方木，再纵向分布摆放10×10cm方木作为面板加劲肋，中心间距为20cm，面板采用1.5cm厚竹胶板。
二、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、方木弹性模量取：9×103MPa；4）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；5）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；6）、冲击系数取：1.2；7）、施工荷载取：2.5kN/m 2；8）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=1.5MPa;竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。
三、计算支架主要承受的荷载：底模、内模支架及内模自重取1.5KN/m 2，侧模自重取2KN/m,施工荷载取：2.5KN/m 2。
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
![[VIP专享]现浇梁临时锚固计算书](https://img.taocdn.com/s1/m/8be51bdcc850ad02de8041df.png)
中交第三公路工程局有限公司临时锚固计算书墩梁临时固结计算一、设计依据及相关规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工计算手册》二、工程概况杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m 下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。
本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工，在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。
40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。
40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）临时锚固锚下钢筋网片1:10A 大样 1:10B 大样 1:10下端垫板立面1:5上端垫板平面1:5下端垫板平面1:5三、临时锚固临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书目录一、项目概况 (1)二、计算依据 (1)三、计算荷载 (2)3.1 梁体自重不均匀 (2)3.2 8#块混凝土浇筑不同步 (2)3.3 8#块浇筑时挂篮移动不同步及挂篮机具重量偏差 (2)3.4 施工材料堆放不对称 (3)3.5水平风荷载 (3)3.6 竖向风荷载 (3)3.7 荷载组合 (3)四、临时支墩验算 (4)4.1 模型 (4)4.2 计算结果 (4)4.3 临时支墩承载力验算 (5)4.4 临时支墩间支撑的计算 (7)五、临时支墩与承台固结验算 (7)5.1 局部承压验算 (7)5.2 临时支墩与承台连接构造建议 (8)六、临时支墩与梁体固结验算 (8)6.1 计算方法及模型 (8)6.2 荷载及边界条件 (9)6.3 工况一a计算结果 (10)6.4 工况一b计算结果 (13)6.5 工况二计算结果 (17)6.6 结果分析 (20)6.6.1 箱梁整体受力 (20)6.6.2 支墩处箱梁底板横向受力 (20)6.6.3 支墩顶处箱梁局部承压 (22)七、桥墩桩基计算 (22)7.1 下部结构构造 (22)7.2 不考虑成渝线桥墩计算 (23)7.2.1模型 (23)7.2.2 计算结果 (24)7.3 考虑成渝线桥墩计算 (25)7.3.1模型 (25)7.3.2 计算结果 (25)八、结论及建议 (27)8.1结论 (27)8.2建议 (27)一、项目概况(40+64+40)m双线预应力混凝土连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
该梁部为变截面箱梁，设有2个T构，每个T构设有1个0#块和7个悬浇节段，0#块梁高5.3米，合龙段以及边跨现浇段梁高为2.9米，梁体高度自悬臂根部至6#段端截面按二次抛物线变化。
该段连续梁下部主墩为圆端形实体墩，墩身高度均为3米。
桥梁合龙顺序为先边跨后中跨，最终完成体系转换调整成桥内力。
桥梁合龙前，梁体固结于临时墩身上，待中跨合龙后拆除临时支墩。
（40+64+40）m连续梁临时支墩的设置及检算一、临时固结的设置本桥梁墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支墩，由临时支墩承担混凝土浇筑过程中的不平衡荷载。
连续梁节段混凝土浇筑过程中，承受中支点处最大不平衡力矩23452k N·m及相应竖向支反力23823kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽0.5m，长1.5m，高度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入10根Φ32精扎螺纹钢筋。
临时支座的材料采用Ｃ50混凝土，其中设置５cm厚夹电阻丝硫磺砂浆层。
二、临时锚固的检算1、锚固材料的选用(1)初步选用材料为PSB785(Φ32)精轧螺纹钢。
(2)Φ32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2，抗拉极限强度为980MPa，容许应力为735 MPa。
2、Φ32精轧螺纹钢数量计算M max=nFLn= M max/（FL）n=23452/(591×2.5)n=15.9根,施工实际设置32根。
最大不平衡力矩 M max=23452k N·m单根Φ32精轧螺纹钢拉力 F=591kN工作力臂 L=2.5mΦ32精轧螺纹钢根数为20根。
3、Φ32精轧螺纹钢锚固长度PSB785精轧螺纹钢筋在C55砼中的锚固长度按规范进行计算，经过计算得1321a l mm在本连续梁按照140cm 埋设。
4、临时支座的布设临时支座布于垫石两侧，结构平面尺寸为50×150cm ，高度为墩顶至梁顶，采用C50砼浇筑而成。
能承受支撑力为0.5×3.0×22.4×1000=33600kN 〉23823/2+23452/2.5=18891.3k N 。
具体位置详见附图。
5、Φ32精轧螺纹钢埋设布置为平均合理分配Φ32精轧螺纹钢，我们共选用20根布置,。
合溪新港40+56+40米连续梁临时固结设置方案一. 工程简介宁杭铁路客运专线长兴特大桥324#~327#墩柱跨越航道，中心里程为DK162+549.775，设计采用(40+56+40)连续梁跨越。
连续梁全长137.5米，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
全联在端支点、中跨及中支点处共设5个横隔板。
中支点处梁高4.35米，跨中10m直线段及边跨17.75米直线段梁高为3.05米，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75米，支座高度195～275mm。
二. 临时固结设置方案长兴特大桥跨合溪新港（40+56+40m）连续梁主墩为325#、326#(里程为DK998+779.5及DK998+843.5)，为防止连续梁段施工中梁体产生倾覆，0#段施工时需进行墩梁临时固结。
其0#段长9m，总重423t，采用精扎螺纹钢与墩柱进行固结，并采用临时支承垫石支承。
桥墩设计与箱梁体间为非刚性结构，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并采用精扎螺纹钢将桥墩与梁体固结，临时支座的设置按如下方案施工。
1. 临时支座设置在桥墩永久支座的前后侧、箱梁腹板处，使其既能承受上部一定的压力，又能承受一定的侧向拉力；2. 每墩设置临时支座共4个；每个的平面尺寸均为：50*190cm，高度为620 mm，每个支座设置￠32精轧螺纹钢10根。
3．临时支座用C40混凝土，临时支座高度等于620mm，施工前测量墩顶标高，以调整临时支座高度，保证临时支座高度与永久支座高度一致。
在临时支座与墩柱和梁体接触面设置一层塑料薄膜或油毡，使其与混凝土隔离，便于拆除临时支座时与墩身和梁体方便分离，保证墩顶和梁底表面光洁一致。
4．临时支座需设置钢筋，钢筋设置四层钢筋网片，采用Φ12钢筋，网片钢筋间距100（150）mm，临时支座混凝土中的锚筋需在墩身施工时预埋在墩帽内，层间距为140mm。
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m，箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24～25.334m，两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
图1 箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2×3.5m、4×4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
临时固结是悬臂施工的重要环节，设计文件基本要求如下：①临时固结采用墩身外支架与预应力结合的固结体系，支架除满足受力的需要强度、刚度外，还要保证在受力作用下的稳定，支架可以考虑和墩柱进行适当的连接，以保证整体的稳定性。
②计算临时固结时应考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数，半个节段的不平衡荷载，挂篮前移差一个节段的不平衡荷载，10年一遇的风速及合龙过程中产生的不平衡力等各种工况及其组合。
墩梁临时固结措施通常有体内固结（通过设置临时支座，并在临时支座内布设精轧螺纹钢）和体外固结（设置临时支撑体系）两种方式。
本桥临时固结采用体外固结，采用了在墩身两侧布设临时钢管立柱的固结体系，同时辅以体外精轧螺纹钢固结。
该桥临时固结示意图如附图所示，1个主墩共布置10 根直径Φ1500mm，壁厚δ15mm 钢管，Q235B。
同时每个钢管内部均匀布置4根Φ32 精轧螺纹钢，1个主墩共布置40 根Φ32 精轧螺纹钢，作为辅助。
如图2所示。
图2 钢管临时固结布置图四、不平衡荷载计算1、箱梁重量等数据箱梁重量等数据见下表1。
表1 各节段箱梁重量及节段中心至墩顶中心距离数据表2、悬浇挂蓝重量Q1根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）规定，悬浇挂蓝应在梁节段重量的0.3~0.5倍之间，最大不应超过0.7倍。
本桥悬浇施工选型轻型挂蓝，以0.35倍最大梁节段重量计算，挂蓝重量Q1=0.35×3148.4=1101.94 kN，计算按Q1=1250 kN 考虑。
3、箱梁单边总重量Q单边各节段箱梁重量Q2 Q2= M0/2+∑Mi= 26686.95kN计入挂蓝后箱梁单边总重量QQ= Q1+Q2=26686.95+1250=27936.95kN。
4、不平衡荷载计算设计文件规定：计算临时固结时，纵桥向应考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数，半个节段的不平衡荷载，挂篮前移差一个节段的不平衡荷载，10年一遇的风速产生的不平衡升举力。
横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
以结构悬浇最大悬臂状态为控制工况，半个节段的不平衡荷载施工过程中，以9号梁段为研究对象，两侧不平衡荷载最大不应超过1350kN。
横桥向一个梁段底板重量的20%，横桥向两侧不平衡荷载最大不应超过165KN。
计算临时固结时考虑1～5号梁段±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数。
5、施工阶段风荷载计算由于最大悬臂状态延续时间较短，且必要时施工时间可适当调整，作为施工阶段的荷载，风载采用10年一遇。
不平衡风载情况按一侧为设计风速的100%，一侧为设计风速的50%考虑。
垂直升举力计算参照《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）第4.4.6条。
杭州地区：V10=22.2m/s（10年一遇10m高10分钟最大风速）设计桥梁底面处风速高度变化修正系数，由《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）表3.2.5得15m高处（平均值）K1A=1.07。
由表4.2.1查得静阵风系数Gv=1.323。
由4.3.2条可知，C h=1.3V g=1.07X1.323X22.2=31.4m/sW=1/2ρV g2C h=0.5X1.25X31.42X1.3=801（N/m2）因为不平衡的升举力产生的梁体纵桥向弯矩为：M w=8925KN.m五、墩梁临时固结验算连续梁在悬灌施工过程中，由于施工管理与控制的差异、人为操作的不准确等因素，在不同工况下，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
按最不利工况，本桥不平衡力矩按最大双悬臂状态下，悬臂端作用1350kN集中力计算，悬浇过程中，对称的T两侧每个梁段考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数，计入5%梁段重量差值产生的不平衡弯矩。
鉴于结构最大双悬臂状态，计算按照1350KN集中力考虑，该值已经大于挂篮工作重量，故挂篮前移差一个节段的不平衡荷载不另做分析计算。
1、作用荷载计算主墩处不平衡弯矩M按最大悬臂状态施工阶段计算，即M6#块阶段浇筑完成后，在单侧一梁端作用1350kN 不平衡荷载计。
悬臂长度为29m，计算主墩不平衡弯矩大小为：Mz1=1350×29=39150kN·m考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数，各梁段不平衡弯矩值累计为：Mz2=25078KN·m主墩位置处支撑反力，取最大双悬臂阶段下，此时累计支撑反力大小为：N=2Q=2×27936.95=55874kN横桥向不平衡施工荷载，按照最大偏载位置考虑：Mh=165X10X2=3300KN.m由上述分析计算得，各方向弯矩、轴力累计和值为：N=55874KNMz=52721KN.mMh=3300KN.m2、临时固结体系受力计算A. 纵桥向本桥临时钢管支柱固结受力图示如右图所示；图中Ra、Rb 为主墩两侧固结体系所需提供反力大小，其中反力由两部分组成，分别为钢管柱提供反力Rg1 （Rg2）及精轧螺纹钢提供反力R1（R2）。
根据受力平衡可得：Ra=(NL-M)/2LRb=(NL+M)/2L其中M为不平衡力矩；N为支反力；L为临时固结体系距墩中心距离。
该桥中L 为4.5m。
求得：Ra=34876kN；Rb=53383kN；则每侧5根钢管及精轧螺纹钢所需提供反力大小为R max：R max= Rb/5= 10677kN。
B. 横桥向偏载影响，在Mh=3300KN.m作用下，最外侧单根钢管轴力增加值N=145KN。
单个钢管累计轴向压力最大值为10822KN（标准值）。
3、临时固结体系受力验算钢管以承受压力为主，为刚性支撑体系。
预应力钢束——精轧螺纹钢为柔性受拉约束。
单侧钢管的受压支撑，外加对向另外一侧预应力筋的牵拉作用，共同限制主梁绕墩柱发生扭转。
钢管与钢束受力平衡是通过构件的变形协调来完成的。
当梁体发生扭转时，一侧钢束因受拉有引伸变长趋势，另外一侧钢管因弹性受压有变短趋势，同时该侧的钢束应力度有降低趋势。
故偏安全计，单侧累计最大轴向压力仅考虑由钢管立柱承担。
⑴强度验算Φ1500mm钢管壁厚δ15mm，钢管截面面积：A g=π(D2-d2)/4=0.785(1.52-1.472)=0.06994m2；最大钢管轴压力设计值N g=14069kN（考虑1.3组合系数），所以钢管应力σg：σg=N g/ A g=(14069×103)/(0.06994×106)=201.2MPa＜[σg]=215MPa备注：支撑钢管选用Q235钢焊接，管壁厚δ=15mm，力学指标f=215MPa。
其他未提性能指标应满足相应规范要求。
⑵稳定验算回转半径i：i=(√D2+d2)/4=(√1.52+1.472)/4=0.525长细比λ计算：钢管长度11m，两端以铰接考虑，即自由长度L0=11m，则有λ=L0 / i=11/ 0.525=20.95；查得稳定系数：ψg=0.967；σg= N g /ψg A g=(14069×103)/(0.967×0.06994×106)=208MPa＜[σg]=215MPa ；由上述计算可知，在不考虑精轧螺纹钢竖直向的牵拉作用，钢管支撑是安全的。
六、承台顶面砼抗压强度验算承台混凝土设计强度为C30，其抗压容许应力[σ]=13.8 MPa，根据前面所求得的钢管轴压力设计值N=14069KN，所以要求的受压面积A=N /[σ]= 14069 /13.8=1019492mm2，采用正方形垫板，则正方形垫板的边长a=√1019492=1009 mm。
为避免混凝土局部碎裂出现脆性破坏，构件压应力一般设计值均按照抗压强度设计值的0.6倍左右控制，此时正方形垫板的边长为1303mm。
承台上的预埋垫板面积应不小于钢管管口尺寸，钢板厚度为20 mm，平面尺寸初定为1600X1600mm，立柱底部设置加劲肋确保应力均匀传递。
同样在箱梁底板处（上支撑段）也应预埋同样钢板。
七、承台牛腿验算牛腿构造尺寸详见下图。
其中牛腿宽度b=4900mm。
15015010020018015050承台牛腿图3 牛腿构造图根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条,抗剪截面构造要求：γ0V d ≤0.51X10-3,cu k f bh 0 γ0V d =1.1X1.3X10833=15475KN 0.51X10-3,cu k f bh 0＝0.51*0.001*30*4900*2800＝38325kN经复查，牛腿尺寸满足规范构造限制要求。
---------------------------------------------------------------------------------- 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条，判断牛腿是否需要斜截面抗剪承载力计算配筋。
