波形钢腹板组合箱梁斜拉桥设计与分析

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1 1 2 . 2 m m, 小 于规 范 允许 值 为 L / 6 0 0=1 7 5 0 0 0 / 6 0 0=
效法使波形钢腹 板 预应 力组 合箱 梁这 一 特殊 结构 设
计计算 变得传 统化。 ( 4 ) 波形钢腹板组合箱 梁斜拉桥设 计时混 凝土 收缩徐变量较大 , 索力优化 时应考虑 成桥 与运 营两个
由图 6可知 , 在正常使用状态下 , 主梁截面上下缘 均处于受压状态 , 最大压应力为 1 7 . 2 MP a , 满足规范要 求 。在活荷载作用下 , 主梁最大挠 度为 7 9 . 4 m m, 考 虑 挠度长 期增 长 系数 田 。 =1 . 4 1 2 5后 , 主 梁长 期挠 度 为
力值均变化较大 , 特别是 主跨长索 索力值 变化最 为 明 显 。斜拉索索力随时间变化 是 由混凝土 收缩 、 徐 变效 应造成的 , 特别是主跨主梁 为波形 钢腹板 预应力组 合 箱梁 结构 , 波形 钢腹板 由于折皱 效应 不承 受轴力 , 混
[ 收稿 日期 】 2 0 1 4—1 2—2 2 [ 作者简介] 郭晓光 ( 1 9 8 5一) , 男, 河南许 昌人 , 硕士 , 工程师 , 从事桥梁设计与研究 工作。
索力变化 幅度 进 行计 算。计算 结 果表 明斜 拉 索安 全
系数 为 2 . 7~3 . 2 , 可变作 用下应 力幅值 为 6 2 . 1~ 1 4 1 . 2 M P a , 均满足规范要 求。经过 1 0年运 营 , 索力值 变化最 大 斜 拉 索 为 主跨 最 长 索 , 索 力 变 化 幅 度 达
图5 波形钢腹板斜拉桥计算模型离散图
1 0 . 1 % 。由于长索索力 值随 时间变化 较大 , 从 而导 致
支座反力值 浮动 较大 。因此 , 在斜 拉桥 设计 中 , 支 座
计验算 。在 正 常使 用 状 态 下 , 主梁截面应力如 图 6
所示 。
l 6
不出现拉力的设计 目标控 制阶段为 刚成桥 通车 阶段。 且在索 力调 整 阶段 除保 证 主梁 、 桥 塔受 力合 理外 , 还 应关注支 座反 力 , 保 证运 营期 间任何 时 间段 不 出现
状态的影响。
2 9 1 . 7 m m, 满足规范要求 , 并且说明桥梁具有 较好的结 构刚度 , 满足正常使用需 要 。标准组 合下 斜拉索 索力
值如 图 7所示。


参考 文献
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2 0 0 6: 1 .
C2 C 6 C1 0 C1 4 C1 8 C 2 2 C2 6 C3 0 C3 4 C3 8

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斜拉索编号 图7 标准组合下斜拉索索力值
[ 3 ] 万水 , 蒋正国 , 盂文节. 波形钢腹板 P C箱梁桥 的结构特点与施 工[ c ] ∥第 十五届全 国结构工程学术会 议论文集 , 2 0 0 6 . [ 4 ] 陈宝春 , 黄卿维. 波形 钢腹板 P c箱梁桥应 用综 述 [ J ] . 公路 ,
2 0 0 5, ( 7 ) .
由图 7同一阶段索力最 值相 比可知 , 在多种 可变 作用 下 , 长 索相 对短索 来说 索力 值变 化较 为 明显 , 说 明长索对可变作用效应 较为敏感 , 在设计 中应对 可变 作用取值 予 以重视 。通过 图 中成桥 通车 时索 力最 大
[ 5 ] 徐强 , 万水 . 波形 钢腹板 P c组合箱 梁桥设 计与 应用 [ M] . 北
京: 人 民交 通 出 版社 , 2 0 0 9 : 9 .
[ 6 ] 河南省质量技术监督局 . 公路波形 钢腹板 预应力混 凝土箱 梁 桥设计规范 [ S ] . 北京 : 人 民交通 出版社 , 2 0 1 0: 1 2 .
值与运营十年时索力最 大值相 比可知 , 所 有斜拉 索索






2 0 1 5年第 4期( 总第 2 0 2 期)
凝 土收 缩 、 徐 变效 应变化 值偏 大 , 导 致 主跨 斜 拉索 索 力值 随时间变化 明显 。 为了进一 步分析斜 拉索 索力值变 化情况 , 对斜拉 索在可变作 用下 应力 幅值 及成 桥 通车 后 随时 间推 移


主梁 尺寸 , 既能增 大 主梁结 构 刚度 , 又 能减小 边跨阶段 主 粱截 面 应力 最 值 图
( 3 ) 质量等效法在进行 波形钢腹板 预应力 组合 结构整 体计 算 时 , 计算 思路 清晰 , 可 以方 便 的使用 现
有有限元软 件根 据规 范条 文 进行设 计 验算 。质量 等
拉力。
4 结 语
皇1 2


( 1 ) 独塔不对称波形钢腹 板预应力 组合箱 梁斜 拉桥是跨越南 水北调 总干渠 的一种合理桥 型。 ( 2 ) 边 中跨 跨径 比值 较小 的情况 下 , 增 大边 跨
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