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GTJ软件超高模板的计算方法详解1.网格生成：超高模板的计算首先需要生成一个合适的网格。
通常可以使用有限元分析方法对建筑结构进行离散化，将建筑结构分割为许多小单元，构成有限元网格。
网格的密集程度决定了计算结果的准确性，密集的网格能够更准确地捕捉结构的细节变化。
2.材料力学参数：超高模板计算需要明确建筑材料的力学参数。
常见的结构材料包括混凝土、钢材等，其力学参数包括弹性模量、泊松比、抗拉强度、抗压强度等。
这些参数将被用于描述材料的本构关系，即材料的应力应变关系。
3.荷载分析：超高模板计算需根据实际情况对建筑结构受到的各种静力荷载进行分析。
常见的荷载包括自重荷载、活荷载、风荷载等。
对于超高建筑而言，风荷载的影响通常是最重要的，因此需要根据建筑位置、高度、形状等参数来确定风荷载的大小和分布。
4.边界条件：超高模板计算中需要明确结构的边界条件。
边界条件是指结构与周围环境或其他结构的相互作用关系。
常见的边界条件包括支座约束、节点位移约束等。
这些边界条件将被用于计算结构的位移响应和受力分布。
5.模型参数：超高模板计算需要确定结构的几何参数和约束参数。
几何参数包括结构的高度、宽度、厚度等，约束参数包括结构的支座约束、节点位移约束等。
这些参数将被用于构建结构的有限元模型。
6.有限元分析：超高模板计算中常使用有限元分析方法来求解结构的位移响应和受力分布。
有限元分析将结构离散化为许多小单元，通过求解单元之间的位移和力的平衡方程来计算结构的整体响应。
有限元分析方法通常需要借助计算机进行计算，利用数值算法对大型矩阵方程进行求解。
7.结果分析：对于超高模板计算的结果，可以进行各种分析和评价。
常见的分析包括结构的位移分析、受力分析、破坏形态分析等。
结果分析可以帮助工程师进一步优化结构设计，提高结构的安全性和经济性。
以上是关于GTJ软件超高模板的计算方法的详细说明。
这些方法的具体应用需要根据具体情况来确定，同时还需要考虑结构的实际要求和限制，确保计算结果的准确性和可靠性。
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距100+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
13 3133133133137mm300m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.50m 。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.500+1.40×5.400×0.500=30.780kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm 3； 截面惯性矩 I = 7.20cm 4；30.78k N/mA计算简图0.069弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：22.50k N/mA变形计算受力图0.007变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.753kNN2=5.101kNN3=4.144kNN4=5.101kNN5=1.753kN最大弯矩 M = 0.069kN.m最大变形 V = 0.146mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/12000=5.750N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.146mm面板的最大挠度小于145.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
梁超高模板计算规则篇一:模板超高按下列规定计算模板超高按下列规定计算: (1)梁、板按超高部分全部模板面积计算;坡屋面按平均高度计算;梁板底面距设计室外地坪或下一层楼面的高度超过3.6m时，可计算模板超高费，超高增加高度采用四舍五入按“米”计算。
(2)墙、柱超高从室外设计地坪或楼板上表面算起，高度超过3.6m时，按3.6m以上部分模板面积计算，超高增加高度采用四舍五入按“米”计算。
如果为6米，则柱为6-3.6=2.4米，所以就计算超高2米，工程量按超过3.6米以上2.4米的工程量计算。
梁板超高工程量为梁板模板面积，计算2米超高。
在每超高一米的单价上乘以2即可。
如果为3.9米，则就不计算超高了如果是7.6米，在每超高1米的单价上乘以4即可那说明是理解为按工程量乘以超高系数了。
超高工程量按超高工程量计算，然后在每超高一米的单价上乘以系数即可如果柱超高模板面积是200平米，超高5米，那么是工程量不变，单价乘以5即可都是分段计算，再累加起来的。
3.6-4.6米是第一段，超高1米;4.6-5.6米是第二段，超高2米，模板量需要*2;剩1余的0.4米不足超高计算值的一半，舍去不计。
如果是7.6米，模板工程量也是分段计算的，只有最顶上的一段是*4的。
篇二:广联达的13种梁模板超高计算方法广联达的13种梁模板超高计算方法.txt我很想知道，多少人分开了，还是深爱着。
ゝ自己哭自己笑自己看着自己闹。
你用隐身来躲避我丶我用隐身来成全你～待到一日权在手，杀尽天下负我狗。
广联达的13种梁模板超高计算方法.txt爱人是路，朋友是树，人生只有一条路，一条路上多棵树，有钱的时候莫忘路，缺钱的时候靠靠树，幸福的时候别迷路，休息的时候靠靠树～广联达的13种梁模板超高计算方法1 室外地坪或楼面到梁顶(扣板厚)的高度超过3.6m时计算，超高量为超过3.6m的模板面积 2 楼地面到梁顶(扣板厚)的高度超过3.6m时计算，超高量为超过3.6m的模板面积 3 楼地面到梁顶的高度超过3.6m时计算，超高量为梁的模板面积4 室外地坪或楼面到梁底的高度超过4.6m时计算，超高量为超过3.6m以上部分的模板面积5 室外地坪或楼面到梁底的高度超过5.0m时计算，超高量为梁的模板面积6 室外地坪或楼面到梁顶的高度超过3.6m时计算,超高量为梁的模板面积7 室外地坪或楼面到梁顶(扣板厚)的高度超过3.6m时计2算增加层，每增1m按一个增加层计算，不足1m按1m算。
高大模板计算规则
1. 嘿，高大模板计算规则里面积计算可重要啦！就像盖房子得先知道有多大的地儿一样。
比如说搭一个舞台，那得算好模板要覆盖的面积有多大呀，不然怎么知道需要多少材料呢？
2. 哇塞，高大模板的高度计算也不能马虎呀！这就好比你量身高一样，得准确。
像搭一个超高的架子，你不把高度算清楚，能保证安全吗？
3. 还有啊，支撑结构的计算也超关键的！这不就跟人要有结实的腿才能站稳一个道理嘛。
要是没算好支撑结构，那还不摇摇晃晃的，多吓人呀！比如说一个大型的展示架，没有好的支撑能行？
4. 嘿，你们知道吗，模板的强度计算也是重中之重啊！这就好像人得有足够的力气来做事一样呀。
要是模板强度不够，稍微来点压力不就垮了呀！就像承受重物的模板，强度不够怎么行呢？
5. 哎呀，模板的稳定性计算也必须重视起来呀！这和船在海上航行要保持稳定是一样的。
要是模板晃来晃去，那多危险呀！比如在高楼上的模板，不稳定的话得多可怕！
6. 别忘了，模板的连接计算也很关键呀！这就像人与人手牵手一样，连接不好可不行。
好比一个复杂的模板结构，连接计算不好，能牢固吗？
7. 最后呀，我们一定要把这些高大模板计算规则都记牢呀！它们就像我们的宝贝秘籍一样。
只有这样，我们才能保证每一次使用高大模板都顺利、安全！我的观点就是高大模板计算规则真的是超级重要，一定要认真对待哦！。
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
模板的计算一、根据混凝土量快速估算模板用量1、适用情况：一般用于工程开工前期，在已知混凝土用量的情况下估算模板用量，以初步估算工程周转材料成本投入数量，为筹措资金提供依据。
2、优缺点：优点：速度快，简便节约计算时间。
缺点：模板用量计算结果不够精确。
（一）各种截面柱模板用量1、正方形截面柱其边长为a×a时，每立方米混凝土模板用量U1按下式计算：U1=4/a2、圆形截面柱其直径为d时，每立方米混凝土模板用量U2按下式计算：U2=4/d3、矩形截面柱其截面为a×b时，每立方米混凝土模板用量U3按下式计算：U3=2（a+b）/ab（二）主梁和次梁模板用量钢筋混凝土主梁和次梁，每立方米混凝土的模板用量U4按下式计算：U4=（2h+b）/bh式中b——主梁或次梁的宽度（m）式中h——主梁或次梁的高度（m）（三）楼板模板用量钢筋混凝土楼板，每立方米混凝土模板用量U5按下式计算：U5=1/h式中h——楼板的厚度。
（四）墙模板用量计算混凝土和钢筋混凝土墙，每立方米混凝土模板用量U6按下式计算：U6=2/d式中d——墙体的厚度。
二、按照混凝土构件与混凝土的接触面展开的办法精确计算模板工程量。
1、适用范围：常用于成本核算，及班组工程款结算。
2、优点：数据准确缺点：计算过程繁琐，占用时间较长，受计算者个人水平影响较大。
方木的计算快速估算法每平方米模板方木（50×100）用量V：V=0.0333（m3）对拉螺栓长度计算4.5m以下墙体对拉螺栓长度计算4.5m以上墙体对拉螺栓长度计算4.5米以下高度墙体对拉螺栓长度计算：墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）4.5米以上高度墙体对拉螺栓长度计算: 墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×51（竖向钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）对拉螺栓数量的计算1、墙体对拉螺栓a、止水型对拉螺栓个数=（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]b、周转型对拉螺栓个数={（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]} ×1.05注：其中1.05为周转型对拉螺栓的损耗2、柱对拉螺栓柱对拉螺栓个数计算方法根据实际柱截面尺寸及施工方案进行计算钢管的计算柱模钢管用量的计算柱净高：基础顶面或楼面至上层梁底的高度柱箍间距：指同向相邻两排加固柱箍钢管组合中心距柱模加固杆长度=柱子截面尺寸(b或h)+2×模板厚度+2 ×方木高度+2×自由端长度(一般取200~500)柱模加固杆根数（b方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱模加固杆根数（h方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱子与结构脚手架连接钢管长度及数量柱模加固杆数量=柱模加固杆长度（b方向）×柱模加固杆根数+柱模加固杆长度（h方向）×柱模加固杆根数+柱子与结构脚手架连接钢管报工程量注意事项：1、分规格报量2、按钢管长度模数确定钢管长度规格普通高度墙体钢管用量计算墙体净高度：基础顶面或结构楼面到上层梁或板底的高度。
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm ，高度1000mm ，两侧楼板厚度350mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用45×90mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2022022********1000m m600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1400mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用60×80mm木方。
外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2929292914mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.300+1.40×3.600×0.300=17.712kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3； 截面惯性矩 I = 14.58cm 4；17.71kN/mA计算简图0.160弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13.50kN/mA变形计算受力图0.035变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.018kNN2=5.870kNN3=4.770kNN4=5.870kNN5=2.018kN最大弯矩 M = 0.159kN.m最大变形 V = 0.692mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.159×1000×1000/16200=9.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.692mm面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
模板验算一、楼板模板计算：模板采用钢模板，E=104N/㎜2，I=bh3/12=4.16×104㎜4荷载计算：模板及支架自重标准值：3KN/㎡混凝土自重标准值：24KN/㎡钢筋自重标准值：1.1KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/㎡楼板按100厚算荷载标准值：F1=0.3+24*0.1+1.1+2.5=6.3 KN荷载标准值：F2=(0.3+24*0.1+1.1+2.5)*1.2+2.5*1.4=8.06KN楼板按250厚算荷载标准值：F3=0.3+24*0.25+1.1+2.5=9.9 KN荷载设计值：F4=(0.3+24*0.1+1.1)*1.2+2.5*1.4=12.38KN(1)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在钢模板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200㎜1)板厚按120算则最大弯距：Mmax=0.1q12l2最大挠度：Umax=0.667q12l14/(100EI)其中线荷载设计值：q1=F4*0.2=12.38*0.2=2.48 KN/㎡按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q12l2=1/6fwbh2l1=[(1/6*30*200*252)/(0.1*2.48)]0.5=1587.5按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250Umax=0.667q22l14/(100EI)l1’=[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×255)]1/3=4632)板厚按100㎜算则最大弯距：Mmax=0.1q12l2最大挠度：Umax=0.667q12l14/(100EI)其中线荷载设计值：q2=F2*0.2=8.06*0.2=1.612 KN/㎡按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q12l2=1/6fwbh2l2=[(1/6*30*200*252)/(0.1*2.48)]0.5=787按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250Umax=0.667q12l14/(100EI)= l2/250l2’=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×255)]1/3=534取按抗弯承载力，刚度要求计算的最小值, l1’=463，施工次龙骨间距200< l1,取满足要求。
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1100mm，两侧楼板厚度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+350+350mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
30 0332353511mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.400kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×26.000=23.400kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×23.400×0.300+1.40×3.600×0.300=9.936kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm 3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm 4；9.94kN/mA计算简图0.089弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.02kN/mA变形计算受力图0.060变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.192kN N2=3.279kN N3=3.279kN N4=1.192kN 最大弯矩 M = 0.089kN.m 最大变形 V = 0.761mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.089×1000×1000/11250=7.911N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1788.0/(2×300.000×15.000)=0.596N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.761mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
大模板计算大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ2084）、《钢结构设计规范》（GBJ1788）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB5020492）的要求进行设计与计算。
大模板需计算的项目（1）板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2）穿墙螺栓的强度。
（3）操作平台悬挑三角架、平台板及护身栏的强度与刚度。
（4）吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5）大模板自稳角的计算。
一、1 钢面板计算1、强度验算σmax=Mmax/γxWx≤fMmax板面最大计算弯矩设计值（N·m）；γx截面塑性发展系数γx=1；Wx弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）；σmax板面最大正应力。
2、挠度计算Vmax=Kf·Fl/B0≤[υ]=h/500式中F新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h计算面板的短边长（mm）;B0板的刚度，B0=Eh/12(1-v)；其中：E钢材的弹性模量取E=2.06×10(N/mm)；h2钢板厚度（mm）；v钢板的泊松系数，v=0.3;Kf挠度计算系数。
Vmax板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h横肋的间距( mm).强度验算σmax=Mmax/γxWx≤f式中Mmax横肋最大计算弯矩设计值(N·mm)。
γx截面塑性发展系数，γx=1.0；Wx横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）。
挠度验算（1）悬臂部分挠度Vmax=q1l/8EIx≤[υ]=a/500（2）跨中部分挠度Vmax=q1l/384EIx·(5-24λ)≤l/500式中q1横肋上的均布荷载标准值，q1=F·h(N/mm)；a—悬臂部分的长度（mm）；E钢材的弹性模量（2.06×10N/mm）；Ix 弯矩平面内横肋的惯性矩(mm)；l竖向主梁间距(mm)；λ悬臂部分长度与跨中部分长度之比，即λ=a/l。
3、竖向主梁计算q2=Fl(N/mm)l 竖向主梁的间距（mm）；F模板板面的侧压力（N/mm）。
挠度验算(1) 悬臂部分Vmax=q2l/8EIx≤l3/500(2) 跨中部分Vmax=q2l/384EIx·(5-24λ)≤l1/5004、穿墙螺栓计算N≤An·f式中N对拉螺栓所承受拉力的设计值。
一般主要是混凝土的侧压力（kN/m）;An对拉螺栓净截面面积(mm)f对拉螺栓抗拉强度设计值(穿墙螺栓f=170N/mm,用扁钢带f=215N/mm)。
5、吊环计算根据《混凝土结构设计规范》（GBJ1089）规定，吊环应采用I级钢筋制作，严禁使用泠加工钢筋，吊环计算拉应力不应大于50N/mm。
所以吊环截面积计算见下式：An =PX/2×50=Px/100(mm)式中An吊环净截面积（mm）；Px吊装时吊环所承受的大模板自重荷载设计值，并乘以动载系数 1.3。
６、停放时风载作用下自稳角计算大模板面积较大，停放在现场时，在风载的作用下，可能被吹倒，因此停放时大模板的倾斜角度是保证不被刮倒的关键。
大模板的稳定性以自稳角a来衡量，即对一定自重的大模板，在某一高度一定的风荷载作用下，能保持其不被吹倒的a角最小值。
设模板宽度为Ｂ，其自稳角计算公式如下：G·B·H·a=0.8·K·W·h·h/2·B即G·H·a=0.8·K·W·h/2因为h=Hcosa a=H/2·sina 代入上式所以G·H·H/2·sina=0.8·K·Hcosa·1/2即Gsina=0.8KWcosa=0.8KW(1-sina)=0.8KW-0.8KWsina则0.8KWsina+Gsina-0.8KW=0解得：sina=-G±G-4×0.8×0.8KW/(2×0.8KW)式中Ｇ大模板自重（kN/m）；W基本风压（kN/m）；K 稳定安全系数Ｋ＝1.50.8 基本风压值调整系数所以sina=-G±G5.76W ／2.4W在大模板实际支设时，a夹角大于上式计算的自稳角时，模板将是稳定的。
企口式全钢大模板实际验算(取受力最不利因素)以6001为例：已知大模板尺寸H=2780mm, L=6000mm, S=490mm, h=320mm, h1=350mm,l=900mm, a=300, l1=1000mm, l2=1050mm, l3=360mm, 面板采用6mm厚钢板，竖向主梁采用2［10槽钢，竖向小肋采用-60×6钢板带，横肋采用［8槽钢，穿墙螺栓采用M30。
试全面验算此大模板的强度与刚度。
一、2 荷载新浇混凝土侧压力最大值F=50kN/m。
新浇混凝土侧压力设计值F1=50×1.2=60 kN/m。
倾倒混凝土时荷载标准值6kN/m,其设计值F2=6×1.4=8.4kN/m。
二、面板验算选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支（短边）。
由于Ly/Lx=h/S=320/490=0.65,得最大弯矩系数：Km=-0.0796,最大挠度系数：Kf=0.00240。
（一）、强度验算取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F3=F1+F2=60+8.4=68.4kN/m=0.0684N/mmq=0.0684×1=0.0684N/mm，但应乘0.85荷载调整系数，故：q=0.85×0.0684=0.058N/mmMmax=Kmql=0.0796×0.058×320=472N·mmWx=1/6×1×6=6mm由公式σmax=Mmax/γxWx=472/(1×6)=78.67N/mm<215N/mm 满足要求。
（二）挠度验算Vmax=Kf·Fl/B0取F=50kN/m=0.05N/mm从公式B0=Eh/12×(1-γ)=(2.06×10×6)/12×(1-0.3)=40.74×10N·mm则Vmax=0.00240×(0.05×320)/(40.74×10)=0.308mm[υ]=ly/500=320/500=0.64mm>0.308mmVmax<[υ]，挠度满足要求。
三、横肋计算(1)、荷载q=F3·h=0.0684×320=21.88N/mm (2)、强度验算根据型钢截面特征［80×43×5：Wx=25.3×10mmIx=101×10mmσmax=Mmax/γx·Wx=(0.125×21.88×900)/(1.0×25.3×10)=87.56N/mm<f=215N/mm(1) 挠度验算2、悬臂部分挠度q2=F·h=0.05×320=16N/mmVmax=q2a4/9EIx=(16×300)/(9× 2.06×10×101×10)=0.0692mm[υ]=a/500=300/500=0.6mmVmax<[υ]3、跨中部分挠度λ=a/l=300/900=0.33Vmax=q2l/384EI·(5-24λ)Vmax=(16×900)/(384×2.06×10×101×10)·(5-24×0.33)=0.313mm<l/500=900/500=1.8mm四、竖向主梁计算（一）荷载q1=F3·l=0.0684×900=61.56N/mmq2=61.56×1.4/2.1=41.04N/mm(二)强度验算用弯矩分配法及叠加法求得：Mmax=M=9.15×10N·mm其他M=5.73×10N·mmMAB=4.27×10N·mmMBC=8.34×10N·mm2［10槽钢Wx=79.4×10mm,Ix=396.6×10mmσmax=Mmax/γxWx=(9.15×10)/(1.0×79.4×10)=115.23N/mm<f=215N/mm(三)挠度验算q1=F·l=0.05×900=45N/mmq2=45×1.4/2.1=30N/mm4、悬臂部分υmax=q1l/9EIx=(45×320)/(9×2.06×10×396.6×10)=0.064<320/500=0.64mm5、跨中部分AB跨γmax=q1l/384EIx(5-24λ)=(45×1000)/(384×2.06×10×396.6×10)·[5-24×(300/1000)]=0.407mm<[υ]=l1/500=1000/500=2mmBC跨近似地按一端固定,一端简支的三角形分布荷载计算查静力计算图表得:υmax=0.00239·q2l/EIx=0.00239×(30×1050)/(2.06×10×396.6×10)=0.106mm<[υ]=1050/500=2.1mm所以挠度均符合要求五、对拉螺栓计算用弯矩分配法及叠加法求得:M=5.73×10N·mm,M=9.15×10N·mm。
取隔离体求得B点支座反力RB=85960N即为螺栓最大拉力选用M30螺栓,面积An=560.6mm则An·f=560.6×170=95302N>85960N强度满足要求。
六、外跨架勾头螺栓受剪力计算Nv=nv﹒(πd)/4﹒fv=1×(π×30)/4×130=91845N荷载分析：按6m长模板，板及配件等自重共2吨，施工荷载按1500N/m则操作平台施工荷载6×1.2×1500=10800N总荷载：2000+10800=12800N6m长模板按5个外跨架10条勾头螺栓计，其承剪力为：10×91845=918450N 即Nv>[Nv]故满足要求:安全系数:K=918450N/12800N=71.75七、操作平台三角架及外跨架强度验算6、计算简图及规格840 1260①②950935 ①③④1900②950操作平台外跨架操作平台其中：①、②号杆件均为∟63×6外跨架其中：①、②、④号件均为2∟63×6③号件为∟63×6各杆件计算长度及受力类型7、外跨架验算1260A ② B①③1900 ④其中：F1大模板荷载（最不利情况）F2：施工活荷（其不利位置分别为AB杆中点）F3：脚手架荷[10承受最大轴向力F=274.1KN（1）、第一情况F2在AB杆中点M1=F1×0.3=0.9KN·mM2=F2×0.63=0.63KN·mMmax=0.63/0.96×0.9+0.63=1.22KN·m支座B处反力F=F1×0.3/1.26+F2/2+F3=2.1KNAB杆拉力Nab=F×1260/1900=1.39KNBC杆压力Nbc=F×(1260+1900)/1900 =2.52KNAn=12.75cm Wx=7.8cm由N/An±M/γWx =1.39×10/12.75×10±1.22×10/1.02×7.8×10=162<f=215安全系数K=1.33(2)、第二种情况F2在B点M1=F1×0.3=0.9KN·mM2=M3=0支座B处反力F=1.4+3×0.3/1.26=2.11KNAB杆抗力NAB=2.11×1.26/1.9=1.5KNBC杆压力NBC=2.11×(1.26+1.9)/1.9=2.53KN所以由N/An±M/γWx=1.4×10/12.75×10±0.9×10/1.02×7.8×10=116.5<f=215安全系数K=1.858、操作平台三角架强度验算操作平台施工荷载简化为集中力P=2KN三角架最不利荷载有两种情况（∟63×6承受最大轴向力荷载为86.2KN）(1)A PBNBC935C840NAB=2KN×840/935=1.8KN(受拉)NBC=2KN×840+935/935=2.69KN(受压)NAB、NBC远远小于L63×6最大荷载86.2KN420 420A P BNAB935 MABCMAB=qL/4=2×0.84/4=0.42KNNAB=P/2×840/935=0.9NBC=P/2×840+935/935=1.4KNAB杆拉弯强度验算N/An±M/γWn≤f∟63×6 An=7.29cm Wn=15.2cmN/An+M/γWn=0.9×10/7.29×10+0.24×10/15.2×10=28.87×10N/m<f=215×10N/m安全系数K=7.5NBC远远小于∟63×6，承受最大轴向力86.2KN《世纪鲁班模板有限公司设计室》。
