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AO法工艺计算带公式O法工艺计算是一种常用于工程和制造过程中的计算方法，通过对材料的性质、工艺参数和设备条件进行分析，来确定工艺过程中的各个环节，并提供合理的计算和优化方案。
本文将介绍O法工艺计算的基本原理、计算公式和应用案例。
一、O法工艺计算的基本原理O法工艺计算是一种在工程领域中广泛应用的计算方法。
它的基本原理是根据物理学和数学原理，通过对所研究对象的物理特性和工艺过程中的条件参数进行分析，建立起合适的数学模型，并利用这些模型进行计算和优化。
在O法工艺计算中，首先需要确定所研究对象的物理特性和工艺参数，这些参数包括但不限于材料的密度、熔点、导热系数，工艺过程中的温度、压力、时间等。
其次，根据这些参数，建立起适当的数学模型，有时需要结合实验数据来拟合，以准确描述所研究对象的物理特性和工艺过程中的变化规律。
最后，通过对这些数学模型进行计算和分析，得出合适的结果，并对其进行优化。
二、O法工艺计算的常用公式在O法工艺计算中，有一些常用的公式可以用来描述物理特性和工艺过程中的变化。
下面列举了一些常见的公式：1.热传导方程热传导方程用于计算材料在温度梯度下的热传导情况，表达式如下：q=-kA∇T其中，q为单位时间内通过单位面积的热流量，k为材料的导热系数，A为传热面积，∇T为温度梯度。
2.热膨胀方程热膨胀方程用于计算材料在温度变化下发生的线膨胀和体膨胀，表达式如下：ΔL=αL0ΔT其中，ΔL为长度的变化量，α为材料的线膨胀系数，L0为初始长度，ΔT为温度变化量。
3.复合材料层合板的弯曲方程复合材料层合板的弯曲方程用于计算受力下的层合板的弯曲情况，表达式如下：M=E(Ig+y²A)θ其中，M为受力矩，E为材料的弹性模量，Ig为层合板的惯性矩，y为受力点的距离，A为受力面积，θ为受力角度。
4.体积流量方程体积流量方程用于计算流体在管道中的流动情况，表达式如下：Q=vA其中，Q为单位时间内通过管道的流体体积，v为流体的平均流速，A为管道的横截面积。
TN TN 。
-TN eTN。
100%二30^ 100^51.5%30.9A2/O工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d=3062.5 m3/h=0.850 m3/s二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5 TN SS 磷酸盐（以P计）进水水质（mg/L）350 270 30.9 300 5.4出水水质（mg/L）50 10 15 10 1处理程度（% 86% 96% 51% 97% 81%三、设计参数计算①.B0D5污泥负荷N=0.14kgBOD5/（kgMLSS • d）②■回流污泥浓度X R=10 000mg/L③■污泥回流比R=50%④■混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）R 0 5x=CX十下1000^3333-3mg/L⑤.TN去除率⑥.内回流倍数R 05150.1062 =106.2%1 - 1-0.515四、A2/O曝气池计算①.反应池容积Q *S0 NX 735002700.14=42525.4m3： 42526m3②.反应水力总停留时间V 42526t 0.58d =13.92h 14hQ 73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1: 1: 4厌氧池停留时间t = 1 14 二2.33h，池容V = 1 42526 二7087.7m3；6 61 1缺氧池停留时间t 14二2.33h，池容V 42526二7087.7m3；6 6好氧池停留时间t 14 = 9.34h，池容V 42526二28350.6m36 6④.校核氮磷负荷好氧段TN负荷为：册=爵器=0.024kgTN/kgMLSS d厌氧段TP负荷为：牛乎=錚為=0'017kgTN/k9MLSS d①剩余污泥量：.X ,(kg/d)X =FX P s式中：P X-Y Q S o - S e - K d V X vF S =(TSS-TSS e) Q 50%取污泥增值系数丫=0.5，污泥自身氧化率K d =0.05，代入公式得:P X=0.5 73500 0.3 -0.01 - 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP s N0.3 -0.1 73500 50% =10657.5kg/d则：X 二P x R =5395 10657.5 = 16052.5kg/d4A =4 0.425=0.74mQ sW (1-P) 100%10=2湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为:2006.6kg/d = 83.6m 3/h (1 -0.992) 1000 ⑤ .反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526 m 3设反应池2组，单组池容积：V 单=^21263m 32有效水深5m ，则:S 单=V 单/5=4252.6m 2取超高为1.0m,则反应池总高H =5.0 • 1.0 = 6.0m 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
二 沉砂池计算1. 基 本 数据1.1 流 量日平 均 流 量Qav = m3 / d =0.46 日最 小 流 量Qmin = m3 / d =0.46 日变 化 系 数Kz =#NAME?日最 大 流 量Qmax =Kz * Qav =#NAME? m3/d ==#NAME? m3 /s 2 进 水 井及 堰2.1 进 水井 尺 寸最 大流 量 Qmax=#NAME? m3 /s最 小流 量 Qmin=0.46 m3 /s进水井格数 n =格进水井堰板方向宽L =m进水井长 W =m进水井高 H =m进水最大上升流速V =Qmax/(n*w*L) =#NAME?m/s 进水最小上升流速V =Qmin/(n*w*L) =0.26m/s 2.2 矩形堰2.2.1 薄壁平顶堰 （不淹没，无侧面收缩，流速忽略）使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s) 按单堰过流平均流量校核堰数n2 =单堰宽b =m单堰流量Q' =Qav/(n1-1)= m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =308.6l / (m * s) 2.3 渠道尺寸流量 q =#NAME?cu m / s水深 h=0.500m渠宽 w=0.900m流速 v =q/h/w#NAME?m/s2. 机械格栅选用回转式格栅,拟用宜昌市第二冷作机械厂的产品.每套由两台HF1000并联而成.格栅台数量n =格栅间隙b =格栅安装角度a =单套设备宽Wo =设备总高H2 =单套设备总宽W2 =渠道数n1 =每条渠道宽W =每条渠道深H =导流槽长度 L1= H *ctg(a) =m排渣高度(距渠底) H1=m栅前水深h1 =m栅前流速V1 =m/s过栅流速V =m/s单套格栅过流量Qs =m3/d过栅水头损失dh =m栅后水深h2 =m栅后流速V2 =m/s栅渣产率f =m3/103m3污水 栅渣产量 Wf =Qav * f = 2.000m3按单渠过流平均流量校核栅前水深h1 =m栅前流速V1 =0.51m/s过栅流速V =#NAME?m/s单套格栅过流量Qs = Qav=40000.0m3/d过栅水头损失dh =#NAME?m栅后水深h2 =#NAME?m栅后流速V2 =#NAME?m/s 3 沉砂池 :D=3.5 m4. 沉砂池出水堰计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s 重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)三 配水井计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)m3 /sm3 /s#NAME? m3 / h。
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。
4.2。
1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。
反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。
单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。
0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。
反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。
进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。
2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。
4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。
2—1.5s m /,本设计取2v =0。
2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。
1. 热氧化法生长1000Å厚的氧化层，工艺条件：1000℃，干氧氧化，无初始氧化层，试问氧化工艺需多长时间？解： 氧化层生长厚度与生长时间之间的关系式为222()SiO SiO x Ax B t τ+=+已知0τ=，1000℃，干氧氧化查表1，可知0.165A m μ=，241.9510min m B μ−=⨯，20.1SiO x m μ=所以 135.9min t ≈2. 在标准氧化气压1050℃湿氧氧化气氛生长1μm 厚的氧化层，计算所需时间。
若抛物线形速率常数与氧化气压成正比，分别计算5个、20个大气压下的氧化时间。
解： 氧化层生长厚度与生长时间之间的关系式为222()SiO SiO x Ax B t τ+=+已知0τ=，1050℃，湿氧氧化查表2，可知0.18A m μ=，20.415m B h μ=，21SiO x m μ= 所以 2.84t h ≈则5个大气压下生长1 m μ厚的氧化层所需时间(5) 2.8450.57t h ≈=20个大气压下生长1 m μ厚的氧化层所需时间(20) 2.84200.14t h ≈=3. 在恒定表面源扩散下，p-Si 中扩磷13分钟，测得结深为0.5μm ，为使结深达到1.5μm ，在原条件下还要扩散多长时间？解：j X =， 在恒定表面源扩散下，A ，和D 都为定值： 222211 1.5131170.5j j X t t X ⎛⎫⎛⎫=== ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭min ， 还要再扩散：117 -13=104min4. 在1000℃工作的扩散炉，温度偏差在±1℃，扩散深度相应的偏差是多少？假定是恒定表面源扩散（k=8.617×10-5 eV/K, Ea=3.76 eV ）。
解：j X =可知，恒定表面源扩散下，A 为定值，扩散温度导致的扩散深度偏差产生主要来源于扩散系数差由公式 0exp a E D D kT −⎡⎤=⎢⎥⎣⎦：10011000101.35%j j X X ===999100098.66%j j X X ===5. 30keV 、1012ions/cm 2 B 11注入Si 中，求注入的峰值深度和峰值浓度（查图时，R p 精确到0.1μm ，ΔR p 精确到0.01μm ）。
0.13510Li图120L21035二、计算题1.图所示某齿轮机构，已知 A]=3O°o.o6mm, A2=5°o.O6mm, A3=38 +0.16 +0.10mm, A4=30.o.o5nim,试计算齿轮右端面与档圈左端血的向端在血的轴向间隙A。
的变动范围。
根据公式 A0=A3-A 1 -A2-A4=38-30-5-3=0ES0=ES3- (EI1+EI2+EI4)=(0」6+0.06+0.04+0.05) mm=+0.31 mmEI0=EI3・(ES1+ES2+ES4) = (0.10-0-0-0) mm=+0.10mm 故轴向间隙AO的变化范围为0.10〜0.31 mimA3\//////——\//////一■吃 Al A0「A4M -----------------2.如图所示，A、B、C、D、E各面及设计尺寸20土0.1 mm,工序尺寸L】、L?都在前工序加工出。
本工序中，以E面为测量基准加工D面，得尺寸10±0.1,并要求保证设计尺寸10±0.4、35±0.2,现在要求计算前工序加工所得到的两个工序尺寸L】、L2的尺寸及偏差，以 满足两个设计尺寸的要求。
L1的尺寸链如图所示。
35为封闭环，L1为增环，10为减环。
可求得：Ll=45±0.1L2的尺寸链如图所示。
10为封闭环，20、L2为减环，35为增环。
可求得：L2=5 ±35±0・2LiESN=ES1-EI2-EI3= 0.016-2 X -0.06 mm=+0.136mm EIN=EII-ES2-ES3=0-2 X -0.02mm=+0.04mm3. 如图所示零件，按图样注出的尺寸A|和A3加工时不易测量，现改为按尺寸A 】和A3加 工，为了保证原设计要求，试计算A?的基本尺寸和偏差。
据题意，按尺寸Al 、A2加工，则A3必须为封闭环，A2则为工序尺寸。
A/O工艺生物脱氮工艺原理、设计与计算（一）工艺流程A/O工艺以除氮为主时，基本工艺流程如下图1。
图1 缺氧/好氧工艺流程A/O工艺有分建式和合建式工艺两种，分别见图2、图3。
分建式即硝化、反硝化与BOD 的去除分别在两座不同的反应器内进行；合建式则在同一座反应器内进行。
合建式反应器节省了基建和运行费用以及容易满足处理工程对碳源和碱度等条件的要求，但受以下因数影响：溶解氧 (0.5~1.5mg/L)、污泥负荷[0.1~ 0.15kgBOD5/(kgMLVSS•d)]、C/N比(6~7)、pH值(7.5~8.0) ,而不易控制。
对于pH值，分建式A/O工艺中，硝化液一部分回流至反硝化池，池内的反硝化脱氮菌以原污水中的有机物作碳源，以硝化液中NOx-N中的氧作为电子受体，将NO3-N还原成N2,不需外加碳源。
反硝化池还原1gNOx-N产生3.57g碱度，可补偿硝化池中氧化1gNH3-N所需碱度(7.14g)的一半，所以对含N浓度不高的废水，不必另行投碱调pH值，反硝化池残留的有机物可在好氧硝化池中进一步去除。
一般来说分建式反应器(A/O工艺）硝化、反硝化的影响因素控制范围可以相应增大，更为有效地发挥和提高活性污泥中某些微生物（如硝化菌、反硝化菌等）所特有的处理能力，从而达到脱、处理难降解有机物的目的，减少了生化池的容积，提高了生化处理效率，同时也节省了环保投资及运行费用；而合建式A/O工艺便于对现有推流式曝气池进行改造。
图2 分建式缺氧一好氧活性污泥脱氮系统图3 合建式缺氧好氧活性污泥脱氮系统（二）A/O工艺生物脱氮工艺的特点1.优点①同时去除有机物和氮，流程简单，构筑物少，只有一个污泥回流系统和混合液回流系统，节省基建费用。
②反硝化缺氧池不需外加有机碳源，降低了运行费用。
③好氧池在缺氧池后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高了出水水质。
④缺氧池中污水的有机物被反硝化菌所利用，减轻了好氧池的有机物负荷，同时缺氧池中反硝化产生的碱度可弥补好氧池中硝化需要碱度的一半。
AAO⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
Q K Q ?=式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y ?+?+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L ?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ×?= 式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
其中用到的公式 例题2．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明
根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量
的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝54000m³/d=2250 m³/h
原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/L
SS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L
一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L
BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L
二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L
NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：
2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200
5
=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数
BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ‧d)
好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2 回流污泥浓度Xr ＝
100001100
1000000
＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50%
混合液悬浮固体浓度 X ＝
＝＋r ·1X R R 10000·5
.15.0＝3333mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025
8
25⨯-＝68%
R 内＝
TN
TN
y 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200%
1.3设计计算（污泥负荷法）
硝化池计算
（1） 硝化细菌最大比增长速率
m ax μ=0.47e
0.098（T-15）
m ax μ =0.47⨯e
0.098⨯（T-15）
=0.3176d -1
（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率
μN =
,max 1
1
N z N K N μ+
=0.42615151
⨯+=0.399d -1
（3） 最小污泥龄 θc m
θc
m =1/μN =
1
0.399
=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θ
d c θ=m
C F
D θ⨯
为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
式中： D F —设计因数，为S F ⋅P F 其中S F 为安全因数， 取3，P F 为峰值因数取1--2
θc m —最小污泥龄 ，为2.51d
反应池计算
（1) 反应池容积V ＝X
N S Q ·o
·＝
3333
15.0180
225024⨯⨯⨯＝19441.94m³
21.12151333325225024⨯⨯⨯24.243033335
225024⨯⨯⨯（2) 反应池总水力停留时间 t ＝Q
V
＝225094.19441＝8.64(h)
（3) 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1:2:5
厌氧池水力停留时间：t1＝8
1
×8.64＝1.08 h
厌氧池容积：V1＝8
1
×19441.94＝2430.24m³
缺氧池水力停留时间：t2＝4
1×8.64＝2.16h
缺氧池容积：V2＝4
1×19441.94＝4860.49m³
好氧池水力停留时间：t3＝8
5×8.64＝5.4h 好氧池容积：V3＝8
5
×19441.94＝12151.21m³ （4) 校核氮磷负荷 KgTN （Kg·MLSS·d）
好氧段总氮负荷＝
3
·o
·V X TN Q ＝ ＝0.03（符合要求） 厌氧段总磷负荷＝1
·o
·V X TP Q ＝ ＝
0.03[KgTP/(Kg·MLSSd) ] （符合要求）
（5) 剩余污泥（取污泥增长系数Y ＝0.5，污泥自身氧化率Kd ＝0.05） ① 降解BOD5生成污泥量 W1＝a （Sa-Se ）Q
＝0.5(180-10)×1000
1
×24×2250 ＝4590gKg/d
② 内源呼吸分解污泥量
W2＝b×V
6
4.126 ＝0.05×3333×1000
1
×12151.21 ＝2025Kg/d
③ 不可生物降解和惰性悬浮物量
W3＝（130-10）×
1000
1
×24×2250×0.5＝3240Kg/d 剩余污泥W ＝W1-W2+W3＝5805 Kg/d
（6) 反应池主要尺寸
反应池总容积V ＝19441.94m³
设反应池四组，单组池容积V ＝4
94.19441＝4860.49m³ 采用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m ，廊道宽b ＝6m
单个曝气池长度L ＝B
S 单＝6448.3037⨯⨯＝31.6m
校核：h b
＝46
＝1.5 （满足h
b
＝1~2）
B L
＝ ＝21＞10 （符合要求） 取超高0.7m ，则反应池总高H ＝4＋0.7＝4.7m 厌氧池宽取12m ，缺氧池宽取12m 厌氧池尺寸长L1＝4
24
.2430/（12x4）＝25.31m 缺氧池尺寸长L2＝
4
49
.4860/（4x4x6）＝12.65m
好氧池尺寸为31.6424⨯⨯
1.1.1. A 2/O 工艺的各部分尺寸确定
根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有
效容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所
示。
厌氧池：25.31×6×4.7m ，有效容积：1496m 3
，停留时间：1.08h
缺氧池：12.65×16×4.7m ，有效容积：2904m 3，停留时间：2.16h 好氧池：31.6×24×4.7m ，有效容积：7300m 3，停留时间：5.4h 1.1.2. 需氧量计算及风机选型
BOD5去除量＝24×2250×（180-10）×
1000
1
＝9180Kg/d NH4-N 氧化量＝24×2250×（25-5-2.5）×1000
1
＝945 Kg/d
生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除
1KgBOD5需氧量1 .0~1.3kg 。
本例中设氧化1KgBOD5需氧1.2Kg ，则碳氧化硝化需氧量为：
1.2×9180+4.6×945＝11016+4347＝15363Kg/d
每还原1KgNO3-N 需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少氧需要量为：2.9×（25-10-2.5-10）×24×2250×
1000
1
＝391.5 Kg/d 实际需氧量：15363-391.5＝14971.5Kg/d ＝623.81Kg/h 实际需空气量：623.81×
29.116
29
=876.48 m 3/h
（7) 风机的选择
根据实际空气需求量，选择WHR 高压型鼓风机2台，1开1备。
WHR 高压型鼓风机技术参数
参考参数
《城镇污水处理厂排放标准》。
