课程设计说明书设计题目：2×440MW石灰石/石膏湿法脱硫技术工艺参数设计课程名称：烟气脱硫与脱硝技术院（系、部）：环境工程系专业：环境工程班级：姓名：起止日期：指导教师：➢设计说明：一、工艺介绍本课程设计采用的工艺为石灰石-石膏湿法全烟气脱硫工艺，吸收塔采用单回路喷淋塔工艺，含有氧化空气管道的浆池布置在吸收塔底部，氧化空气空压机（1用1备）安装独立风机房内，用以向吸收塔浆池提供足够的氧气和/或空气，以便亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙，形成石膏。
塔内上部烟气区设置四层喷淋。
4台吸收塔离心式循环浆泵（3运1备）每个泵对应于各自的一层喷淋层。
塔内喷淋层采用FRP管，浆液循环管道采用法兰联结的碳钢衬胶管。
喷嘴采用耐磨性能极佳的进口产品。
吸收塔循环泵将净化浆液输送到喷嘴，通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。
从锅炉来的100%原烟气中所含的SO2通过石灰石浆液的吸收在吸收塔内进行脱硫反应，生成的亚硫酸钙悬浮颗粒通过强制氧化在吸收塔浆池中生成石膏颗粒。
其他同样有害的物质如飞灰，SO3，HCI和HF大部分含量也得到去除。
吸收塔内置两级除雾器，烟气在含液滴量低于100mg/Nm3（干态）。
除雾器的冲洗由程序控制，冲洗方式为脉冲式。
石膏浆液通过石膏排出泵（1用1备）从吸收塔浆液池抽出，输送至至石膏浆液缓冲箱，经过石膏旋流站一级脱水后的底流石膏浆液其含水率约为50%左右，直接送至真空皮带过滤机进行过滤脱水。
溢流含3~5%的细小固体微粒在重力作用下流入滤液箱，最终返回到吸收塔。
旋流器的溢流被输送到废水旋流站进一步分离处理。
石膏被脱水后含水量降到10%以下。
在第二级脱水系统中还对石膏滤饼进行冲洗以去除氯化物，保证成品石膏中氯化物含量低于100ppm，以保证生成石膏板或用作生产水泥填加料（掺合物）优质原料（石膏处理系统共用）。
二、课程设计的目的通过课题设计进一步巩固本课程所学的内容，培养学生运用所学理论知识进行湿法烟气脱硫设计的初步能力，使所学的知识系统化。
通过本次设计，应了解设计的内容、方法及步骤，使学生具有调研技术资料，自行确定设计方案，进行设计计算，并绘制设备条件图、编写设计说明书的能力。
二、课程设计课题的内容与要求（包括原始数据、技术参数、设计要求等）1、已知参数：（1）校核煤质（详细数据见指导书）。
（2）上海锅炉有限公司SG220/9.8-M671型号锅炉（详细数据见指导书）。
（3）环境温度10℃，空气中的水质量含量0.8%。
（4）石灰石品质：CaCO3含量98.2%，SiO2含量1.1%，CaO含量54.5%，MgO含量0.65%，S含量0.025%。
（5）电除尘器除尘效率99.9%。
（6）除尘器漏风系数0.3%。
（7）增压风机漏风系数0.7%。
2、设计条件：（1）脱硫效率97%。
（2）氧化倍率2。
（3）Ca/S摩尔比1.05。
（4）烟气流速4m/s。
（5）雾化区停留时间2.5s。
（6）液气比18L/m3。
（7）停留时间5s。
3、设计内容：（1）燃料灰渣计算。
（2）FGD系统烟气量计算。
（3）石灰石与石膏耗量计算。
（4）除尘器出口飞灰计算。
（5）设计计算（氧化风量、蒸发水量、脱硫反应热、吸收塔内放热、水蒸发吸收、水平衡、石灰石用量、石膏产量、吸收塔尺寸、氧化槽尺寸核算等）。
（6）对本设计的评述或有关问题的分析讨论。
（7）吸收塔工艺流程图，并在图上标注系统主要烟气流量与SO2浓度参数。
（8）绘制吸收塔塔体结构尺寸图。
（9）设计结果及概要一览表。
四、主要参考文献（1）孙克勤、钟秦等编《火电厂烟气脱硫系统设计、建造和运行》，北京：化学工业出版社，2005年。
（2）苏亚欣等编《燃煤氮氧化物排放控制技术》，北京：化学工业出版社，2004。
（3）郭东明等编《脱硫工程技术与设备》，北京：化学工业出版社，2007。
（4）钟秦等编《烟气脱硫脱硝技术及工程实例》，北京：化学工业出版社，2007。
➢设计计算书一）、原始数据序号项目符号单位煤种（1）煤质资料1 应用基碳份C y% 51.932 应用基氢份H y% 2.363 应用基氧份O y% 5.884 应用基氮份N y% 0.425 应用基硫份S y% 0.76 应用基灰份A Y% 30.387 应用基水份W y% 8.338 分析基水份W f%9 可燃基挥发份V r% 2910 可磨性系数K HG哈氏Q kJ/kg 1964611 低位发热量y DW（2）锅炉型号及参数1 锅炉型号SG220/9.8-M6712 锅炉制造厂上海锅炉有限公司3 共用FGD锅炉数量 24 蒸发量D gr t/h 4405 过热蒸汽温度t gr℃5406 过热蒸汽压力p gr MPa 9.817 过热蒸汽焓i gr kJ/kg 3477.18 再热蒸汽流量（出口/进口）D zr t/h 395.49 再热蒸汽温度（出口）t"zr℃54010 再热蒸汽温度（进口）t'zr℃35411 再热蒸汽压力（出口）p"zr MPa 3.3612 再热蒸汽压力（进口） p 'zr MPa 3.5400 13 再热蒸汽焓（出口） i"zr kJ/kg 3543.56 14 再热蒸汽焓（进口） i 'zr kJ/kg 3113.62 15 汽包压力 p Mpa 11.05 16 排污率 αps / 0.01 17 排污水焓 i ps kJ/kg 1452.6 18 给水温度 t gs ℃ 220 19 给水压力 p gs MPa （a ） 15.798 20 给水焓i gs kJ/kg 1043.95 21 排烟温度（修正后） t py ℃ 134 22 锅炉效率（低位值） ηgl / 0.9128 23 机械未完全燃烧损失 q 4 % 4 24 炉膛过剩空气系数 αl / 1.2 25 空预器出口过剩空气系数 αky / 1.33 26灰渣分配比例Φh%85（3）环境参数1 环境温度 t 0℃ 10 2 标态下SO 2密度2SO ρkg/Nm 32.856 3 空气中的水质量含量（%） mol 0.8 4空气密度（kg/m 3）ζg%1.29（4）石灰石品质资料（石灰石矿点）1 CaCO 3含量 3CaCO ϕ % 98.2 2 SiO 2含量 % 1.13 CaO 含量 % 54.54 MgO 含量 % 0.65 5S 含量%0.025（5）电除尘器资料1 电除尘器数量2 每台电除尘器电场数3 厂商4 型式5 除尘效率ζep% 99.9 99.9 （6）吸收塔设计参数1 脱硫效率（%）ζg% 97.0 97.02 氧化倍率 2 23 Ca/S摩尔比 1.05 1.054 烟气流速（m/s）v 4 45 雾化区停留时间（s） 2.50 2.506 液气比（L/m3）18 187 停留时间t 5 58 GGH净烟气侧进口温度9 GGH净烟气侧出口温度℃二）、燃料灰渣计算序号 项目 符 号 单 位 计算公式计算结果 1 耗煤量 B h t/h yDWg zj zc zr gs ps ps gs gr gr h Q i i D i i i i D B ηα)]()()[(-+-+-= 69.54 2 计算燃料消耗量 B j t/h 100/)100(4q B B h j -=67.80 3 除尘器进口灰量 G epi t/h h yDW yh epiQ q A B G φ)33870100100(4+=18.81 4除尘器出口灰量G epot/h)-1(ep ξepi epo G G =0.0188133（1）、烟气量的计算 序号项目符 号单 位 计算公式计算结果1 理论空气量 V o Nm 3/Kg y y y y o O H S C V 0333.0265.0)375.0(0889.0-++=5.07 2 N 2理论体积 V N20 Nm 3/Kg yo o N N V V 008.079.02+= 4.008 3 CO 2理论体积 V cO20 Nm 3/Kg 100/866.12yo CO C V = 0.969 4 SO 2理论体积 V sO20 Nm 3/Kg 100/7.02y o SO S V = 0.005 5 RO 2理论体积 V RO20 Nm 3/Kg 100/)375.0(866.12y y o RO S C V += 0.974 6水蒸汽理论体积V H2O 0Nm 3/Kgo y y o OH V W H V 0161.00124.0111.02++= 0.4477 燃烧产物理论体积 V y 0 Nm 3/Kg oOH o RO o N o y V V V V 222++= 5.429 8 空预器出口燃烧产物实际体积（湿） V ky Nm 3/Kg o ky o ky o y ky V V V V )1()1(0161.0-+-+=αα 7.129 9 蒸汽吹灰量 g kg/kg0.000 10 空预器出口烟气比重 r 0y Kg/Nm 3 ky o ky y oy V g V A r /)285.101.01(++-=α 1.313 11 空预器出口烟气量 Q py Nm 3/h310⨯⨯=j ky py B V Q 483323 12 除尘器漏风系数 △α1 / 除尘器厂给定 0.003 13 增压风机漏风系数 △α2 / 增压风机厂给定 0.007 14 GGH 漏风系数 △α3/ GGH 厂给定15 除尘器出口温度 t 1 ℃ )/()(111αααα∆+∆+=ky o py ky t t t133.72 16 增压风机出口温度 t 2 ℃ )/()(2∑∑∆+∆+=ααααky o py ky t t t 133.07 17 GGH 出口温度t 3 ℃18 增压风机进口燃烧产物实际体积 V py1 Nm 3/Kg o o ky py V V V V 1110161.0αα∆+∆+= 7.144 19 增压风机进口烟气量（标湿） Q py1b Nm 3/h 31110⨯⨯=j py b py B V Q484370 20 增压风机进口燃烧产物实际体积 V py1 Nm 3/Kg o o ky py V V V V 1110161.0αα∆+∆+= 6.677 21 增压风机进口烟气量（标干）Q py1m 3/h 31110⨯⨯=j py py B V Q452686 22增压风机出口燃烧产物实际体积（湿） V py2Nm 3/Kgo o ky py V V V V ∑∑∆+∆+=αα0161.027.18023 增压风机出口烟气量（标湿） Q py2b Nm 3/h 32210⨯⨯=j py b py B V Q486815 24 增压风机出口烟气量（湿） Q py2 m 3/h 273/)273(102322t B V Q j py py +⨯⨯⨯=724114 25 增压风机燃烧产物实际体积（干） V py2 Nm 3/Kg 2222O RO N py V V V V ++=6.705 26 增压风机出口烟气量（标干） Q py2b Nm3/h 32210⨯⨯=j py b py B V Q454587 27增压风机出口烟气量（干烟）Q py2m 3/h273/)273(102322t B V Q j py py +⨯⨯⨯=676177（2）、除尘器进口烟气成分 序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积 V N2 Nm 3/Kg o ky oNN V V V )1(79.022-∆++=∑αα5.3419 2 O 2体积 V O2 Nm 3/Kg o ky O V V )1(21.02-∆+=∑αα0.3620 3 CO 2体积 V CO2 Nm 3/Kg oCO CO V V 22= 0.9690 4 SO 2体积 V SO2 Nm 3/Kg oSO SO V V 2285.0⨯= 0.0042 5水蒸汽体积V H2ONm 3/Kg804.0/)1(0161.022g V V V oky o O H O H +-∆++=∑αα 0.4741（3）、FGD 进口烟气成分 序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积 V N2 Nm 3/Kg o ky o NN V V V )1(79.022-∆++=∑αα5.3699 2O 2体积V O2Nm 3/Kgo ky O V V )1(21.02-∆+=∑αα0.36203 CO 2体积 V CO2 Nm 3/Kg oCO CO V V 22= 0.9690 4 SO 2体积 V SO2 Nm 3/Kg oSO SO V V 2285.0⨯= 0.0042 5水蒸汽体积V H2ONm 3/Kg804.0/)1(0161.022g V V V oky o OH O H +-∆++=∑αα 0.4746（4）、烟气成分与湿烟气量比值 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积百分比 % 2/1002py N V V ⨯ 74.79 2 O 2体积百分比 % 2/1002py O V V ⨯ 5.04 3 CO 2体积百分比 % 2/1002py CO V V ⨯ 13.50 4 SO 2体积百分比 % 2/1002py SO V V ⨯ 0.0580 5水蒸汽体积百分比%2/1002py O H V V ⨯6.61（5）、烟气成份与干烟气量比值 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1 N 2体积百分比 % 2/1002py N V V ⨯ 80.09 2 O 2体积百分比 % 2/1002py O V V ⨯ 5.40 3 CO 2体积百分比 % 2/1002py CO V V ⨯ 14.45 4SO 2体积百分比%2/1002py SO V V ⨯0.0621（6）、原烟气中SO 2浓度计算1 转换成SO 2体积 V SO2s Nm 3/Kg 22SO sSO V V =0.004165 2 原烟气SO 2体积流量 Q SO2v Nm 3/h 31022⨯⨯=j sSO VSO B V Q 282.38 3 原烟气SO 2质量流量Q SO2m kg/h VSO SO mSO V Q 222⨯=ρ 806.47 4 原烟气进口SO 2浓度（湿态） C SO2 mg/Nm 3 26/1022py mSO SO Q Q C ⨯= 1656.62 5 原烟气进口SO 2浓度（湿态） C SO2' mg/m 3 26'/1022py m SO SO Q Q C ⨯= 1113.73 6 原烟气进口SO 2浓度（干态） C SO2 mg/Nm 3 26/1022py m SO SO Q Q C ⨯= 1774.06 7原烟气进口SO 2浓度（干态）C SO2'mg/m 326'/1022py m SO SO Q Q C ⨯=1192.69（7）、烟气密度 1烟囱进口烟气密度y ρKg/Nm 32/])(285.101.01[py o ky y y V g V A +∆++-=∑ααρ1.313序号 项目符 号 单 位 计算公式计算结果 1 石灰石耗量 G lim t/h 3'2/)/(106410092lim CaCO py g SO S Ca Q C G ϕξ⨯⨯⨯⨯=- 1.3072 副产物石膏产量G gyt/h)100/1(100/641721033'2lim 4lim 92CaCO CaCO SO py gx G q G C Q G ϕϕ-+⨯⨯+⨯⨯⨯=- 2.242 五）、除尘器出口飞灰浓度1 增压风机进口飞灰浓度（湿态） wet Fan G , g/Nm 3 b py epi wet Fan Q G G 16,/10⨯= 38.841 2增压风机进口飞灰浓度（干态） dry Fan G , g/Nm 316,/10py epi dry Fan Q G G ⨯=41.559（1）、氧化空气量 序号 项目符 号单 位计算公式计算结果 1 二氧化硫的含量 mg/Nm 3 22SO SO C C = 1656.62 2 烟气中二氧化硫量 kg/h 6110222-⨯⨯=b py SO SO Q C m 1604.83 3 需要脱除的二氧化硫的量 kg/h 100/2'2g SO SO m m ξ⨯=1556.69 4 氧气的质量 kg/h 64/325.022SO O m m ⨯⨯= 778.34 5 氧化空气的量（干） kg/h 2315.0/2O m m =干3362.18 6 氧化空气的量（湿） kg/h )1000/1/(d m m -=干湿 3389.29 7氧化空气的量（湿）m 3/hρ/湿湿m V =2637.58（2）、蒸发水量 序号 项目符 号单 位 计算公式计算结果 1设出口烟温℃502 出口烟气中的水蒸气的分压 pa12335 3 出口烟气中含水体积流量 Nm 3/h )102325/((,P V Q P Q V -+=）湿实，湿出 124461.70 4 出口烟气中含水质量流量 kg/h 793.0,,⨯=出出V m Q Q98698.12 5需蒸发水量kg/hom m m Q Q Q 水出水,,,-= 47919.65（3）、脱硫反应热 1 二氧化硫脱除量 kg/h '2'2SO SO m m =1556.69 2 二氧化硫脱除量 mol/h 1000*64/22SO SO m n = 24324.24 3反应放热kJ/h33921,⨯=SO n Q 放8245578（4）、吸收塔内放热 序号 单炉符 号单 位 计算公式 计算结果 1 干烟气比热 kJ/kg.℃ 1.04 2 水蒸气比热 kJ/kg.℃ 1.99 3 烟气温降放热 kJ/h )(21,,,,2,t t C Q C Q Q pt m pt m -⨯⨯+⨯=（）水水干干放 116432651.22 4吸收塔内放热kJ/h2,1,放放放Q Q Q +=114677229.22（5）、水蒸发吸收 1 水的汽化热 kJ/kg2380.40 2蒸发水吸收kJ/h水水吸,m Q r Q ⨯=114068639.88序号 项目符 号单 位 计算公式 计算结果 1 烟气含水kg/h 水,1m Q Q =50778 2 石灰石浆含水（30%） kg/h 7.0*3.0/32CaCO m Q =6199 3 氧化空气含水 kg/h 1000/3d m Q ⨯=湿27.11 4 冲洗水、补充水 kg/h 3217654Q Q Q Q Q Q Q ---++= 49543 5 烟气带水 kg/h 出,5m Q Q =98698 6 石膏结晶水kg/h 18264/'26⨯⨯=SO m Q8767石膏浆排出水（40%）kg/h6.04.0/)1.09.0/17264/17264/('2'27⨯⨯⨯+⨯=SO SO m m Q 6973（7）、氧化槽 序号 项目符 号单 位 计算公式 计算结果 1吸收塔计算直径 m036002πν运Q d ⨯=10.282 吸收塔实际直径 m d 10.303吸收塔烟气流速m/s436002d Q ⨯=πν运4.004吸收塔雾化高度mt h ⨯=ν 10.001 计算循环量 m 3/h 1000/q /）（湿循L Q Q ⨯= 18558.212 实际循环量 m 3/h循，实Q18600.00 3 实际液气比 L/Nm 3 湿循，实实）（Q Q L /1000q /⨯= 18.0 4 氧化槽体积 m 3 60/t 停循，实⨯=Q V1550 5氧化槽高度m2'4d Vh π=18.6。
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