高墩大跨径连续刚构桥施工控制分析
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道路工程
高墩大跨径连续刚构桥施工控制分析
谢晨光
(新疆路桥桥梁工程建设有限责任公司,新疆乌鲁木齐830000)
摘要:为了满足经济发展的需求,高速公路的建设逐步深入山区,结合山区的地形情况,高墩大跨径连续刚构桥被越来越多 地应用到高速公路桥梁建设中。在高墩大跨径连续刚构桥的建设中,常用悬臂浇筑法进行施工,由于受到地形、气候环境以
及结构受力等因素的影响,桥梁结构在建设过程中内力以及线性的控制是施工重难点。因此,对于连续钢构桥的线形控制要 在施2r_过程中对每一节段进行控制,对结构偏差进行消除,保证结构成桥后结构内力与线形符合设计要求。本文以实际工程
为例,对预应力混凝土连续刚构桥的施212控制进行了简要分析。
关键词:桥梁_12程;连续刚构桥;高墩;大跨径;计算 中图分类号:U445.4 文献标识码:B
1.引言 ’
通常而言墩台与桥跨结构整体相连的连续梁桥被
称为连续刚构桥,当桥梁结构跨径大于120米,墩身高
于65米时,即为高墩大跨径连续刚构桥。对于桥梁结
构下部构造的施工控制一般为确保墩台基础尺寸与设
计图纸一致,其埋深与施工方案一致。而对于上部结
构由于在施工过程中受到多种不确定因素的影响,对
其结构承载力与线形控制则更为复杂。连续刚构桥的
后期线形控制可调程度很小,成桥后只能通过对预应
力钢束的调整来控制主梁标高,但会影响结构内力。
因此,对于连续钢构桥的线形控制要在施工过程中对
每一节段进行控制,对结构偏差进行消除,保证结构成
桥后结构内力与线形符合设计要求。文中以高速公路
中的高墩大跨径连续刚构桥作为实际例子,对其主梁
悬臂浇筑施工过程中的每一节段进行内力与线形控制
分析。
2.工程概述
某预应力混凝土连续刚构箱梁桥,其跨径为(78+
140+78)米,主梁为单箱单室直腹板箱梁,顶板宽8米,
主墩墩顶0祥块梁高8.5米,边跨及跨中合龙段处箱梁
高皆是3米,主梁下缘以1.8次方抛物线从墩顶处的
8.5米变化至合龙段处的3米。主墩墩顶处0#块箱梁
底板厚是100厘米,主梁箱梁底板厚度从悬臂节段根
部厚96.3厘米按照1.8次方抛物线变化至合龙段处厚 32厘米。0群块底板中心设置直径为60厘米的过人洞,
以便桥梁运营后的维修与检测。边跨现浇段和跨中合
龙段箱梁底板厚是32厘米,0#块顶板厚为50厘米,其
余节段箱梁顶板厚皆为25厘米,0~9#块节段的箱梁腹
板厚70厘米,10#块腹板厚从70厘米线性变化至50厘
米,余下节段腹板厚皆为50厘米。主梁每节段悬臂长
1.75米,箱梁翼缘板厚从根部的6O厘米按照折线变化
渐变至外侧的15厘米,在边跨现浇段处设置1.6米宽
的端横梁,端横梁设置伸缩缝处的箱梁翼缘板厚度加
厚为100厘米。箱梁顶板水平,由桥面铺装找坡形成
桥面横坡。
桥墩为钢筋混凝土双肢实心墩与主桥固结,每肢
桥墩顺桥向宽3.0米,墩顶横桥向长为6.5米,按照1:
100斜率向下放坡,主墩每肢内侧设置2道厚度为50
厘米的横隔板,以及60*180厘米的过人洞;矩形截面
的承台横桥向长为14米,顺桥向宽为14米,厚为4米,
基础为直径200厘米的钻孑L灌注桩,每个承台底9跟。
该大桥桥型布置图如图l所示。
图1主桥桥型布置图
主梁为三向预应力体系,其中纵向预应力为顶板
收稿时期:2016—12~05 作者简介:谢晨光(1981一),男,汉,新疆伊犁人,本科,工程师,从事公路桥梁施工工作。
2016年第6期
67 谢晨光:高墩大跨径连续刚构桥施r 控制分析
钢柬、腹板钢束和底板钢束j种,型号为19qb l5.2mm、
l5 15.2mm的高强度低松弛预应力钢绞线,抗拉强度
标准值,= =1860MPa,钢束的张拉控制应力为
l375.8MPa,两种型号的钢绞线张拉控制力分别为
285.1t和361.2t。竖向预应力为JL32高强精轧螺纹钢
筋,其抗拉强度标准值为厂 :930MPa,张拉控制应力
为838MPa,张托控制力为67.5t。桥梁结构相关设计参
数以及各部位混凝土强度等级如表1、表2所示。
表1 混凝土强度等级
结构部位 混凝土材料
主梁现浇箱梁
墩身及盖梁
主墩承台
主墩桩基
桥台盖梁
桥台桩基
桥面防撞护栏
桥面铺装 C55混凝土
C5O混凝土
c40混凝土
C3O混凝土
c3o混凝土
C3O混凝土
C3O混凝土
8~15厘米c5o钢纤维混凝土+lo厘米沥青混凝土
表2 桥梁结构相关设计参数
设计参数
混凝土容重
混凝土弹性模量
相对湿度
纵向预应力锚下控制力
竖向预应力锚下控制力
孔道偏差系数
竖向预应力一端锚具回缩
钢束松弛系数
预应力孔道摩擦系数 施加预应力混凝土强度
施加预应力混凝土龄期
合龙温度
挂篮重量
吊架重量
3.高墩大跨径连续刚构桥结构计算分析
3.1计算模型建立
利用计算机软件MidaS cixil进行桥梁结构成桥后
的计算分析,在建模过程中将桥梁结构假设为平面结
构,忽略桩基础对结构的计算分析,将上部结构拆分为
61个梁单元,1#主墩分为3O个单元,2#主墩分为28个
单元,计算模型如图2所示。
68 2016年第6期 图2桥梁结构计算模型
3_2计算参数敏感性对结构线形影响分析
在借助软件计算分析时,选取的参数如表3所示。
表3 计算分析参数取值
为了分析表3中各参数的敏感性,将主梁挠度变
化作为控制量进行对比分析,结果如图3所示。
l0 O 1O 基:0 ・如 4O ,。
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” (b) 图3最大悬臂阶段与成桥状态混凝土容重不同时主梁挠度 从图3可以看出,施_[阶段以及成桥状态下,混凝
土容重增加或减少对主梁结构挠度影响较大,最大悬
臂阶段主梁挠度变化最大值约为设计值的26%即l0
毫米左右,成桥状态下主梁挠度变化最大值约为设计
值的ll%即l7毫米左右。
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(1,) 图4最大悬臂阶段与成桥状态混凝土弹性模量不同时主梁挠度 从 4 I—J‘以行…, 施 介段时,泓凝上弹 I1-:模特
增JJI1或减少xlf』! 挠瞍影响1 人,成侨状态下,混凝土
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图5最大悬臂阶段与成桥状态预应力参数不同时主梁挠度 从 5 I—J 以行…, 施l 阶段干l1成挢状态下,预成 桥梁工程
力参数的增JJIl或减少×寸主梁结构挠俊变化的影响皆较
小,其挠度变化最大值小于2毫米
}Ii【 述的分析可以看川i,泓凝土容最变化对主梁
结构的线形影响最大,预幢力参数变化对结构线彤的
影响较小.施1 阶段混凝上弹性模量变化对结构线形
的影响n 以忽略.成桥阶段混凝土弹性模 变化对结
构线性的影响/f 可忽略、
3.3温度荷载对结构内力影响分析
晚温差以及天气骤变都会对桥梁结构产中温度
衙载,影响结构内力 主梁结构箱梁顶板在温度升高
10%币¨降低10oc ̄,1-,挠度变化 6所示
f一蕲 坝敝辟温10c I一& I状惫 【 鐾!塑丝 盥 1
1 编 图6箱梁顶板随温度变化的挠度变化 从 6 rJr以厅…,温度升高与降低对主梁结构挠
度的影响郜不容忽 ,可造成最大的挠度变化伉约为
汁俏的30%.即为l1毫米左右
4.高墩大跨径连续刚构桥施工控制分析
4.1应力控制分析
术侨I1 ,应变汁分别布置在边跨千丌巾跨的l号
块、9 ’块,每个憾而 顶板和底板各布 两个J立变传
感 , 测主 ㈠ 仃:朴篮前移、立模板、浇筑混
凝t后干¨j长 坝 力钢束后 l{1于篇幅限制,小义只
表4 应力监测表(单位:MPa)
2016年第6期 69 口。。。oo 0 i 0 5 5 ^g
口- 埘晨)匕:离墩人跨 连续刚构桥施I 控制分析
给ffI了l号块和2号块的应力监测表如表4所示。
从丧4数据町以看f『I,主梁结构的应力实测值与
理论计算值相篮不大,陔结构受力满足设计要求。该
桥l号墩1#械 底板应力实测值为理论计算值对比
7所示一、
图7 l号墩l#截面底板应力计算值与实测值对比图
图8 1号墩I}}截面顶板应力计算值与实测值对比图 从 8 rf『I1 以行…,各测点的灾测数值 0理沦i r
舒:他郁比较接近, 『fl大部分实洲值都曼/bq= 沦汁
f ,最人始仉为4MPa,丧【l』】结构棚对于设计
际属r偏』fi状态卜,结构相埘于没汁足处1一偏安个状
忿,说fJJJ陔结构受力状态良好
4-2线形控制分析
陔人桥的 跨和1边跨合龙段卡fj刈’离篾如 5所
,】 表5 桥梁结构合龙段相对高差(m) 从表5数据可以看¨j,= 个部位的合龙段平均卡H
对高差均比允许规范值小,即该大桥合龙精度符合规
范要求。
5.结语
在高速公路不断往IlI 推进发腱的大环境卜.i岛
墩大跨径连续刚构桥巾于其施17.技术成熟、造价低、施
1 简便、能跨越高JlJ河流等优点,越来越多地被应JtJ剑
实际【 程巾。本义结合具体的 程实例分析r高墩大
跨 连续刚构桥施1 控制的霞难点, 施 tI应 意
混凝土容 以及预应力参数等变化对主梁结构线形变
化的影响,注意控制温度荷找刈’结构I大J力变化的影响,
同时埘所依托的一1 程线形控制以及应力控制进行¨,简
要分析,希望能为类似T程提供参考价值
参考文献
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◆II◆◆◆I◆I◆i◆I◆◆I◆◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆I◆◆◆I◆◆◆
(H宦 42贝)
8.结语
( 3()线 沟段水毁修复r程『j 已先 f¨t1』
子沟段地形、地质条件复杂多变,水毁修复I 样 *
河道 fff 1结合,史Il,提刮的水毁修复I 程没汁
原则和 休 ‘窠 道路运行『『I的效果,还自‘待文践的
70 2016年第6期 检验
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