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接地电阻常用计算公式

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关于接地电阻的常见问题详细解答

关于接地电阻的常见问题详细解答

关于接地电阻的常见问题详细解答接地技术的引入初是为了防止电力或电子等设备遭雷击而采取的保护性措施，目的是把雷电产生的雷击电流通过避雷针引入到大地，从而起到保护建筑物的作用。

同时，接地也是保护人身安全的一种有效手段，当某种原因引起的相线（如电线绝缘不良，线路老化等）和设备外壳碰触时，设备的外壳就会有危险电压产生，由此生成的电流就会经保护地线到大地，从而起到人身安全保护作用。

下面小编将接地电阻常见的一些问题及答案进行编辑整理，为正确测量接地电阻值提供参考依据。

问题一：电气接地电阻测试有哪些接地类型?接地的作用总的步说可以分为有两个：保护人员和设备不受损害叫保护接地；保障设备的正常运行的叫工作接地。

1、保护接地：（1）防雷接地是防止受到雷电袭击；（2）机壳安全接地是将系统中平时不带电的金属部分（机柜外壳,操作台外壳等)与地之间形成良好的导电连接,以保护设备和人身安全.保护接地还可以防止静电的积聚.2、工作接地：工作接地是为了使系统以及与之相连的仪表均能可靠运行并保证测量和控制精度而设的接地.它分为机器逻辑地、信号回路接地、屏蔽接地,在石化和其它防爆系统中还有本安接地。

问题二：接地装置的接地电阻由哪4部分组成?接地电阻就是电流由接地装置流入大地再经大地流向另一接地体或向远处扩散所遇到的电阻，它包括接地线和接地体本身的电阻、接地体与大地的电阻之间的接触电阻以及两接地体之间大地的电阻或接地体到无限远处的大地电阻。

问题三：接地电阻的计算公式？串联： R=R1+R2+．．．+Rn并联：1/R=1/R1+1/R2+．．．+1/Rn 两个电阻并联式也可表示为R=R1·R2/(R1+R2）定义式：R=U/I决定式：R=ρL/S(ρ表示电阻的电阻率，是由其本身性质决定，L表示电阻的长度，S表示电阻的横截面积)问题四：接地电阻的测量方法有哪些？常用的接地电阻测量方法有四种：接地电阻器测量法、电流电压法（三极法）、变频法、四极法。

接地电阻的计算

接地电阻的计算

接地电阻的计算一.变电站接地网接地电阻的计算1.水平接地极为主边缘闭合的复合接地网的接地电阻可利用下式计算：R n=α1R eα1=[3ln(L0/√S￣￣）-0.2]√S￣￣/ L0R e=0.213ρ/√S￣￣*（1+B）+ρ/2πL*[ ln(S/9hd)-5B]B=1/(1+4.6h/√S￣￣）----任意形状边缘闭合接地网的接地电阻,Ω;式中: RnR e----等值方形接地网的接地电阻,Ω;S-----接地网的总面积,m2;ρ----土壤电阻率,Ω·m;d-----水平接地极的直径或等效直径,m2;h-----水平接地极的埋设深度,m;L0----接地网的外边缘线总长度, m;L----水平接地极的总长度, m。

由于新建变电站中:ρ=1000～2000Ω·m, S=2943m2, h=0.8m, d=b/2=0.02m, L0=292m, L=1124m 故可计算出: B=0.936R e=0.00760ρ+0.000743ρ=0.008343ρα1=0.90096R n=0.0075167ρ=7.5167～15.0334Ω≤0.5Ω的要求。

不能满足接地电阻Rn2.采用接地沟置换土壤的办法后,土壤的电阻率ρ=100Ω·m,R n=0.75167Ω可见仍不能满足接地电阻R≤0.5Ω的要求。

要使站区电阻不大于0.5Ω,就要求:0.0075167ρ≤0.5Ω,即要求置换的土壤电阻率不大于66.5Ω.m 。

3.现采取将新建变电站的接地网与原站址接地网相连接的办法，来增大接地网的总面积S。

与原站址接地网连接后: S=8478m2, L0=451m, L=1358m可求得: B=0.96157R e=0.00526ρα1=0.932故: R n=0.00490232ρ按置换土壤后,土壤的电阻率ρ=100Ω·m计算: R n=0.490232Ω满足接地电阻Rn≤0.5Ω的要求。

人工接地极工频接地电阻的计算

人工接地极工频接地电阻的计算

人工接地极工频接地电阻的计算（约40个公式）一、单根人工垂直接地极工频接地电阻Rg 的通用计算公式简化后的公式：(单根人工垂直接地极简化计算公式来自顾慈祥、冯宝忆编著的<电器设备的防雷技术>1965年2月第一版) [此计算公式来自前苏联接地标准]。

主用公式：R ：垂直接地极的接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω·m ）；L ：垂直接地体深度（m ）；d: 接地体直径（圆钢、钢管为外直径；角钢为边宽,扁钢为宽度的 1/2（m ）； r ：接地体半径（圆钢、钢管为外半径；角钢为边宽,扁钢为宽度的 1/2（m ）；二、单根人工水平接地极的工频接地电阻Rg 的数值可按下列简化公式计算： (单根人工水平接地极简化计算公式来自顾慈祥、冯宝忆编著的<电器设备的防雷技术>1965年2月第一版)。

[此计算公式来自前苏联接地标准]。

Rg ：水平接地极的工频接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω.m ）;L ：水平接地体总长度（m ）；d ：水平接地体的直径或等效直径 （m ）； h ：水平接地体的埋设深度（m ）k ：与接地装置型式有关的系数 （见表1）表1、 系数k 与接地体型式的关系rLLn L R 22πρ=dLLn L R 42πρ=dtkl L R ng 22πιρ=三、单根人工垂直接地极工频接地电阻Rv 的通用计算公式。

{公式来自DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ：“人工接地极工频接地电阻的计算”公式：（单根人工垂直接地极）}，Rv ：垂直接地极的接地电阻（Ω）； ρ：土壤电阻率（Ω·m ）； L ：垂直接地极长度（m ）； d ：接地极形体直径（m ）；（圆钢、钢管为外直径；扁钢为宽度的 1/2；等边角钢为0.84边宽；不等边角钢为 ；四、单根人工水平接地极的工频接地电阻Rg 的数值可按下列通用公式计算（公式来自DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ）：R ：水平接地极的工频接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω.m ）;L ：水平接地体总长度（m ）；d ：水平接地体的直径或等效直径 （m ）； h ：水平接地体的埋设深度（m ）A ：与接地装置型式有关的系数 （见表1） 表1 水平接地极的形状系数表五、DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ： 复合接地网主边缘水平接地极为闭合的复合接地极(接地网)的接地电阻可利用下式计算；8式中：Rn ——任意形状边缘闭合接地网的接地电阻，Ω； Re ——等值方形接地网的接地电阻，Ω；S ——接地网的总面积，m 2；d ——水平接地极的直径或等效直径，m ；Rv = ρ 2πL （Ln8Ld — 1） b 1 b 2(b 12 +b 2 2) √ 0.71 0012.0l n 3LSS L a ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=()R SB L S hdB e =++-⎛⎝ ⎫⎭⎪02131295.lnρρπB hS=+1146.eR a Rn 1=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=A hd l Ln L R 22πρh ——水平接地极的埋设深度，m ； L 0——接地网的外缘边线总长度，m ； L ——水平接地极的总长度，m 。

接地电阻常用计算公式

接地电阻常用计算公式

造———水平接地极的总长度（ 皂）；
澡———水平接地极的埋设深度（ 皂）；
凿———水平接地极的直径或等效直径（ 皂）；
粤———水平接地极的形状系数。
水平接地极的形状系数可采用表 猿鄄 员 所列数值。
（猿鄄 源）
·圆愿·
接地设计与工程实践
表 猿鄄员摇 水平接地极的形状系数 粤
水平接地
极形状
形状系数 粤 原 园郾 远 原 园郾 员愿 园
图 猿鄄苑摇 在垂直方向上具有两层结构的土壤
图 猿鄄 愿摇 地网面积、视在电阻率、网孔个数、接地体半径、接地网长宽比与系数 运 的关系
·猿源·
接地设计与工程实践
猿郾 远郾 圆摇 垂直接地极
垂直接地极穿过两层土壤时（ 见图 猿鄄 怨 ），通
过下式计算接地电阻值：
砸
越 圆ρπα（造 造灶
源造 凿
垣 悦）
园郾 源愿 园郾 愿怨
员
圆郾 员怨 猿郾 园猿 源郾 苑员 缘郾 远缘
猿郾 猿摇 架空线路杆塔接地电阻的计算
杆塔水平接地装置的工频接地电阻可利用下式计算：
砸
越
ρ 圆π蕴
造灶
蕴圆 澡凿
垣
粤贼
式中，粤贼和 蕴 按表 猿鄄 圆 取值。
表 猿鄄圆摇 式（猿鄄缘）中的参数
接地装置种类
形摇 摇 状
（猿鄄 缘）
怨员源 园郾 怨员 园郾 圆员
第 猿 章摇 接地电阻常用计算公式
·猿员·
式（猿鄄 员园） 中，经常用所有测量的电阻率的一个平均值来代替均匀土壤电阻 率。如果在式（猿鄄 员园） 中采用这个平均电阻率，则通常由式（猿鄄 员园） 计算的电阻 要比直接从实际中测量的电阻要大。表 猿鄄 猿 中所显示的这些计算的和测量的电阻值 并没有反映这种倾向，因为计算是建立在“ 在现场所测的电阻率的最低平均值” 的基础上的。

接地电阻实验报告

接地电阻实验报告

接地电阻实验报告
接地电阻是指接地体与地面之间的电阻。

在电气设备中，接地电阻的大小直接关系到设备的安全性能。

一般来说，接地电阻越小，设备的安全性能就越好。

接地电阻的测量原理是利用了电流和电压之间的关系。

通过在接地线路上加上一定电压，然后测量电流的大小，就可以计算出接地电阻的值。

接地电阻的计算公式为：
R = U / I
其中，R 为接地电阻，U 为测量电压，I 为测量电流。

实验步骤：
1. 准备工作：将接地电阻测量仪与测试线路连接好，并将电源线插入电源插座。

2. 连接测试线路：将测试线路的接地极与地面接触，将测量仪的测试线分别接在测试线路的两个极上。

3. 设置测量仪：按照测量仪的使用说明书，设置好测量仪的测量范围和精度等参数。

4. 开始测量：按下测量仪的测量按钮，待测量仪响应后，记录下测量值。

5. 反复测量：为了保证测量结果的准确性，可以多次反复测量，然后取平均值。

实验结果：
在实验中，我们采用了以上的测量步骤，得到了接地电阻的测量
结果。

根据实验数据计算，得出了接地电阻的值为 XX 欧姆。

实验结论：
通过本次实验，我们了解了接地电阻的概念和作用，掌握了接地电阻的测量原理和方法，同时也掌握了接地电阻测量仪的使用方法。

同时，我们也得出了接地电阻的具体测量结果，为电气设备的安全维护提供了重要的参考依据。

110kV变电站接地电阻测量计算

110kV变电站接地电阻测量计算

110kV变电站接地电阻测量计算摘要：讨论110kV变电站接地网在变电站的作用，分析变电站接地网中的接地电阻测量与计算等设计问题。

关键词变电站接地网设计在南方地区，由于气候较北方潮湿，相对来说，土壤电阻率ρ会较小，土壤导电性能亦较好，因此接地电阻相对来说容易达到，但南方某些地区土壤电阻率ρ也会相对较大，给接地设计带来困难。

随着电力系统短路容量的增加，做好接地设计，对变电站的系统安全运行，工作人身及设备安全至关重要。

本文根据本人所设计工程，浅谈变电站接地网接地电阻的测量与计算。

1接地电阻测量接地极或自然接地极的对地电阻和接地线电阻的总和，称为接地装置的接地电阻。

接地电阻的数值等于接地装置对地电压与通过接地极流入地中电流的比值。

按通过接地极流入地中工频交流电流求得的电阻，称为工频接地电阻；按通过接地极流入地中冲击电流求得的接地电阻，称为冲击接地电阻。

工频接地电阻的测量通常有单极法、四极法等。

1.1单极法测量土壤电阻率单极法只适用于土壤电阻率较均匀的场地。

单极法测量土壤电阻率方法：在被测场地打一单极的垂直接地体如图1，用接地电阻测量仪测量得到该单极接地体的接地电阻值R。

土壤电阻率:ρ=(2πh)/㏑(4h/d)（1）d，单极接地体的直径，不小于1.5cm；h，单极接地体的长度，不小于1m。

1.2四极法测量土壤电阻率在土壤结构不均匀性的情况下，用单极法测量土壤电阻率有很大的影响，为了得到较可信的结果，把被测场地分片，在岩石、裂缝和边坡等均匀土壤上布置测量电极，用四极法进行多处测量土壤电阻率。

四极法测量土壤电阻率的的原理接线图如图2，两电极之间的距离a应等于或大于电极埋设深度h的20倍，即a≥20h。

由接地电阻测量仪的测量值R，得到被测场地的视在土壤电阻率测量电极，用直径不小于 1.5cm的圆钢或＜25×25×4的角钢，其长度均不小于40cm。

被测场地土壤中的电流场的深度，即被测土壤的深度，与极间距离a有密切关系。

接地电阻常用计算公式

表圆鄄圆摇秦皇岛某圆圆园噪灾变电站视在电阻率圆园皂测点电极间距皂员圆猿缘员园员缘圆园视在电阻率皂圆猿郾员猿苑郾愿猿源郾缘源愿郾怨远远郾苑员园猿员员圆员郾接地电阻值要求砸园郾缘显然表层电阻率相当理想可是考虑到电阻率往下呈逐渐升高的趋势该勘测设计院还是将数据发给多个其他单位的专家以听取意见结果全都认为愿员接地设计与工程实践员猿猿郾缘皂伊员怨园皂的水平地网即可使接地电阻值降至园郾缘
接地设计与工程实践
员愿园园 Ω·皂） 曲线，曲线与表 圆鄄 猿 中的实际视在电阻率值几乎保持一致，仅在 圆园皂 析得到的。在实际中，电阻率往往都是不均匀的，存在着一定的波动，如果曲线 跟实测值之间的误差能像图 圆鄄 愿 所示的这么小，则认为电阻率的分层解析已经比较 精确了。
极间距处，曲线跟实际值之间表现出微小的误差。但这是在完全理想的情况下解
阻率曲线我们可以发现，当最大极间距离 葬 皂葬曾 值小于 圆园皂 时，几乎不可能将 源 根 视在电阻率曲线区别开来，此时很难准确解析实际分层土壤视在电阻率。当最大 极间距离 葬 皂葬曾 小于 远园皂 时，源 根视在电阻率曲线仍保持了较大的一致性，如果土壤 水平分层相对均匀，土壤分层状况大致可以解析出来，如果土壤电阻率在水平方 向存在着一定的分层状况或者比较不均匀，那么实测值的波动很容易导致解析值 线已经明显分叉开来，此时土壤的分层解析工作就容易得多，也准确得多。 跟实际分层状况产生较大误差。当最大极间距离 葬 皂葬曾 达到 圆园园皂 时，源 条电阻率曲
其实，除非借助电脑软件，否则，很难估准电阻率状况。
圆园皂 以上电阻率为 愿园 Ω·皂，圆园皂 以下为 员圆园园 Ω·皂。
模拟反演出表 圆鄄 猿 中的数据为一种典型的理想的两层电阻率的系列视在电阻率值， 图 圆鄄 苑 所示为实测视在电阻率与分析土壤电阻率分层情况（ 愿园 Ω · 皂 原 圆园皂 原

接地电阻推导

接地电阻推导根据前两阶段的实测接地电阻值，利用电阻并联公式计算接地网总电阻的大概值1.第一级段埋设长度为12.5米，分三组，每组接地电阻值分别为R1=55.7;R2=73.2;R3=74.7根据电阻并联公式1/R=1/R1+1/R2+1/R3=(R2R3+R1R3+R1R2)/R1R2R3得并联后总等效电阻值：R= R1R2R3/(R2R3+R1R3+R1R2)=55.7×73.2×74.7÷(55.7×73.2+55.7×74.7+73.2×74.7)≈23Ω2.第二阶段埋设长度为38米，分三组，每组接地电阻值分别为R1=21.2;R2=25.2;R3=26总等效电阻值：R= R1R2R3/(R2R3+R1R3+R1R2)=21.2×25.2×26÷(21.2×25.2+21.2×26+25.2×26)≈8Ω3.第二阶段的埋设长度约为第一阶段埋设长度的三倍，实测接地电阻也约为三倍，由此推断土壤电阻率比较稳定，基本没有变化。

实测数值也和计算公式相符。

4.车站接地网南北总长度253米，加上东西方向的连接排，总体埋设长度约为323米5.第二阶段埋设长度38米，总体埋设长度323米.323÷38=8.5；即总体埋设长度等于八个半第二阶段埋设长度的总和因此：接地网的总等效接地电阻值R总=1/(1/8+1/8+1/8+1/8+1/8+1/8+1/8+1/8+1/16)=0.88Ω6.设计院给出的5×50扁铜接地网的工频接地总电阻为≯1Ω，经推导后的实测接地总电阻值约为0.88Ω，不大于1Ω。

符合设计院要求7.设计院给出的5×50扁铜接地网和连接于围护桩的5×50的扁钢并联后，总的工频接地电阻值约等于0.45Ω；5×50扁钢的实测值约为0.7Ω；8.扁铜和扁钢并联后总的工频等效接地电阻值＜0.45Ω，可以满足设计院要求。

电气计算EXCEL表格：接地电阻计算


Ktn
Kts
#DIV/0! 0.054
m 1.000 Ktd #DIV/0! Ktmax #DIV/0!
h
Kth 0.257
Ug #######
d
L1
Ktl
K'tmax
#DIV/0! #DIV/0!
Utmax
#DIV/0!
K td = 0 .401 + 0 .522 / 6 d
K th = 0 .257 0 .095 5 h K tL = 0.168 0.002 ( L2 / L1 )
K s = 0 .234 + 0 .414 lg S
U t max = K t max U g
1. 最大接触电位差系数
孔的规格
n
d
L1
0
7.420 0.030
Kd
KL
Kn
Ks
1.184 1.000 0.181 1.045
3.最大接触电势
Ug
Ktmax
2172.492
0.223
Us 404.819 #DIV/0!
U ＝ 174 + 0 .17 ρ f
t
t
接触电压和跨步电压 1.接触电势允许值 ρf 400
t 0.200
R0 #DIV/0!
R0 #DIV/0!
A
R0
#DIV/0!
#DIV/0!
#DIV/0!
d
0.030
Rw 0.259 #DIV/0! #DIV/0!
Ut 541.128 #DIV/0!
U ＝ 174 + 0 .17 ρ f
I 4660.00
I 8388.00
Ug 2172.492

带状锌阳极接地电阻公式

带状锌阳极接地电阻公式
带状锌阳极接地电阻公式是用于计算带状锌阳极在土壤中的接地电阻的公式。

带状锌阳极是一种常用的防腐材料，它被广泛应用于金属结构的防腐保护领域。

由于带状锌阳极是通过接地来实现防腐保护的，所以准确计算带状锌阳极在土壤中的接地电阻是十分重要的。

带状锌阳极接地电阻公式的计算方法是利用土壤电学理论和电路理论，根据带状锌阳极的尺寸、形状、材质、埋深和土壤电参数等因素进行计算。

具体公式如下：
R = ρL/S
其中，R为带状锌阳极在土壤中的接地电阻，单位为欧姆（Ω）；ρ为土壤电阻率，单位为欧姆·米（Ω·m）；L为带状锌阳极的长度，单位为米（m）；S为带状锌阳极的横截面积，单位为平方米（m2）。

根据带状锌阳极接地电阻公式，我们可以通过测量带状锌阳极的长度和横截面积，并根据土壤电参数进行计算，得出带状锌阳极在土壤中的接地电阻。

这对于带状锌阳极的防腐保护效果的评估和优化具有重要的意义。

需要注意的是，带状锌阳极接地电阻公式是理论计算公式，实际应用中还需要考虑土壤的实际情况、带状锌阳极的安装方式和环境因素等因素，进行实际测量和修正。

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员圆园园 Ω·皂） 曲线。平滑曲线为理想的视在电阻率，与表 圆鄄 猿 中的视在电阻率值高 度一致。
图 圆鄄 苑摇 实测视在电阻率与 愿园 Ω·皂 原 圆园皂 原 员圆园园 Ω·皂 标准视在电阻率曲线
图 圆鄄 愿 所示为实测视在电阻率与分析土壤电阻率分层情况（ 愿园 Ω · 皂 原 圆园皂 原
· 圆园·
· 圆圆·
接地设计与工程实践
圆郾 源郾 源摇 某勘测设计院的改进措施及启发意义
般的设计师都能通过直观大致判断出深层土壤电阻率值。 不过需要说明的是，在实际工程应用中，由于土石分布高度不均，理想的土 壤分层往往并不存在，只能尽可能地使模拟视在电阻率分层接近实际视在电阻率 分层。 像某 圆圆园噪灾 变电站，当电极间距最长延至 远园皂 时，测量出来的土壤视在电阻 率可反演出来的一近似的三层土壤分层模型，根据此模型计算出来的水平地网接 地电阻比实测值小 员愿郾 远豫 ；当电极间距最长延至 圆园园皂 时，测量出来的土壤视在电 阻率也可反演出一近似的三层土壤分层模型，根据此模型计算出来的水平地网接 地电阻值比实测值小 缘郾 源豫 。显然，后者在更大范围内测量了土壤视在电阻率数 据，结果也更接近实际值，并据此设计计算出深井加斜井的进一步降阻措施。深 井斜井施工完毕后，实测值跟最后的设计值基本一致，为 园郾 远怨 Ω。 在秦皇岛某 圆圆园噪灾 变电站接地工程完成后，某勘测设计院深刻认识到传统接
员园猿
员 砸 ≤园郾 缘 Ω
显然，表层电阻率相当理想，可是考虑到电阻率往下呈逐渐升高的趋势，该
勘测设计院还是将 数 据 发 给 多 个 其 他 单 位 的 专 家 以 听 取 意 见，结 果，全 都 认 为
第 圆 章摇 土壤电阻率勘测、分析
· 员怨·
员猿猿郾 缘皂 伊 员怨园皂 的水平地网即可使接地电阻值降至 园郾 缘 Ω。 圆郾 土壤电阻率分层原理解析
圆园皂 内电极间距的视在电阻率最大值仅为 员员圆郾 猿 Ω · 皂，不少专家便以此认为整个 至约 园郾 缘 Ω。
地网的等值电阻率也应该比 员园园 Ω·皂 多一些，故水平地网的接地电阻应该可以降 事实上，仅依靠 圆园皂 内电极间距的视在电阻率值，即使通过高级电脑软件，
仍无法得出此变电站的准确电阻率分层。通过后来的两次进一步勘测，我们发现， 视在电阻率则增至 愿苑怨 Ω·皂 （ 见表 圆鄄 源 ） 。
表 圆鄄 猿摇 一组视在电阻率数据例子
电极间距（ 皂） 视在电阻率 （ Ω · 皂） 员 愿园郾 园园苑远 圆 愿园郾 园远园猿 缘 愿园郾 怨园猿源 愿 愿猿郾 源猿缘怨 员园 愿远郾 圆怨远园 员缘 怨苑郾 缘园园怨 圆园 员员猿郾 圆苑园
测设计院习惯只测 圆园皂 甚至更短的电极间距的视在电阻率，故先给出的是 圆园皂 电 极间距的视在电阻率，可估算一下土壤电阻率状况。
视在电阻率（ Ω·皂） 视在电阻率（ Ω·皂）
员园圆郾 怨 员缘园 苑园苑
员缘
员员圆 愿苑怨 圆园园
圆园
如果此时再重估某土壤电阻率，我想应该没有人会认为计算某水平地网的等 效视在电阻率比 员园园 Ω·皂 多一些了。因此，通过增加最大极间距离 葬 皂葬曾 获得更多 深层土壤视在电阻率信息是很必要的： 员 ）如果最大极间距离 葬 皂葬曾 过小，那么再高级的电脑软件都无法分析准确。 圆 ）只要最大极间距离 葬 皂葬曾 增大到一定距离（ 如 阅蕴 源苑缘 —圆园园远 《 接地装置工频 特性参数的测量导则》 推荐的“ 拟建接地装置最大对角线的 圆 辕 猿 ” 甚至更长） ，一
造时，打了十多口 员园园皂 的深井和斜井，仅从 源 Ω 降至 猿 Ω，与 园郾 缘 Ω 的目标值相去 济损失。 甚远，导致 苑怨 万合同金额无法收取，而且还影响了变电站的投运，造成了一定经 非常遗憾的是，这种类似案例仍时有发生，导致的重大损失时有所闻，而且 这种损失短期内还无法避免，主要是土壤电阻率的勘测和分析非常费时、复杂且 难度大，一般的设计人员很难做好。面对土壤结构复杂、变化较大的系列视在电 术》 推荐的将测得的视在电阻率 ρ 的值作为 园郾 苑缘 葬 （ 电极间距） 处的真实值来计 算。这样的后果就是多个单位根据同一组土壤电阻率数据设计接地方案时，设计 方案往往各不相同，设计值跟实际值也常存在着较大的差异。 圆郾 源郾 圆摇 秦皇岛某 圆圆园噪灾 变电站工程案例 共取 猿园 测点，根据不同电极间距测视在电阻率，计算平均值见表 圆鄄 圆 。
但是，后来的实践事实表明，水平地网仅使接地电阻值降至 员郾 猿 Ω。
为什么最终结果跟众多设计者的初始设计计算相差如此之大？关键在于该变
电站下方存在着复杂的土壤分层，各层之间的土壤电阻率差异较大，较难分析， 再加上勘测不到位，所以分析不准就是必然性的了。 下面举例说明。表 圆鄄 猿 给出了一组视在电阻率数据。考虑到目前仍有众多的勘
其实，除非借助电脑软件，否则，很难估准电阻率状况。
圆园皂 以上电阻率为 愿园 Ω·皂，圆园皂 以下为 员圆园园 Ω·皂。
模拟反演出表 圆鄄 猿 中的数据为一种典型的理想的两层电阻率的系列视在电阻率值， 图 圆鄄 苑 所示为实测视在电阻率与分析土壤电阻率分层情况（ 愿园 Ω · 皂 原 圆园皂 原
将式（ 圆鄄 源 ） 输入电脑，制成两层土壤的视在电阻率曲线图，通过该曲线图可
电极间距（ 皂） 电极间距（ 皂） 员 圆
在电极间距达到 远园皂 时，视在电阻率渐渐增至 圆猿员 Ω · 皂；电极间距增至 圆园园皂 时，
表 圆鄄 源摇 秦皇岛某 圆圆园噪灾 变电站视在电阻率 （ 圆园园皂 测点）
圆猿郾 员 员猿圆 猿园 猿苑郾 愿 员苑圆 源园 猿源郾 缘 圆园苑 缘园 猿 源愿郾 怨 圆猿员 远园 缘 远远郾 苑 员园园 缘愿源 员园
率分别为 员愿园园 Ω·皂、员缘园园 Ω·皂、员圆园园 Ω·皂 和 员园园园 Ω · 皂。通过观察 源 根视在电
第 圆 章摇 土壤电阻率勘测、分析
· 圆员·
图 圆鄄 怨摇 实测视在电阻率与 源 种两层土壤模型的电阻率曲线
圆郾 源郾 猿摇 秦皇岛某 圆圆园噪灾 变电站工程案例的进一步分析 者均得出某 圆圆园噪灾 变电站站内水平地网可以降至 园郾 缘 Ω 的原因了。由于初始提供的 至此，我们再回头分析表 圆鄄 圆 给出的土壤视在电阻率，则容易理解众多的设计
电极间距（ 皂）
阻率值，国内设计师多采用线性方式取平均值，或者本章参照《 实用电力接地技
站区地网面积为 员猿猿郾 缘皂 伊 员怨园皂。
表 圆鄄 圆摇 秦皇岛某 圆圆园噪灾 变电站视在电阻率 （ 圆园皂 测点）
圆猿郾 员 员 猿苑郾 愿 圆 猿源郾 缘 猿 源愿郾 怨 缘 远远郾 苑 员园
视在电阻率（ Ω·皂）
情况。为此，须增大最大极间距离 葬 皂葬曾 ，以进一步测准 圆园皂 以下的视在电阻率 状况。 上层土壤视在电阻率均值为 ρ 越 愿园 Ω·皂，厚度均值为 凿 越 圆园皂；下层土壤视在电阻 图 圆鄄 怨 中，从上到下 源 根视在电阻率曲线，代表了两层土壤结构的 源 种模型：
因此，即使是最高级的电脑软件，也未必能分析准 圆园皂 下层土壤视在电阻率
愿园 Ω·皂，圆园皂 以下 为 员愿园园 Ω · 皂。这 样 曲 线 的 下 层 电 阻 率 与 实 际 值 相 差 远园园 Ω ·皂。
不过，图 圆鄄 愿 所示模拟分析出来的土壤分层结构却是，圆园皂 以上视在电阻率为
图 圆鄄 愿摇 实测视在电阻率与 愿园 Ω·皂 原 圆园皂 原 员愿园园 Ω·皂 标准视在电阻率曲线
地理念的缺陷以及现有标准规范的局限（ 如 阅蕴 辕 栽 远圆员 —员怨怨苑 《 交流电气装置的接 地》 等均不含土壤电阻率的分层方法） ，并采取了如下改进措施： 员 ） 购进 悦阅耘郧杂 软件包，并专门派人去华北电力大学学习其应用技术以及先 进的设计理念。 圆 ） 进一步强化勘测工作，加大在勘测方面的投入。之前测量时一般只取 圆园皂 的最大电极间距。之后又增加了 圆远皂、猿猿皂 等更多的电极间距，最大电极间距一般 取 圆远园皂。测点数量随着电极间距的增大而适当减少，电极间距超过 圆园皂 后，一般 只测 猿 个点。 猿 ） 注意与施工工程公司的互动，提醒或者建议施工公司（ 很多是专业的接地 公司） ，在投标前应作进一步的详细勘测，取得更加详细的视在电阻率数据，从而 将方案修正得更加完善。 此后至今 缘 年多，再无发生过类似某 圆圆园噪灾 变电站的偏差，而且，一般都能 比较准确地一次设计到位。 反观其他设计院，常认为出现较大的设计偏差是常态，甚至认为这是很正常 的事。因此，很多设计院在初始设计时一般只敢考虑一半的预算费用，剩下的一 半留作二次甚至三次改造使用，这显然不及综合了跨步电压、接触电压等多方因 素的一次性成功的设计经济、合理，很容易造成较大的浪费，延误变电站的投产。 之所以发生上述种种弊端的一个重要原因就是缺乏周密的电阻率勘测工作。像在 南方两广地区，很多设计院采用四极法勘测土壤电阻率时，最大电极间距常常只 取 员园皂，一些则干脆放弃了土壤电阻率的四极测量方法，直接根据地勘材料估计， 如此，设计不准就是必然性的了。 因此，作者认为，某勘测设计院在接地方面的改进措施应代表着国内变电站
第 圆 章摇 土壤电阻率勘测、分析
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接地今后的发展趋势。不过，并非所有的设计院都能购买得起 悦阅耘郧杂 软件包或者 有某勘测 设 计 院 那 样 的 学 习、 深 造 机 会。 事 实 上， 就 接 地 而 言， 也 没 必 要 买 悦阅耘郧杂 软件包，可以通过如下其他方式替代完成： 员 ） 土壤电阻率分析无疑是最难、最关键的一环，不过却可以通过电脑将式 （ 圆鄄 源 ） 编成程序，绘成成曲线图，模拟实测视在电阻率，反演出电阻率分层情况， 这可以通过 酝葬贼造葬遭、悦 语言等多种方法实现。甚至还能通过 耘曾糟藻造 实现，不过这需 要精湛的技巧。本节的几个视在电阻率分层解析图就是通过 耘曾糟藻造 绘制的。另外， 除了电脑软件，还可以通过手工计算来实现，本书文献［ 苑 ，员圆 ］ 均有介绍，方法 基本一致，读者可以参照。 圆 ） 水平地网和垂直接地体的等值电阻率可通过本书第 猿 章推荐的相关公式进 行计算。水平地网等值电阻率推荐利用式（ 猿鄄 员远 ） 进行计算；垂直接地体推荐利 用式 （ 猿鄄 员苑 ） 耀 式（ 猿鄄 圆园 ） 进行计算。 圆郾 源郾 缘摇 结论 员 ） 如果需要预先准确设计好变电站地网接地电阻值，则在采用四极法测量土 壤电阻率时，最大电极间距应足够长，建议取“ 拟建接地装置最大对角线的 圆 辕 猿 ” 或者“ 最大对角线长度” 。 圆 ） 四极法所测视在电阻率值与具体深度的实际电阻率值意义截然不同，切不 可采用一些文献中推荐的将实测 ρ 值作为 园郾 苑缘 葬 深处的数值等线性方法进行反演， 而应通过编制视在电阻率曲线图模拟实测视在电阻率的方式来进行反演。 猿 ） 计算变电站地网的接地电阻值时，水平地网、垂直接地体的等值电阻率也 不宜采用线性方式大致估算，而应通过本书文献［ 员圆 ］ 给出的相关公式进行计算。