现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。
立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm 和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m 之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。
扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合3、荷载计算（1）、箱梁自重——q 1计算根据结构特点，现取4个特殊截面进行验算 ① A-A 截面处q 1计算：根据横断面图，则： q 1 ＝B W =BA c ⨯γ＝()kPa ＝67.255.567.1225.02.15.526-⨯+⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝25.67×1.2＝30.8kPa注：B —— 箱梁底宽，取5.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
② B-B 截面处q 1计算：B-B根据横断面图，则：A-Aq 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()kPa 44.185.52.3225.02.15.526＝-⨯+⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝18.44×1.2＝22.1kPa注：B ——箱梁底宽，取5.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
③ C-C 截面处q 1计算： 根据横断面图，则：C-Cq 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()kPa 56.335.5225.02.15.526＝⨯+⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝33.56×1.2＝40.3kPa注：B —— 箱梁底宽，取5.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
④ D-D 截面处q 1计算：D-D根据横断面图，则：q 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()kPa ＝93.355.5225.14.02.15.526⨯⨯+⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝35.93×1.2＝43.1kPa注：B —— 箱梁底宽，取5.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
（2）、新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q 5=h r K P m ⨯⨯=K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/T=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.5+3.8V/T=1.68mq 5=KPa h r K P m 4.5068.1252.1=⨯⨯=⨯⨯= ㈡、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ 多功能碗扣架（偏于安全）。
⑴ A-A 截面处在桥墩旁两侧各4m 范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm 的布置结构，如图：模板立杆斜撑模板横 向单位：m①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝30kN （参见公路桥涵施工手册中表13－5）。
⑴ 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时）N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN QK —施工荷载标准值；于是，有：N G1K =0.6×0.6×q 1=0.6×0.6×30.8=11.088KNN G2K =0.6×0.6×q 2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣN QK =0.6×0.6×(q 3+q 4+q 7)=0.36×(2.5+2.0+2.94)=2.679KN 故：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK =1.2×（11.088+0.36）+0.85×1.4×2.679=16.93KN ＜［N ］＝30KN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
M W—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10W K=0.7u z×u s×w0u z—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得u z=1.38u s—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表 6.3.1第36项得：u s=1.2w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2故：W K=0.7u z×u s×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立杆纵距0.6m；h—立杆步距1.2m，故：M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10=0.095KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08则，N/ΦA+M W/W＝16.93*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）＝65.24KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2计算结果说明支架是安全稳定的。
（2）B-B 截面处跨中4m ～16m 范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm 的布置结构，如图。
①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝30kN （参见公路桥涵施工手册中表13－5）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时）N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN QK —施工荷载标准值；于是，有：N G1K =0.6×0.9×q 1=0.6×0.9×22.1=11.934KNN G2K =0.6×0.9×q 2=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣN QK =0.6×0.9×(q 3+q 4+q 7)=0.54×(2.5+2.0+2.21)=3.624KN则：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK =1.2×（11.934+0.54）+0.85×单位：m1.4×3.624=19.28KN＜［N］＝30KN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
