下载文档原格式
浅析顺北 1-1H井的试油测试工艺摘要：随着中国石化西北油田分公司对顺北区块勘探开发在顺北1-1H井取得重大突破，将进一步加大对该地区勘探与开发规模。
截止目前塔试修分公司承担了顺北区块所有的探井和评价井试油工作，尤其是顺北1-1H井的成功建产，为分公司积累了宝贵的经验。
针对该区块地质资料不全，钻井期间泥浆漏失量大，S的情况，分公司制定了切实可行、安全环保的试油方案。
高产油气，高含H2关键词：顺北区块高含HS 试油方案2前言顺北1-1H是西北油田部署在顺北区块的一口重点勘评井，评价其所在的北东向深大断裂带内奥陶系储层发育特征及含油气性。
该井也是塔河油田垂深最深的水平井，其目的层为碳酸盐溶洞性储层，具有超深、高温、高压的特点。
综合顺北1井的钻录、测井及测试情况，认为顺北1井区缝洞型储集体发育，存在油气成藏过程，预示该地区具有一定的勘探开发潜力。
而该区块的第一口探井顺北1井试油结论为水层（见油），因此顺北1-1H井的测试成果对顺北区块的下一步勘探开发部署至关重要。
顺北1-1H井概况顺北1-1H井是在顺托果勒低隆北缘所钻的一口勘评井，2015年02月03日开钻，2015年08月22日完钻，设计井深：8269.92（斜）m/7591.00（垂）m，完钻井深：7613.05（斜）m/7557.66（垂）m，完钻层位：奥陶系一间房组。
本次钻、完井期间累计漏失比重1.20-1.35的泥浆1810.50m³（比重1.20的泥浆142.7m³，比重1.25的泥浆156.4m³，比重1.31的泥浆33m³，比重1.32的泥浆10m³，比重1.35的泥浆1468.4m³）。
根据漏失初期8月23日9:00实测环空液面高度831m，全井内泥浆密度1.35g/cm 3，折算地层压力当量密度是1.16g/cm 3。
按压力系数1.16，折算至设计井深压力85.9MPa/7557.66m，按管内静压梯度0.3MPa/100m，计算最大关井压力为63.7MPa。
实验1 油品中水溶性酸碱含量的测定(电导滴定法)1.酸值答：酸值(acid number,也称总酸值，TAN）是表明油品中含有酸性物质的指标，是中和1克石油产品中的酸性物质所需的氢氧化钾毫克数，称为酸值(用mgKOH/g表示）。
强酸值（strong acidnumber,SAN)，中和1g试样中强酸性组分所需的碱量，以mgKOH/g表示。
所测得的酸值为有机酸和无机酸的总值.2。
特别注意：分液时要将油层和水层彻底分开，绝对不要将油带入待测溶液，否则会污染电极，导致电极失效甚至报废!注意事项：1.萃取时不能振摇过猛，否则会导致油品与水发生乳化而难以分层。
2.萃取时使用蒸馏水，冲洗电极、滴定管及滴定过程中均使用超纯水，不要用错！3.移液管共四支，分别取油样、蒸馏水、KOH、待测液,不要混用!其它烧杯也不要混用，严格避免油样污染滴定体系。
4。
仪器输入端（电极插座）必须保持干燥清洁,仪器使用完毕后将Q9短路插头插入插座。
5.测量时，电极的引入导线应保持静止，否则会引起测量不稳定.6.取下测量电极的电极套后,应避免电极的敏感玻璃泡与硬物接触，任何破损或擦毛都会使电极失效。
实验2 油品闪点的测定（闭口杯法）一．实验原理1。
闪点是指石油产品在规定条件下,加热到它的蒸汽与火焰接触发生瞬间闪火时的最低温度。
油品越轻，闪点越低。
在闪点的温度下,只能使油蒸汽与空气所组成的混合气燃烧，而不能使液体油品燃烧。
这是因为在闪点温度下油蒸发速度慢的缘故.这时蒸汽混合物很快烧完来不及蒸发出一批燃烧所必需的新蒸汽，于是燃烧也就停止。
实质上，闪点就是微力爆炸。
测定闪点的仪器有两种，闭口闪点仪和开口闪点仪。
它们的区别在于加热蒸发及引火条件的不问，所测得闪点数值也不一样，因而适用于不同油品。
开口闪点仪一般用来测定重质油，闭口闪点仪则对轻、重油都适用.一般认为闭杯法的测定范围在20~275℃,而开杯法则无限制。
在闭口闪点仪中油品的蒸发是在密闭的容器中进行的，而在开口闪点仪中,蒸发的油蒸汽可自由扩散到空气中，而且容易分散开来。
中华人民共和国国家标准石油产品闪点测定法UDC；5665．5(闭口杯法) GB／T261--83Petroleumproducts--Determination 代替GB261—77offlash point--Closed cupmethod本方法适用于石油产品用闭口杯在规定条件下加热到它的蒸气与空气的混合气接触火焰发生闪火时的最低温度，称为闭口杯法闪点。
1 方法概要试样在连续搅拌下用很慢的恒定的速率加热。
在规定的温度间隔，同时中断搅拌的情况下，将一小火焰引入杯内。
试验火焰引起试样上的蒸气闪火时的最低温度作为闪点。
2 仪器2．1 闭口闪点测定器(见图1)：符合SH／T0315《闭口闪点测定器技术条件》。
2．2 温度计：符合GB／T514《石油产品试验用液体温度计技术条件》。
2．3 防护屏：用镀锌铁皮制成，高度550～650mm，宽度以适用为宜，屏身内壁涂成黑色。
3 准备工作3．1 试样的水分超过0.05％时，必须脱水。
脱水处理是在试样中加入新煅烧并冷却的食盐、硫酸钠或无水氯化钙进行，试样闪点估计不低于100℃；时不必加温，闪点估计高于100℃时，可以加热到50～80℃。
脱水后，取试样的上层澄清部分供试验使用。
3．2 油杯要用无铅汽油洗涤，再用空气吹干。
3．3 试样注入油杯时，试样和油杯的温度都不应高于试样脱水的温度。
杯中试样要装满到环状标记处，然后盖上清洁、干燥的杯盖，插入温度计，并将油杯放在空气浴中。
试验闪点低于50℃的试样时，应预先将空气浴冷却到室温(20±5℃)。
3．4 将点火器的灯芯或煤气引火点燃，并将火焰调整到接近球形，其直径为3～4mm。
使用灯芯的点火器之前，应向器中加人轻质润滑油(如缝纫机油、变压器油等)作为燃料。
3．5 闪点测定器要放在避风和较暗的地点，才便利于观察闪火。
为了更有效地避免气流和光线的影响，闪点测定器应围着防护屏。
3．6 用检定过的气压计，测出试验时的实际大气压力p 。
第三章：试油试采分析3.1 开发条件3.2液产油分析3.3水能力分析3.4水率上升规律3.5油原油流变性质井网部署图和长61，长63开采图3.2产液情况以及分析评价一、油井基本数据压力恢复曲线分析结果1277-3井压力恢复曲线分析结果二．分析评价1．本次压力测试采用先进的DFP新型高精度存储式电子压力计，使测试的数据更加精确。
测试采用井口关井常规性测试，现场测试工艺操作准确，测试取得了压力、温度以及连续完整清晰的压力恢复曲线，达到了本次测试的目的。
解释时选用目前国内流行的Saphir试井软件，解释准确性高。
2．该井双对数曲线呈叉状,压力及导数早期段合并到一起形成“叉柄”，叉柄很长，叉头分开很小,导数处在上升段，表明压力变化仍处于续流段；半对数曲线向上弯曲，后期呈近似直线，但绝不能错认为径向流直线段；一般很难测到径向流直线段。
解释时根据其曲线特征并结合各种动静态资料,选用具有井储C和S的井筒模型解释，均质油藏无限边界。
3．从分析结果来看，由于是地面面关井，井筒储集系数C值为4.63很大，说明此次测试受井筒储集效应影响较大。
解释结果总表皮系数S t为-7.17，说明井壁、井筒周围完善，无污染。
地层平均渗透率0.367，说明储层物性较差，属低渗透油层。
4．开井生产影响半径387米，反映了开井生产后，压力波及的大致范围，为该井正常生产后的供油半径。
测试恢复最高压力1.342MPa，解释拟合外推压力2.088MPa，为该井目前的平均地层压力3.3试采数据分析表 5 唐157井试油综合记录分析；产液量，产油率，含水量都下降一段时间后驱于稳定 唐157井区试采数据分析日期月产液 含水 月产油 日期 日产液 日产油 含水33.61 0.357037 21.61 2008、08 1.120333 0.720333 35.70366 2008、09 2008、10 2008、112008、1242.91 0.1 38.619 2009、01 1.430333 1.2873 10 28.77 0.101 25.86423 2009、02 0.959 0.86214110.1 17.99 0.1617 15.08102 2009、03 0.599667 0.502701 16.17 16.73 0.1467 14.27571 2009、04 0.557667 0.475857 14.67 13.51 0.1605 11.34165 2009、05 0.450333 0.378055 16.05 4.9 0.1467 4.18117 2009、06 0.163333 0.139372 14.67 4.130.212 3.25444 2009、07 0.137667 0.108481 21.2 22.68 0.168485 18.85877 2009、08 0.756 0.628626 16.848457 16.010.14348713.712772009、090.5336670.45709214.34872分析；产油量随产液量变化，逐渐减小，含水率保持稳定；日产油量逐月下降。
试油设计优化问题研究【摘要】试油是油气勘探工作中最后一个环节，通过试油取得有关地质资料，计算出地下油气储量，为油气田开发提供依据。
在试油过程中，如何提高试油准确率及一次性成功率一直是热点问题，而解决这一问题关键是确定合适而严谨的试油设计。
本文分析了试油设计优化问题。
【关键词】试油设计；试井解释；技术优化1.地质设计的优化优化射孔参数。
射孔完井是陆上油田一种重要的完井方式。
试油设计前应对储层污染深度做有效预测，根据预测结果优化射孔参数，选择合适的射孔枪型、弹型。
选择合适的射孔液。
室内评价表明，射孔用清水的岩心渗透率恢复率只有68%，不利于对储层和产能的保护。
通过试验研究，形成了一套保护油气层的新型射孔液，具有无固相、低滤失、强抑制、界面张力低、易返排、岩芯渗透率恢复率高、油层保护性能好等特点，可以满足大多数射孔作业的需要。
降液面负压射孔。
负压射孔关键是设置合理的负压值，该值应在最小负压和最大负压之间。
最小负压：该负压值能保证对孔眼清洁、冲刷出孔眼周围的破碎压实带中的细小颗粒；最大负压：能避免地层垮塌，地层出砂严重，并且也要防止负压值过大使套管挤毁变形，封隔器等工具失效。
选择比重及性能合适的压井液。
高压油气井压井时压井液比重偏小压不住，造成井喷；偏大造成漏失污染地层。
不得为了防止井喷盲加大压井液比重，一定要根据地层压力大小选择比重合适的压井液压井，真正做到压而不死，活而不喷。
其次要对压井液进行优选，要选择与气层岩石及流体配伍、密度易于调节和控制、在井下温度和压力条件下性能稳定、滤失量低，腐蚀性小、有一定携带固相颗粒的能力，洗井效果好的压井液。
另外，压井液在井下停留的时间越长，损害油气层的程度就越大，应尽量缩短等停时间，保证工序衔接的紧密性。
确定合理的工作制度。
由于油气层的速敏性，在试油作业或生产过程中，流体与储层在无任何物理和化学作用的条件下，当流体在油气层中流动时，引起油气层中微粒运移并堵塞喉道，造成油气层渗透率下降，所以在试油设计时，无论是自喷还是非自喷，一定要确定合理的工作制度，既达到试油目的，又能够保护油气层。
试验⼗六原油的实沸点蒸馏曲线及性质曲线实验⼗六原油的实沸点蒸馏曲线及性质曲线⼀、实验⽬的在对原油进⾏实沸点蒸馏后，要对蒸馏所得的各窄馏分进⾏性质测定，以全⾯深⼊了解原油的性质。
⼆、实验内容和要求1. 密度ρ20或ρ70按GB/T 1884-2000或GB/T 2540-81(88)测定。
样品在测定温度时必须呈⽆任何固体析出的液体状态。
轻馏分也可⽤⽐重瓶法，重馏分也可⽤⽐重瓶法或固体⽐重测定法。
2. 运动粘度按GB/T 265-88测定。
<350℃馏分测ν20或ν50，>350℃馏分测ν50或ν100。
3. 硫含量<350℃馏分⽤GB/T 380-77(88)测定，>350℃馏分⽤GB/T 387-90法测定。
4. 凝点按GB/T 510-83(91)测定。
5. 苯胺点只对180～360℃的窄馏分进⾏测定，测定⽅法为GB/T 262-88。
6、折射率在20℃或70℃测定。
样品在测定温度时必须是液体，否则需要在较⾼温度下测定。
7. 酸度或酸值测定⽅法为GB/T 258-77(88)（<350℃馏分测酸度），GB/T 7304-2000（>350℃馏分测酸值）。
8. 特性因数（K值）对⼩于350℃馏分，K值可⽤下式计算：K = 1.216T1/3 d15.615.6式中d15.615.6为相对密度，T为⽴⽅平均沸点，对窄馏分⽽⾔T可⽤实沸点馏分的中沸点（6.156.15oK）。
对⼤于350℃馏分，因⽴⽅平均沸点确定的准确性差，主要⽤50℃或100℃时运动粘度与⽐重指数（API），由关系曲线查得⽴⽅平均沸点T 值。
9. 粘重常数（VGC）它⼀定程度上反映润滑油的粘温性质和烃类分布，⽯蜡基润滑油的VGC⼩于0.82，环烷基润滑油的VGC⼤于0.85。
VGC按下式计算：VGC＝d15.615.6-0.24-0.038logν1000.755-0.011 logν100式中ν100为100℃的运动粘度。
试油一般工序及相关要求1 通井、实探人工井底新井试油首先必须通井，通井规外径应小于套管内径6—8 mm,大端长度不小于0.3 m,且不得为锥形，通至人工井底后实探人工井底2—3次，管柱负荷下降（加压）2—3 t，所探深度误差小于0.5m为合格。
取资料要求通井规外径、长度、大端长度，通井深度及遇阻情况，探井底时间、次数、自由悬重指针读数，探井底时悬重指针读数，加压吨数，方入、列式计算人工井底，油补距+方入+油管根数（长度）+通井规长度。
2洗井、试压上提油管至人工井底以上2—3m，然后应尽量采用净化水洗井，如条件受到限制，经主管部门批准可用经过滤或沉淀过的净化河沟水。
洗井必须大排量连续循环两周以上，用水量不得少于井筒容积的两倍，排量大于500L/min，将井内的泥浆，污物及沉砂冲洗干净，达到进出口水色一致。
洗井如遇较大漏失要立即停止洗井，另行研究其措施，一般不可继续循环洗井。
对低压、漏失量小的井，洗井液中应加入一定比例的活性剂和粘土防膨剂，防止污染油层。
洗井取资料要求：洗井时间，泵压（每30分钟记录一次）、洗井液名称（净化水、活性水、油层水、河沟水等），洗井方式、进口液量、出口液量、漏失量、洗井深度。
井筒试压：对139.7 mm套管清水试压12.0MPa，30min压降小于0.5MPa为合格。
井筒试压时间，最高泵压、稳压时间、压降情况。
3降液面为了提高油气井的完善程度，要全面推广负压射孔技术，即在井内液柱压力小于油层压力的状况下射孔，因此必须严格按设计将井内的液面降至规定的深度（必要时可采用回声仪测井内的液面深度）。
降液面管柱结构及深度（绘出管柱示意图），降液面起止时间，降液面方式，出口液量和性质，降液面深度。
4射孔对深井、低压、低渗透地层可选用常规负压射孔；对产量较高，渗透率较好的油气层，应尽量选用负压无电缆射孔。
射孔应连续施工，中途不得无故停射，负压常规射孔要做好一切防喷安全措施，密切注意井口油、气显示，发现有外溢或有井喷预兆时，应停止射孔，抢装井口，关井汇报。
