(完整版)悬挑上料钢平台计算书汇总

悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m主梁采用I14号热轧槽钢次梁间距 a = 1.2 m次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下支撑形式两根立杆支撑外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m墙支点连接方式固接支点与墙体连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm支撑钢管外径 d = 50 mm支撑钢管壁厚 b = 2 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载Pmax = 8 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/ml 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3γ截面塑性发展系数γ= 1.05M 最大弯矩M = 7.12 kN.m经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3M 最大弯矩M = 7.12 kN.mυb 整体稳定系数υb = 0.8经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求三、主梁计算把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 mM1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kNM2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.mN 悬挑梁轴向力N = 28.54 kNσ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。

I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。

结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。

地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+7/2)×1=9.008kN/m抗弯验算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×9.008×1.42=1.766kN·mσ=Mmax/ W=1.766×106/(4.17×103)=423.398N/mm2≥[f]=15N/mm2 面板强度不满足要求！建议采用抗弯强度更高材料的面板，或增加面板厚度，或减少卸料平台次梁间距，或控制施工荷载。

！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×1.4+1.2×0.1689=5.954kN/mp1=1.4×Pk=1.4×7=9.8kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×1.4+0.1689=3.515kN/mp2=Pk=7kN1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax =q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=5.954(32/8-02/2)+9.8×3/4=14.048kN.mσ=Mmax /(γxWX)=14.048×106/(1.05×108.3×103)=123.537N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)νmax =q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=3.515×30004/(384×206000×866.2×104)×(5-24(0/3)2)+7×30003/(48×206000×866.2×104)=2.08mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=5.954×3/2=8.931kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=3.515×3/2=5.272kN六、主梁验算侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4)=1.2×(0.279+0.150)=0.515kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×7/2=4.9kNR1=8.931kN正常使用极限状态：q1=Gk3+Gk4=0.279+0.150=0.429kN/mp2=Pk/2=3.5kNR2=5.272kN 1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN) R左=21.171KNMmax=30.124kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 21.171/(5.600/5.600)=21.171kNσ=Mmax /(γxWX)+N/A=30.124×106/(1.05×233.800×103)+21.171×103/36.24×102=128.552 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax =10.665mm<[ν]=a1/250=5600.00/250=22.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN) =21.171KNR左七、钢丝绳验算花篮螺栓T外=R左/sinα=21.171/0.707=29.940kN[Fg]=aFg /K=0.820×270.000/9.000=24.600kN≤T外=29.940kN钢丝绳强度不满足要求！建议采用更高承载力的钢丝绳。

型钢悬挑卸料平台补充方案1#、2#、3#楼每单元配置一个卸料平台，卸料平台宽2.4m，长度4.5m，外脚手架宽度2.2m，卸料平台悬挑两采用22#槽钢，悬挑长度6.7m,次楞采用16#槽钢，间距1.0m。

斜拉钢丝绳采用18钢丝绳，与墙体拉结点设在卸料楼层以上两层墙体预留洞上。

在次楞上满铺脚手板，脚手板用次楞用12#铅丝绑扎牢固，侧面满封竹胶板，具体做法见下图：型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):0.10，最大堆放材料荷载(kN):15.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：4.2，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.7；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：22号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：6.70，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.80；平台计算宽度(m)：2.4。

二、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平，间距1m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 I x=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=6.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：Q2 = 15.00/ 6.70/ 2.4× 1.00= 0.93kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+0.93+0.14) =1.704kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 0.10× 1.00× 2.4= 0.336kN。

悬挑式钢平台施工方案及计算书一、工程概况板桥B地块20、27栋工程为短肢剪力墙结构，为了保证材料运输到各楼层，现采用悬挑式平台配合塔吊垂直运输的材料。

从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，两楼各制作1个，规格为5.2mX2.0mx1.2m(长X宽X高)。

平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t。

钢平台用2[16作为主梁，悬挑长度为4.2 m,自由端长度为0.4m。

[14作为次梁。

次梁间距0.5m。

采用6*19型22号钢丝绳斜拉。

防护栏采用Φ48*3.5钢管，分别在高80cm、120m处设立两道，并与四周槽钢焊接。

四周槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。

平台每侧设两根6x19、Φ22.0钢丝绳，每根绳设夹具不少于四个。

钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。

钢丝绳通过梁模上对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留在梁上预留的孔洞要保能让上述钢丝绳穿过。

平台底面设1.6cm厚的多层板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。

二、卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。

吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中牢稳。

吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。

要求提升一次验收一次。

三、力学荷载验计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。

悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。

悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。

2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。

4, 应设置4个经过验算的吊环。

吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。

吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。

建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。

7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。

因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。

(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。

悬挑式卸料钢平台计算书江苏省建工集团有限公司汇贤里片住宅项目部2006年7月28日方案审批表审批部门审批意见审批人项目经理审批公司技质部审批公司安技部审批公司总工审批项目总监审批编制人工程概况：1、建筑概况：本工程为天津红鼎房地产开发有限公司汇贤里居住区，建于天津市河东区，基地西北两层临城市道路，东北为广瑞西路西北为旺达道。

9、10号楼结构类型为短肢剪力墙结构。

地下一层，地上18层，其中地下为自行车车库，地上为住宅。

高度为58.4m。

合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。

本工程设计标高±0.000相当于大沽标高3.4m。

工程采用预制预应力高强砼管桩PHC A 500 。

以10号楼为例。

工程显矩形，长边为39.8m。

短边为：15m。

为了提高工作效率，方便运输，本项目部经研究决定选用悬挑卸料钢平台作为周转施工材料的工具。

一、荷载计算1、施工恒荷载（自重）：（1）平台钢板：钢板采用4mm厚扁豆形花纹钢板，理论重量为32.4kg/m2；4.5×2＋(4.5×2＋2) ×0.25＝11.75 m211.75×32.4＝380.7kg（2）钢管立柱与横杆：钢管立柱采用Φ48×3.5mm钢管，理论重量为3.84 kg/m2；1.2×5×2＋1.2＋4.5×2×2＋2×2＝35.2m35.2×3.84＝135.17kg（3）加强钢板：理论重量为92.4 kg/m2；0.6 m2×94.2＝56.52kg（4）吊环用圆钢（直径为25mm）：理论重量为3.85 kg/m2；4m×3.85＝15.4kg（5）[10槽钢，理论重量为10.007kg/m；4×4.5＋2×2＋1.4×2＝24.8m24.8×10.007＝248.17kg（6）[16槽钢，理论重量为19.752kg/m；2×2＝4m4×19.752＝79.01kg（7）恒荷载标准值合计：G k＝914.98×9.8＝8966.804 N恒荷载设计值：G k×γk＝8966.804×1.2＝10760N≈10800N 2、施工活荷载标准值：Q k ＝1500N/m2施工活荷载设计值：Q k×γq＝1500×1.4＝2100 N/m2二、杆件计算：1、次梁计算：次梁采用[10槽钢。

A.1.1型钢悬挑卸料平台计算书一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.20；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[ ；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的验算次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 I x=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14 kN/mQ2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：10.00kN荷载组合Q=1.2×(0.18+0.14)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/mP=1.4×10.00=14.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (1.78×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+14.00×2.00/4=7.89kN·m。

悬挑式上料平台设计计算一、上料平台组成：上料平台由ф48*3.5脚手管挑出1.5米，上料台宽为3米,加设与立杆成30°的斜杆支撑，旋转扣件连接，如下图3000上料台平面图二、计算荷载取值：取钢管自重为38.4N/m,直角扣件自重为13.5N/个，桥板自重为77N/m，竹围栏12N/m,上料平台限荷载为1吨（10KN），风荷载略去不计算。

∴上料平台荷载为：钢管重为：53*38.4=2035=2.1KN扣件重为：18*13.5=243N=0.34KN桥板重为：10*77=770N=0.77KN竹围栏重：12*6= 72N=0.08kN上料荷载：10KN荷载总计为：13.3KN三、受荷载最不利钢管为：1、2、3节点钢管。

1、假设荷载分布按均匀分布，加在该1、2、3节点脚手杆上的荷载如下图对于每个节点受力节点图如下：1节点受力分析图2 中间脚架整体受力图12节点受力图3 3节点受力图4 计算部分：由图1：计算各个杆件的受力情况N1=1/2*p*l*ctg60°=1/2*4.46*1.5*(3)1/2/3=1.93KNN2=1/2*q*l*csc60°=1/2*(q2+h2 )1/2 /h*q*l=3.86KNN3=1/2*4.46*1.5=3.35KN由钢管承拉、受压设计值为：N=fc* A，查表得fc= 0.205KN/mm2 ,A=489mm2所以，N=fc* A =0.205*489=100.24knN>>N1,N2,N3中的任何一个，∴钢管轴向受力满足。

扣件承载力验算；对于直角扣件、旋转扣件抗滑移安全承载力为Rc=5 kn∵Rc=5 kn>N1、N2、n3中的任何一个∴扣件受力满足受力要求。

∴架体与主体结构连接满足受力要求。

2、架体稳定性计算：由前计算得：N=13.3KN，M=1/8ql2 其中q=N/l=8.87KN/m, l=1.5m M=1/8ql2 =1/8*8.87**1.52 =2.5KN.m由公式N/(Ψ*A)+M/(b*A1)≤K A*K H*f c 计算I=15.78, h=3000, λ1=h/I=189 查表得Ψ=0.324 ， A=489*6=2934mm2W=5.08*103mm3N/(Ψ*A)+M/(b*A1)=(13.3* 103)/(0.324*2937)+(2.5*106)/(1500*489*6)=83.94+0.57=84.51N/mm 2取K A=0.7 , f c=205N/ mm2K H=1/(1+H/100)=0.97∴K A K H f c=0.7*0.97*205=139N/ mm2<84.51N/ mm2所以，整体稳定性满足要求。