导线不同温度弧垂的换算

第三章特殊情况导线张⼒弧垂计算第三章特殊情况导线张⼒弧垂的计算第⼀节概述第⼆章所述的导线的张⼒弧垂计算公式都是在导线上为均匀分布荷载的情况下导出的。

在实际⼯程中，导线、地线上还会出现⾮均匀分布的荷载，⼀般在以下⼏种情况出现。

⼭区线路施⼯时，由于道路交通不便，运输极为困难，往往采⽤滑索运输。

在超⾼压、特⾼压线路上，由于采⽤了分裂导线，施⼯⼈员在安装分裂导线的间隔棒时采⽤飞车作业。

运⾏检修⼈员修补档距中损坏导线，检测档距中压接管等，往往⽤绝缘爬梯挂在导线上进⾏⾼空带电作业。

国外在超⾼压、特别是在特⾼压线路上，我国在某些⼭区线路中，为了降低线路投资，采⽤镀锌钢绞线或钢丝绳制成的软横担，如图3-1-1所⽰。

图3-1-1特⾼压线路采⽤的软横担在变电站户外架空母线上，悬挂引线与开关、变压器等所⽤的连接线。

以上介绍的⼏种情况，都属于档距中有集中荷载的情况。

在孤⽴档中，特别是档距较⼩时，如线路终端杆塔⾄变电站门型架，变电站户外母线。

由于耐张绝缘⼦串单位长度重⼒和导线的单位长度重⼒相差很⼤，特别是⼩导线的情况。

⽽且由于孤⽴档档距较⼩时，耐张绝缘⼦串在⼀档中所占的⽐重较⼤，因此必须考虑耐张绝缘⼦串的影响。

在孤⽴档施⼯紧线时，锚塔处有耐张绝缘⼦串，⽽在紧线塔处没有，如图3-1-2所⽰。

导线张⼒、弧垂应按⼀端有耐张绝缘⼦串⽽另⼀端没有的架线情况进⾏计算。

在架空线路施⼯已架好导线或线路处于运⾏情况时，孤⽴档两端均有耐张绝缘⼦串，如图3-1-3所⽰。

此时，导线张⼒、弧垂应按两端有耐张绝缘⼦串情况进⾏计算。

图3-1-2 孤⽴档施⼯紧线图3-1-3 孤⽴档竣⼯运⾏显然，以上两种情况的张⼒、弧垂⼤⼩计算结果是不同的。

在中性点直接接地的电⼒⽹中，长度超过100km的线路均应换位。

换位循环长度不宜⼤于200km。

⽬前换位⽅式有直线换位塔，耐张换位塔等。

也可采⽤在⼀般直线杆塔上悬空换位⽅式，如图3-1-4所⽰，它是在每相导线上串接⼀组承受相间电压的耐张绝缘⼦串，通过两根短跳线A相换⾄B相，B相换⾄C相，⼀根长跳线C相换⾄A相。

导线型号截面积（mm2）单位重量（kg/m）弹性系数（N/mm2）LGJ-400425.24 1.349650000.031109893372连续档时为耐张段的代表档距3720.020.003080418 5.37634E-050.99999999936.2观测点下导线高度 （m）22.527.12.884.6019462371541.0881173513.0971911713.0971911741.0881173541.0881174140153.7828829207.0828829362731.2949207.08288291-0.448575335θ#NUM!σc #NUM!θ 2.035966988σc 38.43697499A=0时σc71.31731903观测气温tm高差角β（°）COS β观测点距低点的距离x'（m）低点下横担高度（m）悬垂绝缘子串长（m）观测点f’（m）△≤1时高温下的最fA C △△≥1时高温下的最f (σ^2)*(σ+CA)=b观测气象条件下观测点应力σm b 高温气象条件下已知σc m 待求气温t 观测气象条件下最大弧垂fm 最大弧垂点的应力σ0Fcm a 参考公式：大手册P182，按悬挂点不等高计算自重比载λ1（N/mm2 m）档距L（m）代表档距Lr（m）高差h（m）温度伸长系数（1/°C）0.0000205代表档距←弧度等式左边-173.7703826等式右边-143.8049481-29.96543456待求σ40.79882719最大弧垂 fm 13.19005876测量点弧垂fx4.634577022#NUM!#NUM!14.000554.91935974根据大手册P182式3-3-3下的最大弧垂f测量点的高温弧垂fx下的最大弧垂f 测量点的高温弧垂fx需假设分析计算。

[架线]导地线各种弧垂的含义及计算方法（附计算表格），彻底弄懂弧垂01-导地线各种弧垂的含义弧垂，又叫弛度，行业外叫“挠度”。

一般定义为：导线悬挂曲线上任意一点到两侧悬挂点连线之间的垂直距离（即任意点弧垂）。

在工程设计、施工、运行中，涉及到观测弧垂、竣工弧垂、平视弧垂（分小平视弧垂和大平视弧垂）、任意点弧垂、最大弧垂、中点弧垂和百米弧垂等诸多术语。

我们施工平时常用的弧垂，有观测弧垂、竣工弧垂、百米弧垂。

为方便初学者使用，将各种弧垂的含义逐一解释如下。

1）观测弧垂，就是某一温度下，现场观测时需要达到的弧垂。

高差不大的情况下，观测弧垂=竣工弧垂，只有连续倾斜地形工况下，才需要区分观测弧垂和竣工弧垂。

施工时，需要根据设计图纸要求，先计算竣工弧垂，然后根据计算出来的竣工弧垂，进一步计算出观测弧垂和线夹安装位置调整值（俗称“爬山值”）。

当导地线弧垂稳定达到观测弧垂时，停止紧线，开始进行附件安装，直线塔附件安装时，需要对线夹安装位置进行调整，也就是说线夹安装的位置不一定是导线与滑车的中心，正常线夹安装完毕，悬垂串应呈竖直状态，各档的弧垂由观测弧垂值变成竣工弧垂值。

观测弧垂、紧线弧垂、施工弧垂，基本上都是同一个意思。

孤立档的观测弧垂，在以前，孤立档或构架档紧线，是一端挂好耐张瓷瓶串，然后在另一端不带瓷瓶串紧线，弧垂紧到设计所规定的紧线弧垂时，再将耐张瓷瓶串挂到导线上，由于瓷瓶串自重比载往往比导线重很多，弧垂会发生变化。

紧线完毕挂耐张串前的弧垂，称之为观测弧垂、紧线弧垂或施工弧垂，两侧瓷瓶串均安装完毕后的弧垂，叫竣工弧垂。

如今的紧线施工工艺，是两端均带瓷瓶串紧线，其中一端事先压接完毕，另一端通过卡线器、钢丝绳短套临时与瓷瓶串金具连接，紧线完毕画印、断线压接，然后过牵引挂到金具上，弧垂直接定型，直接达到竣工弧垂。

2）竣工弧垂，附件安装完毕之后的弧垂值，是与观测弧垂、紧线弧垂、施工弧垂相对而言的。

通过上面观测弧垂的阐述，相信大家已经有了初步的理解。

输电线路竣工验收中弧垂检查探讨郑连勇;朱德祎;付以贤【摘要】架空输电线路导线弧垂合格与否,对线路的安全运行起着至关重要的作用.为保证输电线路投运后的安全稳定运行,在输电线路竣工验收工作中,必须做好弧垂检查.分析了验收过程中弧垂测量的影响因素,提出几种弧垂测量方法.【期刊名称】《山东电力技术》【年(卷),期】2013(000)001【总页数】4页(P47-50)【关键词】输电线路;竣工验收;弧垂;检查【作者】郑连勇;朱德祎;付以贤【作者单位】山东电力集团公司检修公司,山东济南 250021;山东送变电工程公司,山东济南 250022;山东电力集团公司检修公司,山东济南 250021【正文语种】中文【中图分类】TM7520 引言随着经济社会的快速发展，电网承担的社会责任越来越大。

近年来，智能电网迅速发展，对电力设备安全、稳定运行带来了更高的挑战，对运检单位设备管理、运维水平提出了更高的要求。

运检单位对设备进行管理的第一步即是投运前的验收，为保证输电线路投运后安全稳定运行，弧垂检查是输电线路工程验收中最为关键的环节之一。

弧垂值一旦超差，将会给输电线路的长期安全稳定运行带来严重的安全隐患。

1 弧垂概念线路工程中，通常将相邻两杆塔中心线之间的水平距离称为档距。

弧垂是指档距中央架空导地线两悬挂点连线至导地线之间的垂直距离。

任意点的弧垂，是指导地线悬挂曲线在任意点处导地线两悬挂点连线至导地线之间的垂直距离。

工程上所说的弧垂，除了特别指明外，均指档距中央的弧垂。

一般用“f”表示。

在验收过程中为了能更好的分析弧垂误差，得到更精确的弧垂观测值，要弄清楚设计弧垂、施工记录中的弧垂以及验收时测量弧垂间的联系与区别。

设计弧垂。

是指设计单位在输电线路设计时为满足其长期安全稳定运行而提供的“标准值”。

施工记录中的弧垂。

是指在该观测档内，施工单位根据设计单位提供的导线安装应力曲线，在考虑“初伸长”，采用降温法观测以及考虑其他因素之后得出的一个“计算值”，这个计算值即是施工现场弧垂观测、调整的标准。

输电线路当前温度的弧垂怎么换算到最高温度的弧垂
先收集到该线路的相关资料，查出导线型号，查出导线比载或者计算出导线比载，导线的比载计算方法是：
公式中的q为导线单位长度的重量(kg/km)，g为重力加速度，一般取
g=9.80665m/s2, A为导线的截面积（mm2）.
然后测量的当前的弧垂及该档的档距，计算出观察时的应力：
l为该档的档距，单位m; r为第一步中的比载，f观测为我们观察时的弧垂，σ观测为我们观察时求出的观测档所在耐张段的代表档距的代表应力。

然后通过状态方程式求出最高温时的应力。

公式中的E为导线弹性系数，a为温度膨胀系数，根据导线型号查出，r与l 就是上述公式的比载与档距，t高温与t观察分别为高温的温度与测量弧垂时的温度，通过此公式计算出，高温应力。

知道高温应力，知道比载与档距，就可以通过弧垂公式求出弧垂，计算公式如下:
另外也可以根据该工程的资料，直接查出高温时的该档距所在耐张段的代表应力，比载与该档距，就可以直接求出弧垂，不用观测。

一、前言架空线路设计和施工都需要进行导线力学计算．笔者编制了导线应力、弧垂计算的BASIC 程序，用户只需按屏幕显示的表格键入导线参数、气象条件，计算机即能完成计算全过程，并将计算结果打印制表。

各种计算项目采用菜单选择，用户使用非常方便。

本文就该程序的设计方法及特点作一简单介绍，以供参考．二、架空导线应力、孤垂的计算机算法1．导线比载计算导线的综合比载是垂直比载（自重、冰重）、水平比载（风压）的矢量和．对各种气象情况的综合比载可用下式表示：式中：q——导线的单位重量（千克／千米）S——导线的计算截面（毫米2）d——导线的计算外径（毫米）b——导线覆冰厚度（毫米）v——设计风速（米／秒）C——风荷载体形系数，当线径d＜17毫米时，C=1.2，当线径≥17毫米时，C=1.1；覆冰时不论线径大小C=1.2α——风速不均匀系数，根据不同风速取值。

（程序框图略）2．临界档距计算及有效临界档距判别根据工程需要，导统应力孤垂的计算项目有时多达十种，即最大风速、覆冰情况、安装情况、事故断线、最低气温、最高气温、外过电压（有风、无风）、内过电压、平均气温。

这十种情况对应十种气象条件．但导线选用应力的控制条件只可能是其中的4种情况，即最低气温、最大风速、覆冰情况和平均气温．这4种控制条件的两两组合有6个临界档距。

一般地n种控制条件有=n(n－1)／2个临界档距，其中有效临界档距有0～（n—1）个。

两个控制条件的临界档距为式中：E——导线弹性模数（千克／毫米２）a——导线温度线膨胀系数（l／℃）δi、δj——两种控制条件的限定应力（最大使用应力或年平均运行应力上限）（千克／毫米２）ti、tj——两种控制条件的气温（℃）gi、gj——两种控制条件的比载（千克／米•毫米２）。

由式（2－1）可知，若将n个控制条件的g／δ值由小到大排列，再比较各δ＋aEt，并满足下式：不满足式（2－2）的控制条件不起作用舍去。

当两种控制条件的g／δ相同时，舍去δ＋aEt 较大者；若两者的δ＋aEt相同，舍去g／δ较小者，则所有满足式（2－2）的控制条件均有实数解的临界档距，把满足（2－2）式的控制条件由小到大编为序号1、2、3、…c（c≤n），并相应建立C－l个临界档距数栏。

100弧垂=（观测档距÷100）2 ×代表档距所查数据弧垂=（观测档距÷代表档距）2 ×代表档距所查数据线线6：导线、避雷线弧垂：最大误差÷标准弧垂代表档距L= (a13+a23+a33)÷(a1+ a2+a3) a表示档距弧垂量：导线长度比：100米约1米；《要求观测档弧垂=(要求观测档档距/已知观测档档距)2×已知观测档弧垂》转角塔倾斜率：（10°内）3‰；（10°—30°）4‰；（30°—60°）7‰；（60°—90°）9‰；倾斜率×视点=整数÷视点=倾斜值倾斜值= 一个数值2+另一个数值2根开×倾斜率=要求垫的高度观测档：耐张段超过5档，要求用2个观测档耐张段超过12档，要求用3个观测档交叉点净距：测量得出D（米）、∠1（度）、∠2（度）[Tan(∠1-270°)—Tan(∠2-270°)]×D换算至最高温度时的净距/温度=交叉点净距—{[（要求档档距/观测档档距）2×（观测档10°弧垂—观测档0°弧垂）]/10}×39《角度换算：例10°23，44，，计算机上用10.2344然后（→DEG）键换算。

》线线6：实测弧垂最大值，相间偏差为0；其于的减弧垂最大值。

220kV跳线对塔身最近安全距离：不小于2米紧线表格：弧垂误差最大值/标准弧垂=检查栏第三项相间弧垂误差=弧垂误差值下线最大—弧垂误差值下线最小子线间弧垂误差、子线间弧垂=下线不能小于上线接地离变电所2公里内5欧姆，2公里外10欧姆压接：（压后）铝管长度：导线模子测量数据×0.866×0.993＋0.2 (mm) （压后）钢管长度：钢管模子测量数据×0.866×0.993＋0.2 (mm) LGJ—300/25导线直径：23.76mmLGJ—300/25耐张线夹：铝管：长度：400（压前）直径：40 （压后）直径：34.6钢管：长度：90（压前）直径：14 （压后）直径：12.24导线直线压接管：（搭接）铝管：长度：400直径：（压前）40 （压后）34.6钢管：长度：90直径：（压前）20 （压后）17.4地线直线接续管：（LXXGJ—50）钢管：长度：240直径：（压前）18 （压后）15.68LGJ—240/30导线直径：21.6mmLGJ—240/30 导线耐张NY—240/30（压接管）铝管：长度：390直径：（压前）36 压后（31.16）钢管：长度：100直径：（压前）16 压后（13.96）直线接续管：JYD—240/30铝管：长度：460直径：36钢管：长度：100直径：20LGJ—185/25铝：32钢：14240导线有压接，240导线以下用洋枪夹头LGJQ——400/50 比重： 1.511米/公斤LGJ——240 比重：0.922米/公斤LGJ——185 比重：0.7326米/公斤基础：L（线净长）+（8f平方（弧垂）/3L）=所得长度扣除两端金具串工程施工项目问题一、开工第一步1、施工组织措施2、算出材料用量3、打出材料表并分配给施工队伍4、线路复测分坑5、基础施工作业指导书6、现浇台阶基础分坑制模尺寸表7、转角塔基础预高值表8、基础配置图9、现浇台阶式基础分坑图10、（基础施工作业指导）书审批表11、监理报审表12、安全协议13、承包合同14、配合比报告15、技术交底记录表16、文件发放登记表立塔计算1、组塔方法：外抱杆、内抱杆、落地抱杆、悬浮抱杆立塔2、计算目的：吊重、抱杆倾角、拉线对地夹角、控制绳对地夹角、垂偏角3、计算对象：控制绳、抱杆、起吊滑车、转向滑车、拉线4、吊重计算：G=1.1×1.2×图重1.1为平衡系数1.2为冲击系数G5以抱杆头为中心，拉线与滑车的连绳的压力TTG N FPxαβ以O点为原点Ex=0 Tsinβ-Pcosα=0 (1)Ey=0 Tcosβ-Psinα-G=0 (2)T=Gcosα/cos(α+β)P=G×sinβ/cos(α+β)α=arctg H1/L1H1为已组立塔高L1为地锚到转向滑车距离6、抱杆力系：精确法O，TZ1=T/n×ηn为工作绳数η为效率2吨千斤套Z2Z0=T/（1+1.05+1.052）1吨物 1.05吨动力（滑轮磨擦系数）滚动磨擦系数为1.015走一走二滑车：n为3 η为0.907。