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钢结构-工程量计算书一、协议关键信息1、工程名称：＿___________________2、工程地点：＿___________________3、计算依据：＿___________________4、计算范围：＿___________________5、计算标准：＿___________________6、计算精度：＿___________________7、提交成果形式：＿___________________8、提交成果时间：＿___________________9、费用及支付方式：＿___________________10、违约责任：＿___________________11、争议解决方式：＿___________________二、协议条款11 计算目的本工程量计算书旨在准确确定钢结构工程中各项构件和材料的数量，为工程预算、施工计划和材料采购提供可靠依据。
计算应遵循国家和行业相关标准规范，以及工程设计图纸和技术要求。
确保计算的准确性、完整性和合理性。
112 计算依据计算依据包括但不限于以下内容：（1）经批准的工程设计图纸及相关变更文件。
（2）国家和地方现行的钢结构工程工程量计算规则和标准。
（3）施工组织设计及施工方案中涉及的工程量计算相关内容。
12 计算范围明确计算涵盖的钢结构工程范围，包括主体结构、支撑体系、连接件、附属结构等。
121 具体构件详细列举需要计算工程量的各类钢结构构件，如钢梁、钢柱、钢桁架、钢板等。
122 材料种类包括钢材的品种、规格、型号等。
13 计算标准采用统一的计算标准和方法，对各类构件和材料的工程量进行计算。
规定构件长度的计算规则，如按照中心线长度、外边线长度等。
132 面积计算明确钢板、型钢等面积的计算方式。
133 体积计算对于钢构件的体积计算，应明确计算方法和精度要求。
14 计算精度确定工程量计算结果的精度要求，一般保留到小数点后两位。
141 误差控制计算结果的误差应控制在合理范围内，如不超过±X%。
一、设计资料天津某车间，屋架跨度为18m，房屋总厂为60m，屋架间距6m，屋面坡度i＝1／10，屋面采用1.5m×6m的钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN／m2），80mm厚泡沫混凝土（0.3KN／m2），20mm厚水泥砂浆（0.3KN／m2），二毡三油铺绿石砂（0.3KN ／m2），屋面活荷载0.7KN／m2，雪荷载0.5KN／m2，积灰荷载0.5KN／m2，屋架端高1990mm，两端较之于钢筋混凝土柱上，柱混凝土强度C20。
二、屋架形式和几何尺寸屋架计算跨度l0＝l－300＝1800－300＝17700mm屋架端部高度取h0＝1990mm屋架跨中高度h＝h0＋i×l0／2＝1990＋0.1×17700／2＝2875mm屋架高跨比l0／h＝2.875／17.7＝1／6.16为使屋架上弦节点受荷，腹杆采用人字式，上弦节点用平间距取1.5m。
三、屋盖支撑布置根据车间长度、跨度及荷载情况，设置三道上下弦横向水平支撑。
由于房间端部为山墙，第一柱间间距小于6m，因此该厂房两端的横向水平支撑设在第二间柱。
设置两道下弦纵向水平支撑。
在第一柱间的上弦设置刚性系杆保证安装时上弦的稳定，下弦设置刚性系杆以传递山墙的风荷载。
在设置水平支撑的柱间，在屋架跨中及两端，两屋架间共设置三道竖向支撑。
屋脊节点及屋架支座处延厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦设置一道柔性系杆。
屋架支撑的布置如下图：四、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大雨雪荷载取屋面活荷载计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P10＝0.12＋0.011×跨度）计算，跨度单位为米。
荷载：永久荷载：防水层（二毡三油铺绿石砂）0.3×1.2＝0.36KN／m2找平层（20厚水泥砂浆）0.3×1.2＝0.36KN／m2保温层（80厚泡沫混凝土）0.5×1.2＝0.6KN／m2预应力钢筋混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4×1.2＝1.68KN／m2屋架及支撑自重（0.12＋0.011×18）×1.2＝0.38KN／m2恒载总和∑＝3.38KN／m2可变荷载：屋面荷载0.7×1.4＝0.98KN／m2积灰荷载0.5×1.4＝0.7KN／m2活荷载总和∑＝1.68KN／m2计算荷载时应考虑以下三种荷载组合：1、全跨永久荷载＋全跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN2、全跨永久荷载＋半跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN3、 全跨屋架包括自重＋半跨屋面板自重＋半跨屋面活载P 恒'＝0.38×1.5×6＝3.42KN P 活'＝（1.68＋0.98）×1.5×6＝23.94KN1、2为使用阶段和在情况，3为施工阶段荷载情况，经过计算，第二种荷载组合所产生的杆件内力，对本题的杆件不起控制作用，所以不列入以下计算中。
钢结构支座计算书一、工程概述本工程为具体工程名称，位于工程地点。
该建筑主体结构采用钢结构，为了确保结构的稳定性和安全性，需要对钢结构支座进行详细的计算分析。
二、设计依据1、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）2、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、相关工程地质勘察报告5、业主提供的设计要求和相关资料三、荷载取值1、永久荷载结构自重：根据钢结构构件的实际尺寸和材料密度计算。
附加恒载：包括楼面板、屋面板、吊顶等的自重，按照实际情况取值。
2、可变荷载楼面活荷载：根据建筑物的使用功能，按照规范取值。
屋面活荷载：考虑雪荷载、积灰荷载等，按照规范取值。
风荷载：根据工程所在地的基本风压、地面粗糙度等参数，按照规范计算风荷载标准值。
地震作用：根据工程所在地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度等参数，按照规范计算地震作用。
四、支座类型及布置本工程采用的钢结构支座类型为具体支座类型，其布置方式如下：1、在建筑物的具体位置设置支座，支座间距为具体间距。
2、支座的平面布置应满足结构受力要求，同时考虑建筑物的使用功能和建筑造型。
五、支座反力计算1、竖向反力计算考虑永久荷载和可变荷载的组合，按照结构力学方法计算各支座处的竖向反力。
对于多跨连续结构，应考虑支座的不均匀沉降对竖向反力的影响。
2、水平反力计算风荷载作用下，根据结构的抗侧刚度和变形，计算各支座处的水平反力。
地震作用下，按照振型分解反应谱法或时程分析法计算各支座处的水平反力。
六、支座受力分析1、抗压强度验算支座承受的竖向压力应小于其抗压承载力设计值。
抗压承载力设计值根据支座的材料和几何尺寸，按照相关规范计算。
2、抗剪强度验算支座承受的水平剪力应小于其抗剪承载力设计值。
抗剪承载力设计值根据支座的材料和构造，按照相关规范计算。
3、稳定性验算对于受压支座，应进行稳定性验算，确保其在竖向荷载作用下不发生失稳。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书的概述1.钢结构计算书的作用2.钢结构计算书的组成部分二、钢结构计算书的内容1.钢结构基本参数a.材料类型及性能b.构件尺寸和形状c.结构形式和连接方式2.钢结构受力分析a.荷载类型及参数b.受力分析方法和过程3.钢结构构件的强度计算a.强度计算方法b.强度验算结果4.钢结构构件的稳定性计算a.稳定性计算方法b.稳定性验算结果5.钢结构构件的刚度计算a.刚度计算方法b.刚度验算结果6.钢结构防火和防腐措施a.防火设计b.防腐设计三、钢结构计算书的编制与审核1.编制钢结构计算书的注意事项2.审核钢结构计算书的内容和流程四、钢结构计算书在工程中的应用1.钢结构计算书在设计阶段的应用2.钢结构计算书在施工阶段的应用3.钢结构计算书在验收阶段的应用正文：钢结构计算书是钢结构设计和施工的重要依据，对于保证钢结构的安全性、可靠性和经济性具有至关重要的作用。
本文将从钢结构计算书的概述、内容、编制与审核以及在工程中的应用等方面进行详细阐述。
一、钢结构计算书的概述钢结构计算书是在钢结构设计、施工和验收过程中，依据设计规范和施工标准，对钢结构构件的强度、稳定性、刚度以及防火、防腐等方面进行详细分析和计算的文件。
它是钢结构工程质量的保证，也是施工单位、监理单位和建设单位共同管理的依据。
二、钢结构计算书的内容钢结构计算书主要包括以下内容：1.钢结构基本参数：包括材料类型及性能、构件尺寸和形状、结构形式和连接方式等。
2.钢结构受力分析：包括荷载类型及参数、受力分析方法和过程等。
3.钢结构构件的强度计算：包括强度计算方法、强度验算结果等。
4.钢结构构件的稳定性计算：包括稳定性计算方法、稳定性验算结果等。
5.钢结构构件的刚度计算：包括刚度计算方法、刚度验算结果等。
6.钢结构防火和防腐措施：包括防火设计、防腐设计等。
三、钢结构计算书的编制与审核编制钢结构计算书时，应注意遵循设计规范和施工标准，确保计算书的准确性和完整性。
钢结构计算书一、构件受力类别轴心受拉构件强度计算。
二、强度验算：1．轴心受拉构件的强度，可按下式计算：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；轴心受拉构件的强度σ=N/A n=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！2．摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算，取最大值：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目，取n=8；n1──所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取n1=10。
σ=(1-0.5×10/8)×132.00×103/8300.00=5.964(N/mm2)；式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；σ=N/A=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！3、受拉构件的长细比，可按下式计算：l──构件的计算长度,取l=3000.00 mm；i──构件的回转半径,取i=182.00 mm；λ──构件的长细比, λ= l/i= 3000.00/182.00 =16.484；[λ]──构件的允许长细比,取[λ]= 150.00 ；构件的长细比λ= 16.484 ≤[λ] = 150.00，满足要求；。
钢结构课程设计计算书⼀由设计任务书可知：⼚房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部⾼度为2m，车间内设有两台中级⼯作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。
暂不考虑地震设防。
屋⾯采⽤1.5m×6.0m预应⼒⼤型屋⾯板，屋⾯坡度为i=1:10。
卷材防⽔层⾯（上铺120mm 泡沫混凝⼟保温层和三毡四油防⽔层）。
屋⾯活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。
屋架采⽤梯形钢屋架，钢屋架简⽀于钢筋混凝⼟柱上，混凝⼟强度等级C20.⼆选材：根据该地区温度及荷载性质，钢材采⽤Q235-C。
其设计强度为215KN/㎡,焊条采⽤E43型，⼿⼯焊接，构件采⽤钢板及热轧钢筋，构件与⽀撑的连接⽤M20普通螺栓。
屋架的计算跨度L。
=24000-2×150=23700，端部⾼度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。
三结构形式与布置：屋架形式及⼏何尺⼨见图1所⽰：图1屋架⽀撑布置见图2所⽰：图2四荷载与内⼒计算：1．荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较⼤的活荷载计算。
永久荷载标准值：防⽔层（三毡四油上铺⼩⽯⼦）0.35KN/㎡找平层（20mm厚⽔泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝⼟0.25 KN/㎡预应⼒混凝⼟⼤型屋⾯板 1.4 KN/㎡钢屋架和⽀撑⾃重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载＜屋⾯活荷载（取两者较⼤值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸⼒，起卸载作⽤，⼀般不予考虑。
总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合⼀全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN组合⼆全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KNP2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN组合三全跨屋架及⽀撑⾃重+半跨⼤型屋⾯板⾃重+半跨屋⾯活荷载屋架上弦荷载P3=0.384KN/㎡×1.2×1.5×6=4.15KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN3,内⼒计算：⾸先求出杆件内⼒系数，即单位荷载作⽤下的杆件内⼒，荷载布置如图3所⽰。
一、 设计资料及有关规定1、跨度L=15m 。
柱距（屋架间距）为6m ；长度为84m 。
2、屋面为彩色涂层压型钢板复合保温板（含檩条） 0.25 KN/m 2屋架及支撑 0.12+0.011×L （m ）KN/m 2 3、雪荷载 0.50KN/m 2 4、钢材为Q235（3号钢）,焊条采用E43型 5、屋面坡度i=1/36、悬挂荷载 0.3 KN/m 27、屋盖承重结构采用三角形钢屋架8、令钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上。
上柱截面为400mm ×400mm ，所用混凝土为C25,轴心抗压强度设计值211.9/c f N m m 。
二、 屋架尺寸及檩条设置1、屋架几何长度及节点编号如图所示，运输单元如图半跨7.5m 运输,最大高度3m 。
起拱高度f =L/500=15000/500=30mm2、檩条支承于屋架上弦节点处。
故采用檩条间距为2.646m 。
檩条跨度6m 。
在檩条间跨中位置设置拉条，圆钢拉条10mm 。
屋脊和屋檐处都设置斜拉条及撑杆。
三、 支撑布置1. 根据厂房长度(84m>60m)、跨度15m 及荷载等情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦横向水平支撑3道，防止屋架水平方向振动。
仅在跨度中央设置一道垂直支撑。
上弦平面内在屋脊处设置刚性系杆及两端设置柔性系杆；下弦平面内在跨中设置刚性系杆及两端设置柔性系杆。
梯形钢屋架支撑布置如图所示：四、杆件内力计算1.荷载计算永久荷载标准值:屋架及支撑0.12+0.011×L=0.285 2K N m(水平)/屋面及保温（檩条） 0.25 2/K N m悬挂荷载 0.3 2K N m/总计 0.835 2K N m/可变荷载标准值:雪荷载 0.8 2K N m/总计 0.82K N m/永久荷载设计值 1.2×0.835=1.002 kN/㎡可变荷载设计值 1.4×0.8=1.12 kN/㎡风荷载不考虑2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P=(1.002+1.12) ×2.7×6=34.376 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P1 =1.002×2.7×6=16.232 kNP2 =1.12×2.7×6=18.144 kN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载屋架上弦节点荷载 P3=1.2×0.285×2.7×6=5.54kNP4=1.2×0.55×2.7×6=10.692 kNP5=1.4×1.0=1.4 kN3.杆件内力计算本设计使用结构力学求解器,计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数。
钢结构计算书关键信息项：1、钢结构计算的项目名称：＿___________________2、计算目的：＿___________________3、计算依据的规范和标准：＿___________________4、钢结构的材料规格和性能：＿___________________5、荷载情况：包括恒载、活载、风载、地震作用等：＿___________________6、结构的几何尺寸和布置：＿___________________7、计算方法和软件：＿___________________8、设计要求和限制条件：＿___________________9、结果的验收标准：＿___________________1、引言11 本协议旨在明确钢结构计算的相关要求、方法和流程，确保计算结果的准确性和可靠性，以满足钢结构设计和施工的需要。
2、计算范围和内容21 明确本次钢结构计算所涵盖的具体结构部分和构件类型。
211 详细描述包括钢梁、钢柱、支撑等各类钢结构构件的计算范围。
212 说明是否包含节点连接、基础等相关部分的计算。
3、计算目的31 确定钢结构在各种荷载作用下的强度、稳定性和变形等性能。
311 评估结构的承载能力是否满足设计要求。
312 为结构的优化设计提供依据。
4、计算依据41 列出本次计算所依据的国家和行业规范、标准，如《钢结构设计标准》等。
411 说明所采用的材料强度设计值、荷载取值标准等。
5、钢结构材料51 详细说明钢结构所使用的钢材牌号、规格和性能参数。
511 提供钢材的屈服强度、抗拉强度、伸长率等力学性能指标。
6、荷载情况61 明确各类荷载的取值，包括恒载（结构自重、固定设备重量等）。
611 确定活载（人员、物料、设备等的可变荷载）的数值和分布。
612 给出风载的计算参数和取值方法。
613 说明地震作用的计算参数和抗震设防烈度。
7、结构几何尺寸和布置71 提供钢结构的平面布置图和立面布置图。
钢结构强度稳定性计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《钢结构通用规范》GB 55006-2021一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：M x/γx W nx + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取1.05,1.2；W nx,W ny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取237000 mm3, 31500 mm3；计算得：M x/(γx W nx)+M y/(γy W ny)=20×106/(1.05×237000)+1×106/(1.2×31500)=106.825 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/It w≤ f v式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=5×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取S= 138000mm3；I──毛截面惯性矩,取I=23700000 mm4；t w──腹板厚度,取t w=7 mm；计算得：τmax = VS/It w = 5×103×138000/(23700000×7)=4.159 N/mm2≤抗剪强度设计值f v = 175 N/mm2，故满足要求！3、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x≤ f式中M x──绕x轴的弯矩，取20×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；W x──对x轴的毛截面抵抗矩W x,取947000 mm3；计算得：M x/φb w x = 20×106/(0.9×947000)=23.466 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，故满足要求！4、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：M x/φb W x + M y/γy W ny≤ f式中M x，M y──绕x轴和y轴的弯矩，分别取20×106 N·mm,1×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取1.2；W x,W y──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取947000 mm3, 85900 mm3；W ny──对y轴的净截面抵抗矩,取31500 mm3计算得：M x/φb w x +M y/ γy W ny = 20×106/(0.9×947000)+1×106/(1.2×31500)=49.921 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，故满足要求！。
框架内力与构件截面计算1设计依据的规范及规定1.1毕业设计任务书。
1.2国家有关的设计规范及规程。
2设计尺寸与标高设计图均以毫米为单位，标高均以米为单位。
3钢结构材料3.1钢材：钢材选用Q-345BF，其屈服强度为310KN/mm2 钢材的化学成分和力学性质能符合GB-800-98及有关标准的求。
3.2焊接材料:采用E43XX型焊条。
3.3普通螺栓应按GB5780-98选购。
3.4本工程选用的H型钢选HN500×200×10×16 HM600×300×12×20C型钢选C220×70×20×2.54制作与安装4.1钢结构的制作与安装：施工及验收应符合GB50205-98(钢结构工程施工及验收规范)4.2焊缝质量的检验等级：钢梁，钢柱为二级，其于次要构件为三级。
4.3所有需要拼接的构件一律要用等强拼接，上，下翼缘和腹板的拼接焊缝位置错开并避免与加劲肋重合。
腹板拼接焊缝与它平行的加劲肋至少相距200mm,腹板拼接与上，下翼缘拼接焊缝至少相距200mm.4.4所有构件在制作过程中应力求尺寸及空洞位置的准确性，以利于现场的安装与焊接，设计中凡是未注明的焊缝均为满焊，焊缝高度6mm。
结构计算书1、确定梁柱尺寸柱：hc =(1/18 ~1/25)H=(1/18 ~1/25) ×21.775×10³=870 ~1200mm,∵ hc/bc=3 ∴ bc=1200/3=400mm梁：h b=(1/8 ~1/15)L=(1/8 ~1/15) ×7.2×10³=900 ~480mmb b=(1/2.5 ~1/5)h b=200 ~100mm∴主梁：b×h=500×200 次梁：b×h=400×150边柱：b×h=1000×400 中间柱：b×h=800×400 2. 荷载汇集框架计算简图图12.1均布荷载屋面：1.308×7.2+0.89=10.3 KN /m楼面：10.24×7.2+0.89=74.61 KN /m底层：74.61 KN /m2.2集中荷载屋面：梁重6.408 KN /m楼面：H轴：纵梁+墙重+檩条=6.408+4.86+1.87=13.14 KN /m D轴：纵梁+幕墙+檩条=6.408+16.32+1.87=24.6KN /m 底层：H轴：13.14 KN /mD轴：24.6KN /m2.3水平荷载作用下结构内力与侧移W0: 0.5 KN/m2 μs:0.74 βz : 1.0风振高度系数：0.746层：F3 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/5=1.34KN6层：F3 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/4=1.68KN4层：F3 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/3=2.24KN3层：F3 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6/2=3.36KN2层: F2 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×3.6=6.71 KN1层: F1 = 0.5×1.4×1.0×0.74×3.6×(3.6+3.775)/2=6.87KN图2 框架楼面处集中风荷载值2.4地震荷载作用下水平结点荷载梁柱线刚度计算E c =2.06×105N/mm²2.4.1 承重梁线刚度i c = E c I x /l=2.06×105 ×478000×104 /7200=13.67×103 KN·m2.4.2 底层柱线刚度i d = E c I x /l=2.06×105 ×1180000×104 /5600=43.4×103 KN·m2.4.3 标准层柱线刚度i d = E c I x /l=2.06×105 ×1180000×104 /4500=54×103 KN·m表1 2-6层D计算：∑D = 6460×3 + 3520×2 =26420 KN/m表2 底层D值计算：∑D = 7120×3 + 5820×2 =33000 KN/m 3、内力计算及组合3.1水平地震作用下横向框架结构内力计算框架结构内力计算采用D值法，其中D和∑D取自横向柱侧移刚度D值，层间剪力取自地震剪力。
具体的柱剪力和弯矩计算过程及结果见下表梁端弯矩及剪力及柱轴力的计算过程见下表。
水平地震作用下横向框架框架的弯矩图﹑梁端剪力图以及柱轴力图如图所示。
风荷载作用下横向框架内力计算风荷载作用下仍以③抽线作为计算单元，计算框架结构的内力。
具体的柱剪力和弯矩计算过程及结果见下表；梁端弯矩、剪力及柱抽力计算过程见下表。
风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩标准值风荷载作用下横向框架的弯矩图、梁端剪力图以及柱轴力如图所示。
恒荷载布置图恒荷载作用下弯矩图恒荷载作用下剪力图3.3横向框架内力计算竖向荷载作用下框架的内力采用弯矩分配法计算。
由于该框架结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。
梁端和柱端弯矩计算后，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得到；柱轴力可由梁端剪力和节点集中荷载叠加得到。
①将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，其计算结果见表。
② 在AC 跨上，梁L-1重量为8.5KN ，则作用于AC 跨上的集中力大小为G ×1/4=2.13KN 。
又3-4层的厨房为现浇板，所以其荷载形式为三角形，其值为1.2×3.9=4.68KN/m ，3-6层为梯形荷载，具体形式及数字见图10. ③ 分配系数计算比如边柱A 顶层节点的分配系数为：μ下柱603.0225004342004342004444=⨯+⨯⨯=+=b c c i i iμ梁 397.0225004342004225004444=⨯+⨯⨯=+=b c b i i i其他节点的分配系数见图3.12和图3.14。
④ 传递系数：远端固定，传递系数为1/2，远端滑动铰支，传递系数为-1。
⑤ 弯矩分配计算恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图，框架的弯矩图见图；活荷载作用下，框架的弯矩计算见图，框架的弯矩图见图。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8。
⑥ 弯矩分配计算恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图12，框架的弯矩图见图13；活荷载作用下，框架的弯矩计算见图14，框架的弯矩图见图15。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8。
调幅后，恒荷载及活荷载弯矩图见图3.13和图3.15中括号内数值。
⑦端剪力及柱轴力计算 梁端剪力： V=Vq+Vm式中 Vq —梁上均布荷载引起的剪力，Vq=1/2ql ； Vm —梁端弯矩引起的剪力，Vm=（M 左-M 右)/2。
柱轴力： N=V+P 式中 V —梁端剪力； P —节点集中力及柱重。
恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力活荷载作用下梁端简力及柱轴力（KN）3.4横向框架内力组合（1）结构抗震等级由《抗震规范》表6.1.2确定，工程框架结构的抗震等级为三级。
（2）框架梁内力组合根据《荷载规范》第3.2.4条，对于框架结构的基本组合和《抗震规范》第5.4.1条的结构构件地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，可考虑以下三种内力组合，即①1.2S GK+1.4S QK；②1.2S GK+0.9×1.4×（S QK+S WK）；③1.2S GE+1.3S EK=1.2×（S GK+0.5S QK）+1.3S EK。
由于1.2S GK+1.4S QK这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般都较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
在恒荷载和活荷载竖向荷载组合时，跨间M max可近似取跨中的弯矩代替，即M max=1/8ql2-（M左+M右）/2式中M左、M右——梁左、右端弯矩，若跨中弯矩小于1/16ql2，则应取M=1/16ql2。
对于竖向荷载与地震作用组合时，跨间最大弯矩M GE采用数解法计算，如图所示。
框架梁内力组合图对V c作用点取矩知：V A=ql/2-1/l×（M GC-M GA+M EA+M EC)X处截面弯矩为，M=V A-qx2/2- M GA+ M EA由dM/dx=0，知跨间M max的位置为：x1=V A/q。
则跨间最大弯矩为：M max= M GE=V A2/2q- M GA+ M EA=qx2/2- M GA+ M EA。
当右震时，公式中M EA、M EC反号，M GE及x1的具体数值见下表。
M GE及x1值计算注：当x1>l或x1<0时，表示最大弯矩发生在支座处。
应取x1=或x1=0，用M=V A x-qx2/2- M GA+（-）M EA计算M GE。
对于竖向荷载与风荷载组合时，同样可以采用数解法求出跨间最大弯矩M GW，具体的M GW及x1的数值见表18，表中V A、x1、M GW均有两组数值。
（3）框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面。
组合时，根据《荷载规范》4.1.2条的规定，考虑满荷载按楼层的折减系数，具体的系数见《荷载规范》表4.1.2。
M GW及x1值计算横向框架梁内力组合表横向框架A轴柱弯矩和轴力组合表横向框架C轴柱弯矩和轴力组合表横向框架A柱剪力组合表横向框架C柱剪力组合表横向框架E柱剪力组合表横向框架E柱剪力组合表横向框架H柱剪力组合表4 杆件截面验算柱,梁截面承载力调整系数γRE采用0.8截面特性经查表得：4.1梁A=235.5cm² I x=201000cm4 i x=29.3cm y轴x轴W x=1.91×103 cm³I y=10800cm4i y=4.33cm4.2柱A=192.5cm²I x=118000cm4i x=24.8cmW x=4.02×103 cm³i y=6.85cmAA1柱段4.3计算长度系数柱底刚接一层柱：K2=∞，K1=(4.78×108 / 7.2×108 /(1.18×109 /4.5×103 )+(1.18×109 /5.6×103 )=0.14二层柱：K2`=K1=0.14K1`= (4.78×108 / 7.2×103 /(1.18×109 /4.5×103)+(1.18×109/4.5×103 )=0.13顶层柱：K2``= K1`=0.13K1`` =0.663×105 /0.262× 106 =0.254.4柱的强度验算一层柱：N/A+M/γx W x=821.38×10³/1.925×104 +232.13×106/1.05×4.02×106=97.5N/mm²<215 N/mm²(4-1)二层柱：N/A+M/γx W x=436.9×10³/1.925×104 +257.07×106/1.05×4.02×106=83.5 N/mm²<215三层柱：N/A+M/γx W x=59.99×10³/1.925×104 +161.99×106/1.05×4.02×10³=41.4 N/mm²<215 N/mm²B轴:一层柱：N/A+M/γx W x=1511.74×10³/1.925×104+176.75×106/1.05×4.02×106=120N/mm²<215 N/mm²二层柱：N/A+M/γx W x=800.64×10³/1.925×104+100.43×106/1.05×4.02×106=65.29N/mm²<215 N/mm²N/A+M/γx W x=99.22×10³/1.925v 104+31.25×106/1.05×4.02× 106=12.5N/mm²< 215 N/mm²4.5平面内外稳定几何参数A轴一层λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8 Φx = 0.978 (4-2)λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2 Φy =0.789 (4-3)二层λx = I x/i x =4.28×10² /24.8=17.5 Φx = 0.986λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875三层λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879B轴与A轴相同4.6柱的整稳验算A轴一层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8Φx = 0.978 λx = I x/i x =5.43×10² /24.8=21.8 Φx = 0.978N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×21.8²=74860000N (4-4)N/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex) (4-5)=821.38×10³/0.973×19250+1.0×232.13×106/1.05×4.02×106（1-0.8×820.74×10³/74860000)=99N/mm²<215N/mm²平面外稳定：N/AΦy+βtx M x/Φb W x由λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2查表Φy =0.789βtx= 1.0 η=1.0Φb =1.07-λy²/44000 fy/235=1.07-79.2 ²/44000=0.927 <1.0(4-6)得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=821.38×10³/0.789×19250+1.0×232.13×106/0.927×4020000=54.03+62.29=116N/mm²<215 N/mm²二层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =4.28*10² /24.8=17.5 Φx = 0.986N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×17.25²=119000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=436.9×10³/0.986×19250+1.0×257.07×106/1.05×4.02×106（1-0.8×436.9×10³/119000000)=84N/mm²<215N/mm²平面外稳定:λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875Φb =1.07-λy²/44000 fy/235=1.07-62.4 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=436.9×10³/0.986×19250+1.0×257.07×106/0.98×4020000=91.15N/mm²<215 N/mm²三层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×16.9²=124000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=59.99×10³/0.987×19250+1.0×161.99×106/1.054.02×106（1-0.8×59.99×10³/124000000)=3.15+38.39=41.54N/mm²<215N/mm²平面外稳定:λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879Φb=1.07-λy²/44000 fy/235=1.07-61.3 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=59.99×10³/0.879×19250+1.0×161.99×106/0.983×4020000=44.66N/mm²<215 N/mm²B轴一层柱：平面内整稳:λx = I x/i x =5.43*10² /24.8=21.8Φx = 0.978N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×21.8²=74000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=1511.74×10³/0.978×19250+1.0×176.75×106/1.05×4.02×106（1-0.8×1511.74×10³/74000000)=130.3N/mm²<215N/mm²平面外稳定：由λy=l/i y =5.43×10²/6.85=79.2查表Φy =0.789βtx= 1.0 η=1.0Φb =1.07-79.2²/44000=0.92得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=1511.74×10³/0.789×19250+1.0×1.0×176.75×106/0.92×4020000 =147.29N/mm²<215 N/mm²二层：平面内整稳：λx = I x/i x =4.28×10² /24.8=17.5 Φx = 0.986N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×17.25²=119000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=800.64×10³/0.986×19250+1.0×100.43×106/1.05×4.02×106（1-0.8×800.64×10³/119000000)=66.10N/mm²<215N/mm²平面外稳定：λy=l/i y =4.28×10²/6.85=62.4 Φy =0.875Φb =1.07-λy²/44000 fy/235=1.07-62.4 ²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=800.64×10³/0.875×19250+1.0×100.43×106/0.983×4020000=72.99N/mm²<215 N/mm²三层柱：平面内整稳：λx = I x/i x =4.2×10² /24.8=16.9 Φx = 0.987N Ex=π²EA/1.1λx²=3.14²×206000×19250/1.1×16.9²=124000000NN/AΦx+βmx M x/γx W x(1-0.8N/N Ex)=99.22×10³/0.987×19250+1.0×31.25×106/1.05×4.02×106（1-0.8×99.22×10³/124000000)=5.27+7.4=12.67 N/mm²<215N/mm²平面外稳定：λy=l/i y =4.2×10²/6.85=61.3 Φy =0.879Φb =1.07-λy²/44000 fy/235=1.07-61.3²/44000=0.98 <1.0βtx= 1.0 η=1.0得N/AΦy+βtx M x/Φb W x=899.22×10³/0.879×19250+1.0×31.25×106/0.98×4020000=5.86+7.9=13.79N/mm²<215 N/mm²4.7横梁截面验算可选择最不利内力组合验算选择Q-345BF刚材边梁一层：t w= 10mm I=4.78×108 mm正应力M x/γx W x=472.88×106×1.05×1.91×106 (4-7) =2356N/mm²<310N/mm²满足S=200×16×（8+468/2）+10×468/2×468/4=1048000剪应力τ=VS/It w=351.06×103×1048000/478000000×10(4-8)=76.9N/mm2 <f v = 125N/mm²梁整体稳定由板与梁焊接保证，可不验算。
