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连续梁支架计算书

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支架受力检算
一、荷载计算
1、施工动荷载
（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2
（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m2
2、静荷载计算
（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2
（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2
（3）支架系统自重：
①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：
每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2
立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2
横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷
1000=1.694KN/m2
（4）箱梁砼重：
A-A处横断面积为：S1＝10.535m2
则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2
B-B处横断面积为：S2＝21.115m2
则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2
连续梁箱梁截面图：
A-A截面
B-B截面
二、底层纵向方木（14×12cm）验算：
顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。

1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）
Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35
=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/m
W （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：
σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)
=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）
强度满足要求。

由梁弯曲剪应力计算公式得：
τ= 3Q/2A = 3×20.185×(0.6/2) ×103/ (2×14×12×102) = 0.54N/mm2＜ [τ]= 2N/mm2（木材容许弯曲剪应力）强度满足要求。

由简支梁挠度计算公式得：
E =10×103 Mpa； I = bh3/12 = 2016.00 cm4
f max = 5QL4 / 384EI （按均布荷载计算）
= 5×20.185×0.64×1012 / (384×2016.00×104×10×103) = 0.168 mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400=600/400=1.5mm ）刚度满足要求。

2、B-B截面：（计算跨径按60cm计）
Q=( Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N2)×1.2×0.35
=(2+2+2+2+80.3)×1.2×0.35=37.086kN/m
W = bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = QL2/ 8W =37.086×0.62×106/ (8×336.0×103)
=4.9Mpa ＜[σ]=13Mpa
强度满足要求。

由梁弯曲剪应力计算公式得：
τ= 3Q/2A = 3×37.086×(0.6/2) ×103/ (2×14×12×102) = 0.99N/mm2＜ [τ]= 2N/mm2
强度满足要求。

由简支梁挠度计算公式得：
E =10×103 Mpa； I = bh3/12 = 2016.00cm4
fmax = 5QL4 / 384EI
= 5×37.086×0.64×1012 / (384×2016.00×104×10×103) = 0.31 mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] =L/400=600/400=1.5mm ）刚度满足要求。

三、单根立杆实际受力：
1、A-A处立杆受力：
N g1=( Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×0.6÷n1
=(2.0＋2.0＋2.0＋2.0＋40.06)×0.6÷2.8=10.3KN
2、B-B处立杆受力：
N g2=( Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N2)×0.6÷n1
=(2.0＋2.0＋2.0＋2.0＋80.3)×0.6÷2.8=18.92KN
三、立杆的稳定性
1、根据支架的步距为0.6米，查《路桥施工计算手册》并内插可得钢管支架容许荷载［N］=33.62KN。

2、力的传递：
荷载由模板小横杆大横杆立杆
立杆受力即大横杆传递而来的力可以作为集中力处理：
A-A截面立杆受力为10.3KN＜［N］=33.62KN，满足稳定性要求；
B-B截面立杆受力为18.92KN＜［N］=33.62KN，满足稳定性要求；
经计算支架稳定性满足要求。

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(32+48+32)m连续梁支架现浇计算单

(32+48+32)m连续梁支架现浇计算单

连续梁0#块碗扣支架计算书1 满堂支架设计概况连续梁0#块施工采用满堂碗扣支架浇筑施工。

施工里程：DK153+976.760～DK154+090.160。

满堂支架基底处在承台上面，地面部分用20T振动压路机碾压6～8遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚C25混凝土垫层，立杆底设可调底托12×12cm钢板,立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设12×15㎝横向方木（松木）。

纵向铺设10×10㎝方木，模板均采用15㎜厚高强竹胶板钉于方木上，连续梁0#块混凝土一次浇筑完成。

2 计算依据①施工设计文件②《实用土木工程手册》③《路桥施工计算手册》④《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》⑤《建筑结构荷载规范》2.1 几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2,重量G=37.6N/m。

2.2 计算参数截面惯性拒 I1=12.19cm4截面抵抗矩W1=5.08cm3允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P≤2KN/m立杆设计最大荷载：(横杆步距指横杆竖向间距)横杆设计最大荷载：横杆允许最大挠度：f≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.3 计算桥型桥跨布置为（31.9+48+31.9）m预应力混凝土连续梁，全长113.3m。

梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面，箱梁顶宽12m，底宽5.4m，梁中心线高3.25m ，全桥共设4道横隔板，混凝土1334方，强度等级为C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，钢筋263.9t。

（32+48+32）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载[P]=40KN/根。

本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm，腹板下加密至60cm。

连续梁支架计算书~四分部

连续梁支架计算书~四分部

连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。

1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。

每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。

2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。

三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。

四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。

竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。

连续梁支架midas计算书

连续梁支架midas计算书


11 1#、4#墩桩基偏压检算 .......................................................................................... 29 12 结论 .................................................................................................................... 32
2 计算依据
(1) 《公路桥涵施工技术规范》 （JTGT F50-2011） ； (2) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTJ021-04） ； (3) 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010） ； (4) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 （JGJ 166-2008） ； (5) 《钢结构设计规范》 （GB 50017-2003） ； (6) 《木结构设计规范》 （GB50005-2003） (7) 《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008） ； (8) 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） (9) 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007） (10) 《装配式公路钢桥制造》 （JT/T728-2008） (11) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》
XX 大道 XX 线 现浇连续梁支架计算书
1 工程概况
XX 大道 XX 线 XX 桥位于 XX 镇与 XX 镇交界处，全桥孔跨布置为 1× 25+(33+56+33)+1 × 25 预 应 力砼 简支 箱 梁和预 应 力砼 现 浇箱 梁， 起点 桩 号 K10+311，终点桩号 K10+491，桥梁全长 180 米，桥宽 80 米，横向布置为分离 式四幅，每幅宽 20m，桥梁与道路正交，设计纵坡 1.5%，桥面横坡为双向 1.5%。 主桥为 33+56+33 连续梁，横跨 XX 河，主墩基础为Φ1800 桩承台基础，桥 墩为拱形 3 柱式墩，设计桩长 18m，墩高 10.78m～13.00m。上部结构为变截面 预应力混凝连续箱梁， 每幅箱梁为单箱四室结构， 箱梁顶宽 20m， 底宽 14.985m， 腹板厚度 70cm、45cm，中间 5m 范围内过渡，主墩处梁高 6m，跨中及边墩处梁 高 1.7m，成 3 次抛物线过渡，底板厚度由 70cm 按三次抛物线变化至跨中 24cm， 单幅现浇 C50 砼 2900m³。 地质情况：主桥跨 XX 河，河床砂卵石覆盖层较薄 30~50cm，砂卵石以下约 2.5m 厚强风化砂岩，承载力 300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力 700kPa。
跨铁路连续梁支架计算书

跨铁路连续梁支架计算书

目录1、工程概况 (1)2、支架设计 (1)3、荷载计算 (2)3.1 箱梁最大截面荷载计算 (2)3.2 门洞处截面荷载计算 (3)3.3 计算依据及规范 (3)3.4 荷载组成 (4)4、底模、侧模检算 (4)4.1 翼缘板底模计算 (4)4.2 腹板底模计算 (5)4.3 底板底模计算 (5)4.4 腹板侧模（外模）计算 (6)5、底模、侧模纵横梁检算 (7)5.1 纵梁计算 (7)5.2 底模横梁计算 (9)6、碗扣件检算 (13)6.1 立杆计算 (13)6.2 剪刀撑计算 (13)7、碗扣件底工字钢检算 (15)8、贝雷梁及钢管立柱检算 (16)8.1贝雷梁计算 (16)8.2 贝雷片底分配梁计算 (7)8.3 钢管立柱检算 (6)9、基础检算 (7)9.1扩大基础 (7)9.2挖孔桩基础 (7)10、承台防护挖孔桩 (12)11．结论及建议 (14)杜家岗特大桥跨铁路60m+100m+60m连续梁支架检算1、工程概况杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为60m+100m+60m连续梁，跨淮南铁路连续梁墩柱为587#～590#墩，墩高为7.5m～12m，其中主墩为588#、589#墩，分别位于淮南铁路两侧，其中588#墩承台一角距离铁轨为4.6m，承台底距离轨顶为6.05m，589#墩承台一角距离铁轨为7.5m，承台底距离轨顶为5.85m。

跨淮南铁路连续梁截面最大高度为8.9m，最小高度为5.7m，连续梁桥面宽度为13.4m，连续梁与铁路交叉角度为21o，跨越铁路范围内连续梁底距离轨顶最小距离为10.5m。

2、支架设计边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁，跨度为9m。

两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间设[20a槽钢剪刀撑。

螺旋钢管顶架设两根I45a型钢做分配梁，贝雷梁上横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。

主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁，跨度为12m，在跨铁路位置形成预留行车门洞。