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200×600梁支架计算书

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梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为12.5m ，梁截面 B ×D=200mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方50×70mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。

梁两侧立杆间距 0.80m 。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载3.00kN/m 2。

扣件计算折减系数取0.80。

钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。

12480图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×3.00=23.160kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×3.00=23.595kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.400×(2×0.600+0.200)/0.200=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+3.000)×0.200×0.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×6.120+1.35×1.400)=9.137kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.240=0.212kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm 3； 截面惯性矩 I = 19.44cm 4；2000.21kN 9.14kN/mAB计算简图0.0560.000弯矩图(kN.m)1.02剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.52kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.020kN N 2=1.020kN最大弯矩 M = 0.056kN.m 最大变形 V = 0.132mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.056×1000×1000/21600=2.593N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.132mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.020/0.400=2.549kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×2.55×0.40×0.40=0.041kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×2.549=0.612kN 最大支座力 N=1.1×0.400×2.549=1.121kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm 3； 截面惯性矩 I = 142.92cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.041×106/40833.3=1.00N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.880kN/m 最大变形 v =0.677×1.880×400.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.024mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取木方支撑传递力。

1.02kN1.02kNA支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)1.021.02变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.75kN0.75kNA支撑钢管变形计算受力图经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.306kN.m 最大变形 v max =0.656mm 最大支座力 Q max =1.020kN抗弯计算强度 f=0.306×106/4491.0=68.10N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。

1.02kN1.02kN1.02kN1.02kN1.02kN1.02kN1.02kN支撑钢管计算简图0.122支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：800 800 8000.75kN0.75kN0.75kN0.75kN0.75kN0.75kN0.75kNAB支撑钢管变形计算受力图0.2010.011支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.143kN.m 最大变形 v max =0.201mm 最大支座力 Q max =2.192kN抗弯计算强度 f=0.143×106/4491.0=31.78N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN ；R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R 取最大支座反力，R=2.19kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N 1=2.192kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N 2 = 0.9×1.35×0.115×12.480=1.747kN N = 2.192+1.747=3.939kNi —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm 2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h ——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；——由长细比，为1700/16.0=107 <150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=3939/(0.545×424)=17.059N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=0.300×1.200×1.134=0.408kN/m2h ——立杆的步距，1.50m；l a——立杆迎风面的间距，0.80m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 M w=0.9×0.9×1.4×0.408×0.800×1.500×1.500/10=0.083kN.m； N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；N w=2.192+0.9×1.2×1.438+0.9×0.9×1.4×0.083/0.800=4.057kN 经计算得到=4057/(0.545×424)+83000/4491=36.126N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!。

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盖梁支架施工方案及计算书(一)2024

盖梁支架施工方案及计算书(一)2024

盖梁支架施工方案及计算书（一）引言概述：盖梁支架施工方案及计算书（一）是为了满足工程施工需要，保证盖梁工程的顺利进行而编写的。

本文档将详细介绍盖梁支架施工方案及其计算书的相关内容，包括支架选型、构件布置、搭建方法和安全措施等。

正文：一、支架选型1. 根据盖梁的特点及设计要求，选择合适的支架类型。

2. 考虑支架的承载力和稳定性，在选型时需进行计算和分析。

3. 考虑现场施工条件和作业环境，选择适用于实际情况的支架材料和规格。

二、构件布置1. 根据盖梁的几何形状和受力特点，确定支架梁、立柱和托臂的位置和布置方式。

2. 考虑梁体和支撑点的相对高度差，合理调整托臂的高度和水平位置，确保梁体能够平稳支撑并保持水平。

3. 考虑施工顺序和施工工艺，合理安排构件的布置，提高施工效率和质量。

三、搭建方法1. 根据支架选型和构件布置，确定支架的搭建方法。

2. 将支架构件按照预定的位置和顺序进行组装，注意连接方式和紧固件的使用。

3. 在搭建过程中，及时检查支架的稳定性和垂直度，并适时进行调整和加固。

四、安全措施1. 在施工过程中，严格按照相关安全规范和操作规程进行操作。

2. 为支架施工区域设置明确的警示标识，确保施工人员的安全。

3. 定期检查支架的使用状况，及时修复和更换受损或失效的构件。

五、总结通过本文档的介绍，我们了解了盖梁支架施工方案及计算书的重要内容，包括支架选型、构件布置、搭建方法和安全措施等。

合理的支架施工方案和计算书的编制将有助于保证盖梁工程的安全、高效完成。

在实际施工中，我们应根据具体情况进行调整和优化，并及时进行施工现场的监督和检查。

200×500梁模板(120板)计算书

200×500梁模板(120板)计算书

200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·mσmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kNτmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mmνmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm符合要求！1G Gk Qk=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下：1、强度验算次楞弯矩图(kN·m)M max=0.766kN·mσmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Q max=1.475kNτmax=2Q max/A=2×1.475×1000/424=6.958N/mm2τmax=6.958N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax=4.623m m≤[ν]=min[l/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 符合要求！4、支座反力R1=1.475kN,R2=1.475kN六、主楞(纵向水平钢管)验算12q=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.473kN·mσmax=M max/W=0.473×106/4490=105.313N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=1.996kNτmax=2Q max/A=2×1.996×1000/424=9.413N/mm2τmax=9.413N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax =0.875mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！ 4、支座反力简图支座反力依次为R 1=1.005kN,R 2=5.459kN,R 3=1.005kN七、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算max 1.05×R max =1.05×5.459=5.732kN ，5.732kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m 的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/L b =2.97/15=0.198＜5 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面 Ф48×3 截面面积A(mm 2) 424 截面回转半径i(mm)15.9 截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm 2)2051、长细比验算h/l a '=1800/950=1.895，h/l b '=1800/950=1.895，查附录D ，得k=1.163，μ=1.368 l 0=max[kμh ，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mm λ=l 0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210 长细比符合要求！查《规程》附录C 得 υ=0.218 2、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a =0.95m ，h=1.8m ，查《规程》表4.2.7得υw =0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.95m ，b/h=0.95/1.8=0.528通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算K H=11) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNR2=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(1.2-0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNN ut=max[R1,R2]=max[11.856, 11.856]=11.856kN1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.856×103/(0.218×424×1)=134.677N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=11.165kN, R2=11.165kNN ut=max[R1,R2]=max[11.165, 11.165]=11.165kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·m1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×11.165×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=136.136N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.127×2.97/[(14+1)×15]=0.005kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×11.165+0.005)×103/(0.218×424×1)=126.888N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。

盖梁支架模板计算书

盖梁支架模板计算书

四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。

一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。

二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。

现浇梁支架计算书

现浇梁支架计算书

跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算编制：审核：批准：日期：二零一四年五月**公司萧县东制梁场跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算一、基本方案友谊河五孔现浇简支梁中桥位于安徽省萧县境内，桥址范围内地势平坦，桥址于DK325+233.6～DK325+271.37处跨越友谊河，河流与线路夹角89.1度，河槽比较深。

据调查一年中大多时间无水流，在6、7月份会有大量的水流汇集于此。

友谊河中桥中心里程为DK29+252.090，设计为5-24m现浇简支梁，总长度137.060m。

箱梁顶宽13.4m，底宽5.8m，箱梁横截面为单室斜腹板，梁高2.45m。

顶板从标准截面的30cm加厚到支点处的61cm；底板从标准截面的28cm 加厚到支点处的70cm。

腹板标准截面厚45cm，在支点处加厚到105cm。

混凝土箱梁采用C50混凝土，每片简支梁混凝土方量为239.87m3，箱梁纵向预应力采用8-7Φ15.2、9-7Φ15.2钢绞线，波纹管采用金属波纹管，内径为Φ80mm。

梁体为等高度预应力砼单箱单室梁。

箱梁标准截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵向步距为90cm；横向间距在箱梁底板下为60cm，其他部位均为90cm；横杆层距为120cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4.5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°。

底模和内模采用钢模+木模。

底板的横向支撑采用10×10m的方木，中心间距为15cm，下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼板下部的纵向方木中心间距为90cm，底腹板下纵向方木中心间距为60cm。

地基处理宽度为26.8m，总长度为130m。

三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于250kPa，并利用轻型动力触探仪对处理完毕的地基进行检测,合格后方可搭设支架。