盖板涵计算书很全面

盖板涵计算书参考版一、盖板计算1、设计资料盖板按两端简支的板计算,可不考虑涵台传来的水平力;×盖板涵洞整体布置图2、外力计算1永久作用1竖向土压力×H =×20×= kN/mq=K×γ22盖板自重×d=25×= kN/mg=γ12有车辆荷载引起的垂直压力可变作用计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时,车轮按其着地面积的边缘向下做30 °角分布;当几个车轮的压力扩散线相重叠时,扩散面积以最外面的扩散线为准;车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长：Lb=d轮+2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重：P=70=91 kN车轮重压强：p=a b =PL L91/×= kN/m2 3、内力计算及荷载组合1由永久作用引起的内力跨中弯矩：M1=q+g ×L 2/8=+× /8= kNm边墙内侧边缘处剪力：V1=q+g ×L 0/2=+× /2= kN2由车辆荷载引起的内力跨中弯矩：aa 2p -b2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭=4= kN边墙内侧边缘处剪力：aa 00p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭= 2/5= kN3作用效应组合跨中弯矩：γ0Md=+=××+×= kNm边墙内侧边缘处剪力：γVd=+=×+×= kNm4、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=h-As=++2= m1砼受压区高度x=fsd×As/fcd/b=300× = m根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范ξb的规定：HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=x≤ξb×h0=×=砼受压区高度满足规范要求;2最小配筋率根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范ρ=100×As/b/d= 100 ×= ,≥45×ftd /fsd= ,同时≥主筋配筋率满足规范要求; 3正截面抗弯承载力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范Fcd×1000×b×xh0-x/2=×1000××× kNm≥γMd= kNm4斜截面抗剪承载力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范×10-3×fcu,×b×h0=×10-3××990×580= kN≥γVd= kN注：上公式b、 h0单位为mm抗剪截面满足规范要求;根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范对于板式受弯构件,公式可乘以提高系数××10-3×α2×ftd×b×h0=××1××990×580= kN≥γVd= kN注：①上公式b、 h0单位为mm；②α2为预应力提高系数,对于普通钢筋混凝土受弯构件,取α2=;可不进行斜截面抗剪承载力的验算,只需按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5、裂缝宽度计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004中关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为Ⅱ类环境,对于钢筋混凝土构件,最大裂缝宽度不应超过.作用短期效应组合Ms=+=1×+×= kNm作用长期效应组合M1=+=1×+×= kNm受拉钢筋的应力受弯构件σss=Ms/As/h0== Mpa钢筋表面形状系数C1=作用长期效应影响系数 C2=1+Ms=1+×=受力性质系数C3=裂缝宽度W=C1×C2×C3×σss×30+d/Es/+10×ρfk=1××××30+/×105/+10×= mm≤裂缝宽度满足规范要求二、台身及基础计算1、设计资料基础为分离式基础,根据公路污工桥涵设计规范b=进行计算;台身基础验算简图2、台身验算1）水平力车辆荷载等代土层厚破坏棱体破裂面与竖直线间夹角θ的正切值tan tan θϕ=-+=-tan35°+cot35°+ tan35°×tan35°=破坏棱体长度l 0=H 2×tan45-φ/2=×= m计算宽度B= m0h=GBl γ∑= 140/ 20= m 土的侧压力系数2tan (45)2ϕλ︒=-=tan 245°-35°/2=q 1=H+h+d/2×b ×λ×γ2=++2×××20= kN/mq 2=H 2+h ×b ×λ×γ2=+×××20= kN/mA 端处弯矩1221(8-7)120A H M q q -==8××/120= kNmA 端处剪力212111211()(916)2640A A q H q q H M q q H Q H -+=--==9×+16× ×40= kN 最大弯矩位置x 0的计算211q q P H -==/= kN/m 0x ==×× /= m 最大弯矩计算=+×× /6×= kNm2）竖向力最不利截面y-y受力简图当x= m时,台身在此截面y-y上的竖向力、偏心距及弯矩3）截面验算作用效应组合γ0Md=××∑M+×Mmax=××+×= kNmγ0Nd=××∑P=××= kNγ0Vd=××QA=××= kN偏心距ee=γ0Md/γNd= = m≤=×= mS为截面或换算截面重心轴至偏心方向截面边缘的距离;满足规范要求;（1）偏心受压承载力验算根据公路污工桥涵设计规范构件承载力影响系数计算简图弯曲平面内的截面回旋半径xi==×=yi==×=构件长细比,当砌体材料为粗料石、块石和片石砌体时,其中长细比修正系数γβ取;构件计算长度l 0,当台身计算模型为上下端铰接时,l 0=；当为上端铰接、下端固结时,取l 0=;现取l 0==×= m,3.5x y l i βγβ==×=3.5y x l i βγβ==×=x 方向和y 方向偏心受压构件承载力影响系数,其中m 取8,a 取,221()11()1(3)1 1.33()m x x x x x x y y e x e e i i ϕαββ-=⨯⎡⎤++-+⎢⎥⎢⎥⎣⎦= 221()11()1(3)1 1.33()ym y yy y y x x e ye e i i ϕαββ-=⨯⎡⎤++-+⎢⎥⎣⎦= 砌体偏心受压构件承载力影响系数1111x yϕϕϕ==+- 构件截面面积A=C2×b=×= m2现根据公路污工桥涵设计规范φAf cd =××= kN≥γ0Nd= kN偏心受压承载力满足要求（2） 正截面受弯承载力验算构件受拉边缘的弹性抵抗矩W=b ×C 22/6=×6= m 3现根据公路污工桥涵设计规范W ×f tmd =××106= kNm ≥γ0Md= kNm正截面受弯承载力满足要求;（3） 直接受剪承载力验算现根据公路污工桥涵设计规范其中μf 为摩擦系数,取；N k 为受剪截面垂直的压力标准值,N k =∑P+γ3×x 0×C 2 =+23××= kN11.4vd f k Af N μ+=×+×= kN ≥γ0V d = kN直接受剪承载力满足要求;3、基础验算1基底应力验算基础底面上的竖向力、偏心距及弯矩见下表,其中P11汽是由车辆荷载所产生的盖板支点反力,竖向力及弯矩进行作用短期效应组合：基底应力计算简图名称分项系数竖向力kN 偏心距e 弯矩kNmP1′1P21P31P514600P61基础底面积A=b×C3=×= m2W基= b×C32/6=×6= m3max= P M A Wδ=+∑∑基+= kPa ≤300 kPa基地应力满足要求2基底强度验算α==°≤40°基底强度满足要求综上,×盖板涵验算通过。

1.5米净跨径盖板涵结构计算1 盖板计算1.1设计资料汽车荷载等级：公路-Ⅱ级； 环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L 0=1.5m ； 单侧搁置长度：0.20m ； 计算跨径：L=1.7m ； 填土高：H=0.8m ；盖板板端厚d 1=20cm ；盖板板中厚d 2=20cm ；盖板宽b=0.50m ；保护层厚度c=3cm ；混凝土强度等级为B350； 轴心抗压强度f cd =13.8Mpa ； 轴心抗拉强度f td =1.39Mpa ；主拉钢筋等级为HRB335； 抗拉强度设计值f sd =280Mpa ；主筋直径为18mm ，外径为18mm ，共5根，选用钢筋总面积A s =3.14x0.0092x5=0.001272m 2盖板容重γ1=0.2x0.5x1.9x2.62x9.8=4.88kN/m 3； 土容重γ2=3.60kN/m 3 根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力 1.2外力计算 1) 永久作用 (1) 竖向土压力q=γ2·H ·b=3.6×0.8×0.50=1.44kN/m (2) 盖板自重g=γ1·(d 1+d 2)·b/2/100=4.88×(20+20)×0.5/2 /100=0.5kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定： 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a =1.6+2·H ·tan30=1.6+2×0.8×0.577=2.52m 车辆荷载垂直板跨长L b =5.5+2·H ·tan30=5.5+2×0.8×0.577=6.42m 车轮重 P=588kN 车轮重压强Lp=P/L a /L b =560/2.52/6.42=36.34kN/m 2 1.3内力计算及荷载组合 1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩M 1=(q+g)·L 2/8=(1.44+0.5)×1.72/8=0.70kNm 边墙内侧边缘处剪力V 1=(q+g)·L 0/2=(1.44+0.5)×1.5/2=1.46kN2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩M 2=p ·L a ·(L-L a /2)·b/4=36.34×2.52×(1.7-2.52/2)×0.50/4=5.04kNm 边墙内侧边缘处剪力V 2=p ·L a ·b ·(L 0-L a /2)/L 0)=36.34× 2.52×0.50×(1.5-2.52/2)/1.5=7.33kN 3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩γ0M d =0.9(1.2M 1+1.4M 2)=0.9×(1.2×0.7+1.4×5.04)=7.11kNm 边墙内侧边缘处剪力 γ0V d =0.9(1.2V 1+1.4V 2)=0.9×(1.2×1.46+1.4×7.33)=10.81kN 1.4持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h 0=d 1-c-2.2/2=20-3-1.100=0.159m 1) 砼受压区高度x=f sd ·A s /f cd /b=280×0.001272/13.8/0.50=0.052m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb 的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。

一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=γ0γ0=1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。

1-2.5m×2.5m盖板涵计算书一、基本参数涵洞设计安全结构重要性系数：0.9涵洞类型：盖板涵适用涵洞桩号: JK0+048.08, JK3+094.874设计荷载等级:公路一级最大布载宽度=23.016(m)板顶最高填土高度=1.195(m)土容重=18 KN/m3土的内摩擦角=35度盖板单侧搁置长度=20cm净跨径=250(cm)计算跨径=270cm涵洞斜交角度=0度正标准跨径=290cm板间接缝长度=2cm受力主筋：11根直径为18mm的HRB335钢筋，间距为9cm单侧基础襟边宽=25cm盖板厚度22cm盖板宽度=99cm盖板容重=25千牛/立方米盖板抗压强度=13.8MPa盖板抗拉强度=1.39MPa涵台顶宽度=75cm涵台底宽度=75cm涵台高度=250cm涵台容重=23千牛/立方米台身抗压强度=14.5MPa基础级数=2每级基础高度=60cm基础容重=23千牛/立方米铺底厚度=40铺底容重=23千牛/立方米基底容许应力=250每延米铺底宽度=40cm单侧基础襟边宽=25cm1-2.5m×2.5m盖板涵洞身断面二、盖板计算1.恒载内力计算系数 K = 1.114q土 = K ×土容重×填土高度 = 23.96kNq自 = 盖板容重×盖板厚度 = 5.5kN恒载产生的支座剪力 V恒=(q土 + q自) ×净跨径 / 2=36.82kN恒载产生的跨中弯矩 M恒=1 / 8 × (q土 + q自) ×计算跨径2 = 26.84kN·M2.活载计算设计荷载等级:公路一级布载宽度=23.016米用动态规划法求得设计荷载作用下盖板上产生的最大弯矩和剪力冲击力系数 U = 0最大弯矩 M设 = M设× (1 + U)=26.647× (1 + 0)=26.65kN·M最大剪力 V设 = V设× (1 + U)=36.55× (1 + 0)=36.55kN.3.荷载组合(1)承载能力极限状态效应组合Md = 1.2 × M恒 + 1.4 × M设 = 69.52kN×mV支= 1.2 × V恒 + 1.4 × V设=95.36kN(2)正常使用极限状态效应组合正常使用极限状态效应组合短期组合 Msd = M恒 + 0.7 × M设 = 45.5kN×m 正常使用极限状态效应组合长期组合 Mld = M恒 + 0.4 × M设 = 37.5kN×m4.构件计算(1) 正截面强度计算截面有效高度 h0 = 181mm盖板宽度 b = 990mm盖板抗压强度 fcd = 13.8MPa钢筋抗拉设计强度 fsd = 280MPa按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.2.2-1和5.2.2-2公式，计算最小钢筋截面积As由r0 × Md <= fcd × b × x × (h0 - x/2) ,可得x由fsd × As = fcd × b × x ,可得Asx = 27.37 <=ξb ×h0 = 101.36,截面受压高度符合要求!根据计算需要受拉钢筋的最小截面积 As = 1335.512mm 2在涵洞中设计的受拉钢筋的截面积 Ar = 2799.159mm 2实际钢筋截面积 Ar = 2799.159mm 2 >= 最小钢筋截面积 As =1335.512mm 2 , 正截面强度满足要求。

一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：13m；Ⅰ类环境；3.3m；0.3m；28cm；0m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；13根直径为207.4cm；0.0040841m²；330Mpa； 25kN/m³；18kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力0.00kN/m(2) 盖板自重6.93kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长1.60m车辆荷载垂直板跨长5.50m 车轮重 PP=280kN车轮重压强L计算跨径：L=单侧搁置长度： 盖板厚d= 填土高：H= 汽车荷载等级： 净跨径：L 0=环境类别： 盖板宽b=净保护层厚度c=钢筋间距:钢筋总面积As=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd= q=K·γ2·H·b= g=γ1·d·b/100=砼轴心抗拉强度ftd=受力主筋：mm的HRB 400钢筋,钢筋轴心抗压强度fsd= 盖板容重γ1= 路面结构层和填土平均容重γ2= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5.5+2·H·tan30°=31.82kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩9.43kN.m边墙内侧边缘处剪力10.40kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩42.88kN.m 边墙内侧边缘处剪力47.25kN 3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩γ0Md=γ(1.2M1+1.8M2)=88.50303kN.m边墙内侧边缘处剪力 γ0Vd=γ(1.2V1+1.8V2)=97.524kN.m4.持久状况承载能力极限状态计算0.24m1) 砼受压区高度0.099m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。

4米净跨径米填土暗盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-II级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=4m；单侧搁置长度：；计算跨径：；填土高：；盖板板端厚d1=35cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽；保护层厚度c=3cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd；轴心抗拉强度f td；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值f sd=280Mpa；主筋直径为25mm，外径为27mm，共14根，选用钢筋总面积A s2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18××(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(35+35)×2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=1.6+2·H·tan30=1.6+2××车辆荷载垂直板跨长L b=5.5+2·H·tan30=5.5+2××车轮重P=560kN车轮重压强Lp=P/L a/L b23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(44.55+8.66)×2边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(44.55+8.66)×2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L2·×2×边墙内侧边缘处剪力V2=p·L0·××3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d12)×××边墙内侧边缘处剪力γ0V d12)×××4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d11) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb。

4.5米净跨径1米填土暗涵盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=4.5m；单侧搁置长度：0.30m；计算跨径：L=4.76m；填土高：H=1m；盖板板端厚d1=26cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽b=1.00m；保护层厚度c=4cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度标准值f sd=280Mpa；盖板容重γ1=26kN/m3；土容重γ2=18kN/m32.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×1×1.00=18kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=26×(26+35)×1.00/2 /100=7.93kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2+2·H·tan30=0.2+2×1×0.577=1.35m车辆荷载垂直板跨长L b=0.6+2·H·tan30=0.6+2×1×0.577=1.75m车轮重P=70kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=70/1.35/1.75=29.45kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(18.00+7.93)×4.762/8=73.44kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(18.00+7.93)×4.5/2=58.34kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)/4=29.45×1.35×(4.76-1.35/2)/4=40.72kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·(L0-L a/2)/L0=29.45×1.35×(4.5-1.35/2)/4.5=33.89kNm3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×73.44+1.4×40.72)=130.62kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×58.34+1.4×33.89)=105.71kN4.截面设计拟用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，外径为17.5mm，单根面积为2.011cm2 1) 截面有效高度h0=d1-c-1.75/2=26-4-.875=0.211m2) 试算受压区高度x0=h0-(h02-2γc·γ0·M d/f cd/b/103)1/2=0.211-(0.2112-2×1.25×130.62/13.8/1.00/1000)1/2=0.066m3) 计算钢筋面积A s0=f cd·x0·b/f sd=13.8×0.066×1.00/280=0.003276m2选用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，共17根，选用钢筋总面积A s=0.003419m25.持久状况承载能力极限状态计算1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.003419/13.8/1.00=0.069m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。

涵洞计算书一、计算条件1、填土高度9米，洞顶至路面高度；2、填土容重18KN/m3，钢筋混凝土容重25KN/m3；3、填土内摩擦角取30°；4、车辆荷载，按照公路一级，按照两车道计算车辆荷载（计算填土高9米的范围）；二、盖板受力计算1、盖板上填土重量q土= r H b=18*9*1=162 KN/m2、盖板自重q自= r h b=25*0.52*1=13KN/m3、车辆荷载填土厚度大于0.5米，不计汽车冲击力，按照规范涵洞设计，使用车辆荷载计算不使用车道荷载。

车辆荷载布置如下：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作用30度角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。

车辆荷载横向分布宽度为：(0.6/2+9*tan30°)=5.493m>1.8m 车轮的压力扩散线相重叠，按照车轮的压力扩散线相重叠计算车辆荷载横向分布宽度。

a =(0.6/2+9*tan30°)×2+2×1.8+1.3=15.9m车辆荷载纵向分布长度度为：(0.2/2+9*tan30°) =5.293 <7m 小于两后轮距离，两后轮车轮的压力线不重叠。

车辆荷载分布长度为：b=(0.2/2+9*tan30°) *2+1.4=11.986 m车辆荷载分布的压力强度为：q车=G/a*b=(140+140)*2/15.9*11.986=2.94KN/m2（G为两辆车后轴载总和），填土较高车辆荷载影响不大。

4、盖板设计荷载q设=1.2（q土+ q自）+1.4 q汽=1.2×（162+13）+1.4×2.94=214.12KN/m （板宽1米）5、盖板作用于台帽的竖向力计算N=1/2×L计×q设=1/2×（4+0.3 /2）×214.12=444.30KN三、台身受力计算1、土侧压力计算1）、土体破坏棱体长度计算，按照规范L0=H*tan(45°-φ/2)=(9+4.77)* tan(45°-30°/2)=7.95 m（大于两后轮距离，车辆两后轮作用于破坏棱体）2）、车辆荷载换算成土层厚h0=G/B L0r=2×(140+140+120)/（4.9×7.95×18）=1.14m3）盖板中心点处土侧压力强度e A=r ×H A×tan2(tan(45°-φ/2)H A=9+0.052/2+1.14=10.4e A=18×10.4×tan2 (45°-30°/2)=62.34KN/m24）基础中心点处土侧压力强度e b=r ×H B×tan2 (45°-φ/2)H B= H A+0.052/2+0.4+3.1+0.75=14.91e B=18×14.91×tan2(tan(45°-30°/2)=89.37KN/m25）土侧压力作用弯矩计算计算宽度取1m，受力简图如下：用迈达斯计算跨中最大弯矩为：200KN M ，最大弯矩处距离A点2.35米。

目录1 工程概况 (2)1.1 技术标准 (2)2 计算采用的技术规范及软件 (2)3.设计资料 (3)4、荷载组合说明 (3)5、盖板计算 (4)5.1 混凝土参数 (4)5.2荷载计算 (4)5.3 盖板内力计算 (4)5.4 盖板结构配筋 (5)5.5盖板持久状况承载能力极限状态计算 (5)5.6 盖板持久状况正常使用极限状态计算 (7)6、涵台计算 (8)6.1基础资料 (8)6.2涵台与基础构造 (8)6.3涵台验算 (10)7、计算结论 (13)金甲大沟涵洞计算书1 工程概况贵阳市白云区大健康产业园一号路道路工程项目位置位于贵阳市白云区麦架镇，金甲大沟涵洞为一号路主线上跨金甲大沟而设。

涵洞盖板为现浇实心板梁，盖板延跨径方向端部厚度为55cm,直线过度到中间厚度为65cm。

涵洞与道路正交，净跨径为4米。

涵洞起点桩号为JK0+103.275，终点桩号为JK0+213.275,全长110米。

1.1 技术标准汽车荷载：城-A级；设计基准期：100年地震烈度：地震动峰值加速度＜0.05g，按Ⅵ设防道路等级：城市主干路设计荷载：1、结构重力：混凝土容重取 26KN/m32、填土容重20KN/M3，粘聚力c=0,内摩擦角为35度。

3、收缩徐变影响力：按04设计规范取用，天数3650天4、汽车荷载：城-A级车道荷载及车辆荷载。

自振频率及冲击系数：按规范取用按规范计算。

5、温度力：整体温差取+20℃、-20℃。

6、地震动峰值加速度： 0.05g2 计算采用的技术规范及软件1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4、《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)5、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)6、《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）7《公路桥涵施工技术规范》（JTG TF50-2011）采用桥梁博士3.0进行混凝土梁验算。

盖板涵计算书（参考版）一、盖板计算1、设计资料其中：①汽车荷载等级通过《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中 4.3.1所得：砼轴心抗压强度、抗拉强度通过《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中3.1.4所得：②安全结构重要性系数通过《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中1.0.9和4.1.6所得：③环境类别通过《混凝土结构设计规范》（JTG D60-2004）中3.5.2所得：④混凝土轴心抗压、抗拉强度通过《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中3.1.4所得：⑤各结构层容重通过《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中 4.2.1所得：根据《公路污工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。

5.0m×2.5m盖板涵洞整体布置图2、外力计算1）永久作用（1）竖向土压力×H =1.067965×20×0.5=10.68 kN/mq=K×γ2（2）盖板自重×d=25×0.65=16.25 kN/mg=γ12）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中4.3.1关于车辆荷载的规定：c轮为汽车轮胎在行车方向的着地长度 (m)，d轮为汽车轮胎宽度 (m)。

车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2×H×tan30°=0.2+2×0.53 m 车辆荷载垂直板跨长：Lb=d轮+2×H×tan30°=0.6+2×0.53m 单个车轮重：P=70*1.3=91 kN车轮重压强：p=a b =PL L91/（0.77735×1.17735）= 99.43 kN/m2填料厚度大于等于0.5m时的涵洞不计冲击力。

附件一：
盖板涵支架验算书
1、 支架初步设计
1.1 立杆及横杆的初步设计
根据经验及初略计算，来选定立杆间距。

现浇盖板重Q1=26×0.5=13kN/m 2，单根立杆允许承载力估算保守[N]=40kN 。

盖板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=0.39；取安全系数1.3，则为0.39×1.3=0.51。

所以选定现浇盖板底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m 2＜1/0.51=1.97m 2，满足要求。

满堂式支架采用φ48碗扣型钢管脚手架，采用纵横向间距0.9m ，步距1.2m 。

1.2 底模、纵横梁的初步设计
底模采用竹胶板。

根据经验，由于现浇盖板厚度仅为0.5m ，一般选用1.5cm 厚的高强度竹胶板。

横梁采用10cm ×10cm 方木，纵梁采用方木，方木宽度为0.1m ，方木允许受弯强度为[σ]=12Mpa ，纵梁（方木）高为h2。

据经验及初略计算，来选定纵梁的高度及纵梁间距。

横梁间距为0.9m ，纵梁间距为0.5m 。

根据公式[σ]=M/W 、M=QL 2/8及W=bh 2
/6，得出h=][432 b QL 。

纵梁高h2的确定:取Q=13×0.5=6.5kN/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，
[σ]=12Mpa ，得出h2=0.08m ，故取0.1m 。

故支架设计纵横向采用90cm ×90cm 布置，支架顶横向方木采用10cm ×10cm （间距90cm ），纵向方木采用10cm ×10cm （间距50cm ），竹胶板采用1.5cm 厚高强竹胶板。

2.5米净跨径3.92米填土暗盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=2.5m；单侧搁置长度：0.30m；计算跨径：L=2.8m；填土高：H=3.92m；盖板板端厚d1=32cm；盖板板中厚d2=32cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=3cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB400；抗拉强度设计值f sd=330Mpa；主筋直径为20mm，外径为22mm，共12根，选用钢筋总面积A s=0.003770m2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×3.92×0.99=69.8544kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(32+32)×0.99/2 /100=7.92kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=1.6+2·H·tan30=1.6+2×3.92×0.577=6.13m 车辆荷载垂直板跨长L b=5.5+2·H·tan30=5.5+2×3.92×0.577=10.03m 车轮重P=560kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=560/6.13/10.03=9.12kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(69.85+7.92)×2.82/8=76.22kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(69.85+7.92)×2.5/2=97.22kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L2·b/8=9.12×2.82×0.99/8=8.84kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L0·b/2=9.12×2.50×0.99/2=11.28kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×76.22+1.4×8.84)=93.46kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×97.22+1.4×11.28)=119.21kN4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d1-c-2.2/2=32-3-1.100=27.9cm=0.279m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=330×0.003770/13.8/0.99=0.091m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.53。

涵洞盖板现场预制满堂支架计算书1、工程概况：（1）AK0+260涵洞净高4m，净跨径6m。

由于盖板预制和吊装场地不能满足施工要求，因此采取满堂支架现场预制的方法。

（2）支架布置形式，自上而下分别为15mm木胶板，5cm*10cm方木，直径48mm的钢管，可调顶托。

立杆纵距和横距90cm*90cm，立杆步距最大150cm。

支架布置图如下：（3）荷载简化：q=15.6KN/m22、底模验算：（1）荷载计算：底模宽度为90cm，方木横梁间距为20cm混凝土自重q1=15.6*0.9=14.04KN/m参考《扣件式钢管脚手架计算手册》附录C附表C-2取木胶板及侧模自重0.3KN/m2木胶板及侧模自重q2=0.9*0.3=0.27KN/m可忽略不计施工人员机具荷载取分别2KN/m2,混凝土入模冲击荷载和振捣荷载分别为2KN/m2活荷载q3=2KN/m2*4*0.9=7.2KN/m（2）荷载组合：不考虑风荷载：q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=27.252KN/m（3）底模验算：①木胶板性能参数：参考《路桥施工计算手册》P805附表3-39弹性模量E=9*103Mpa容许弯曲应力：［σ］=12 MPa，容许弯剪应力：［τ］=1.9 MPa，容许挠度：［f］=L/400=0.625mm惯性矩I=bh3/12=90*1.53/12=25.31cm4抗弯截面系数W=90*1.52/6=bh2/6=33.75cm3 截面积 A =bh=90*1.5=135cm2②荷载验算取三等跨均布荷载计算：Mmax=0.125*27.252*0.2*0.2=0.136KN*mQmax=0.6*27.252*0.2=3.27KNfmax=0.667*27.252*0.24/(100*9*103*25.31)=0.13mmσmax=Mmax/W=0.136/33.75=4.03MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.27/(2*135)=0.363MPa<［τ］=1.9 MPaFmax=0.13mm<［f］=L/400=0.5mm满足要求！3、方木横梁验算：（1）荷载计算：取方木容重为5.5KN/m3混凝土自重q1=15.6*0.2=3.12KN/m模板自重：q2=0.09KN/m方木自重：q3=0.1*0.05*5.5=0.0275KN/m活荷载q4=1.6KN（2）荷载组合q=1.2(q1+q2+q3)+1.4*q3=6.125KN/m（3）荷载验算：①截面参数：惯性矩I=bh3/12=5*103/12=416.66cm4抗弯截面系数W=5*102/6=bh2/6=83.33cm3 截面积A =bh=5*10=50cm2 ②荷载计算：取三等跨均布荷载计算：Mmax=0.125*6.125*0.9*0.9=0.62KN*mQmax=0.6*6.125*0.9=3.31KNfmax=0.667*6.125*0.94/(100*9*103*416.66)=0.71mmσmax=Mmax/W=0.911/83.33=7.44MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.31/(2*50)=0.993MPa<［τ］=1.9 MPaFmax=0.71mm<［f］=L/400=2.25mm满足要求！4、钢管纵梁验算：（1）荷载计算：混凝土自重q1=15.6*0.5=7.8KN/m模板自重：q2=0.3*0.5=0.15KN/m方木自重：q3=0.1*0.05*5.5*3=0.0825KN/m钢管自重：q4=0.033KN/m活荷载q5=4KN/m （2）荷载组合q=1.2(q1+q2+q3+q4)+1.4*q5=15.28KN/m（3）荷载计算①截面参数：弹性模量E=2.1*105Mpa容许弯曲应力：［σ］=140MPa，容许弯剪应力：［τ］=80 MPa，容许挠度：［f］=L/400=1.5mm惯性矩I=10.79*cm4抗弯截面系数W=4.49cm3 A=4.2412cm2取三等跨均布荷载计算：Mmax=0.125*15.28*0.5*0.5=0.478KN*mQmax=0.6*15.29*0.5=4.59KNfmax=0.667*15.25*0.54/(100*2.1*105*10.79)=0.28mmσmax=Mmax/W=0.478/4.49=106.46MPa<［σ］=140 MPa，τmax=2Qmax/A=2*4.59/4.2412=21.6MPa<［τ］=80 MPaFmax=0.28mm<［f］=L/400=1.25mm5、立杆稳定性验算每根立杆承受的支架自重为：(（ 3.685m+4*1m）*3.3Kg/m+1.34Kg*8+4.4kg)*9.8/1000=0.4KN立杆承受最大压力N=0.4+4.59=4.99KN立杆最大步距为1.5m，回转半径为15.59mm λ=1500/15.95=94.04查表《扣件式钢管脚手架计算手册》2008 表2.3-2得压杆稳定系数为0.6537压杆稳定性验算：σ=N/ϕA=1.836/（0.6537*4.2412）=18MPa<［σ］=140 MPa满足要求！6、地基承载力验算：每根钢管对涵洞基础产生的做到压力为4.99/4.2412=1.8MPa大于涵洞基础的强度，因此不会对涵洞基础产生剪切破坏。

一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩公路-Ⅰ级；安全结构重要性系数γ0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa；1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa；26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工 盖板按两端简支受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L=钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m2) 由车辆荷载引 根据《公路桥涵 计算涵洞顶上车 当几个车轮的压 根据《公路桥涵 车辆荷载顺3.90m车辆荷载垂7.30m车轮重P=P=560kN车轮重压强19.68kN/m²3.内力计算及荷载1) 由永久作用引 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处79.68kN2) 由车辆荷载引 跨中弯矩24.94kN.m边墙内侧边缘处29.22kN3) 作用效应组合 根据《公路桥涵 跨中弯矩 γ =104.85153kN.mg=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=V2=p·L 0·b/2=V1=(q+g)·L 0/2=M1=(q+g)·L²/8=q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb=γ=122.87288kN.m4.持久状况承载能0.219m1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋 相对界限受压区 HRB335钢筋的相0.123m砼受压区高度满2) 最小配筋率 根据《公路钢筋 受弯构件最小配1.772,不小于45ftd/f0.223,同时不小于0.2主筋配筋率满足3) 正截面抗弯承 根据《公路钢筋 受弯构件正截面220.013kN.m≥γ0Md=104.85kN.m正截面抗弯承载4) 斜截面抗剪承 根据《公路钢筋 抗剪截面验算的605.63kN≥γ0Vd=122.87kN抗剪截面满足规 根据《公路钢筋 受弯构件斜截面 对于板式受弯构188.35kN≥γ0Vd=122.87kN可不进行斜截面 (JTG D62-ρ=100·As/b/d=(d-c-2.2/2)/100= 截面有效高度 h 0= x=fsd·As/fcd/b= x≤ξb·h 0= fcd·b·x(h0-x/2)= 0.51×10-3·fcu,k 0.5·b·h 0= 1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0=根据《公路钢筋 中6.4关于裂缝 环境类别为II类 作用短期效应组85.45kN.m作用长期效应组77.97kN.m受拉钢筋的应力98.31Mpa1.00作用长期效应影1.461.15裂缝宽度Wfk=C1·==0.936mm≤0.20mm裂缝宽度满足规二.台身及基1.设计资料基础为分离式 计算假定：将0.53m；0.75m；1.6m； 1.73m；3.852cm；1.75m；35度；铺底厚度:0.4m；300kPa；计算台宽b:0.99m；基础层数:2层；0.25m；单层基础厚:0.6m；C25片石砼； 2.77Mpa；0.387Mpa；0.336Mpa；C20片石砼；铺底材料： 台身基础容重:24kN/m³；铺底容重：23kN/m³；基础襟边: M l =1.0M1+0.4M2= σss=Ms/0.87/As/h0=C2=1+0.5Ml/Ms= 钢筋表面形状系数C1=Ms=1.0M1+0.7M2= 受力性质系数C3=M7.5浆砌片石；基础埋深H 2:基础底宽h 基:基础材料：地基承载力容许值:台身弯曲抗拉强度ftmd=台身直接抗剪强度fvd=台身顶宽C1:台身底宽C2:涵洞净高H 0:台身计算高度H1:台身材料：台身轴心抗压强度fcd==ϕ:回填土的内摩擦角2.台身验算1) 水平力 车辆荷载等代土=0.5212.005计算长度B=7.30m= 1.913m土的侧压力系数=tan ²(45°-0.271q1=(H+h+=21.65kN/mq2=(H2+h=30.93kN/m台身基础验算简图=⨯θtan H =l 20破坏棱体长度ϕϕϕϕθθtan tan cot tan tan ）（的正切值线间夹角破坏棱体破裂面与竖直++-=A端处弯矩=-9.95kN.mA端处剪力=29.83kN最大弯矩位置x0=5.366kN/m=1.062m最大弯矩计算= 5.36kN.m2) 竖向力最不利截面y-y受力简图)877(1202121q q H M A +-=当x0= 1.062名　称竖向力(kN)偏心矩e (m)P1123.4-0.275P234.90.11P3 3.30.11P49.580∑P171.21∑M=-29.73) 截面验算作用效应组合-25.37kN.m 184.9kN 37.6kN偏心矩ee=γ0Md/γ0.137m ≤0.6s=0.225m，满足要求；(1) 偏心受压承 现根据《公路圬 计算偏心受压构m时，台身在此截面y-y上的竖向力、偏心矩及弯矩构件承载力影响系数计算简图γ0Md=0.9×(1.2×∑M+1.4×Mmax)= γ0Nd=0.9×1.2×∑P= γ0Vd=0.9×1.4×QA=-33.943.840.360弯　矩(kN.m)弯曲平面内的截0.2860.2171.3,1.211m,= 2.078= 1.5748，a取0.002=0.716= 1.000砌体偏心受压构=0.716 构件截面面积0.7425m²现根据《公路圬 =1472.1739kN ≥γ0Nd=184.9kN偏心受压承载力A=C2*b= x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中m取 构件长细比，其中长细比修正系数γβ取构件计算长度l 0取0.7H1==12b/=ix =12C2/=iy ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1y x x x yx mx x i e i e x e βαβϕ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1x y y y xy my y i e i e ye βαβϕ(2) 正截面受弯 构件受拉边缘的0.093m³现根据《公路圬 W·ftmd=35.91825.37kN.m正截面受弯承载 (3) 直接受剪承 现根据《公路圬0.7， Nk=190.1kN直接受剪承载力3.基底应力验算 基础底面上的竖 竖向力及弯矩进基底应力计算简图W=b·C 2²/6=kN.m ≥γ0Md=344.54937.6kNkN ≥ γ0Vd==其中μf=基础底面面积1.733m²0.505m³ 基底应力满足要 1-3.0m×W 基=b·h 基²/6=179.26A=b·h 基=kPa≤300kPa；=+=∑∑基W AM P max δ。

盖板涵计算书计算：校核：二0一0年8月2.0m 盖板涵计算书一、 设计资料设计荷载：公路Ⅰ级标准跨径：2.0m板厚：h=45cm计算跨径：cm h l p 23030200l 0=+=+=砼C30容重3125/r KN m =，轴心抗压设计强度f cd =13.8MPa,轴心抗拉设计强度f td =1.39Mpa钢筋抗拉、抗压强度为：R235：fsd=fsd ′=195MPa ，HRB335：fsd=fsd ′=280MPa 。

盖板顶填土厚度H=22.12m ，土的容重318/r KN m =，土的内摩擦角35φ=。

二、 外力计算1. 恒载（取1m 板宽进行计算，板厚为17cm ）1） 填土垂直压力KN H 16.3980.112.22180.1q =⨯⨯=⨯=γ2） 盖板自重m KN h g z /75.80.135.0250.11=⨯⨯=⨯=γ2. 由车辆荷载引起的垂直压力顺板跨m tg Htg a o o 88.9473012.20213302a 1=⨯⨯+=+=垂直板跨m tg Htg b o o 38.9403012.2025.5302b 1=⨯⨯+=+=车辆荷载重KN P 1100=2/001.038.94088.9471100m KN ab pp =⨯==3. 荷载组合及内力计算1） 跨中弯矩（1） 恒载弯矩m KN l q M p z ⋅=⨯+=+=07.2698/3.2)75.816.398(8/q 22）（恒（2） 活载弯矩mKN c l pc M p ⋅=-⨯⨯=-=0005.04/)2/355.13.2(355.1001.04/)2/(汽基本组合m 88.3224.12.1⋅=+=KN M M M j 汽恒2） 支点剪力（1）恒载剪力KN l g q Q z 95.4672/p =+=）（恒（3） 活载剪力=-=p p l c l pc Q /)2/(汽0.0005KN基本组合KN Q Q Q 54.5614.12.1j =+=汽恒4. 截面设计m 88.322⋅=KN M J ， 245.045.00.1m h b =⨯=⨯，0 1.0r =假定 3.5g a cm =，m h 415.0035.045.00=-=301.0103200s =⨯=bh f M cd jγα，399.0=sb α，923.00=γ2230079.27m 002779.010cm h f M A sd jg ==⨯=γ每米宽板采用20根φ20螺纹钢筋5.正截面强度验算''g sd g sd cd f A f A f bx -=代入各参数值，解得mm 3.22841555.0mm 4.84x =⨯<=，砼受压区高度满足要求。

1.5米净跨径盖板涵结构计算1 盖板计算1.1设计资料汽车荷载等级：公路-Ⅱ级；环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L0=1.5m；单侧搁置长度：0.20m；计算跨径：L=1.7m；填土高：H=0.8m；盖板板端厚d1=20cm；盖板板中厚d2=20cm；盖板宽b=0.50m；保护层厚度c=3cm；混凝土强度等级为B350；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值f sd=280Mpa；主筋直径为18mm，外径为18mm，共5根，选用钢筋总面积A s=3.14x0.0092x5=0.001272m2盖板容重γ1=0.2x0.5x1.9x2.62x9.8=4.88kN/m3；土容重γ2=3.60kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力1.2外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=3.6×0.8×0.50=1.44kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=4.88×(20+20)×0.5/2 /100=0.5kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=1.6+2·H·tan30=1.6+2×0.8×0.577=2.52m车辆荷载垂直板跨长L b=5.5+2·H·tan30=5.5+2×0.8×0.577=6.42m车轮重P=588kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=560/2.52/6.42=36.34kN/m21.3内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(1.44+0.5)×1.72/8=0.70kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(1.44+0.5)×1.5/2=1.46kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)·b/4=36.34× 2.52×(1.7-2.52/2)×0.50/4=5.04kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·b·(L0-L a/2)/L0)=36.34× 2.52×0.50×(1.5-2.52/2)/1.5=7.33kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×0.7+1.4×5.04)=7.11kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×1.46+1.4×7.33)=10.81kN1.4持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d1-c-2.2/2=20-3-1.100=0.159m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.001272/13.8/0.50=0.052m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。