160t门吊基础计算书(上报)

龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。

二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。

45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。

3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。

即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。

接岸引堤稳定性计算书一、最不利工况分析本项目３０米箱梁预制场拟建在接岸引堤堤顶，考虑到施工期间有大型荷载分布，且荷载距引堤边坡最小距离为4.1米，根据土力学等分析理论，对引堤所定边坡1:2在荷载作用下的稳定性等进行计算分析。

根据预制区与存梁区实际荷载分布情况分析，对大堤最不利的工况应是：存梁区箱梁按简支堆放上下两层，每层布置为5榀箱梁，并有龙门吊重载（吊梁）经过。

注：本图尺寸为m图1 存梁区荷载分布图二、荷载分析1、龙门吊自重：F=160t；2、龙门吊跨距：D=22.8m；3、龙门吊单侧一半轮子作用在轨道上的长度：L=4m；4、单榀箱梁的最大重量：G=130t。

三、大堤地质条件Wi：土条i的重量；φ、c：滑动面上的内摩擦角及粘聚力；Bi：土条i 的宽度；Hi：土条i的高度；Xi：土条i竖向中心线到通过圆心o的竖直线的水平距离；Αi：土条i滑动面的法线（亦即半径）与竖直线的夹角；R：圆弧滑动面BD的半径；r：砂土容重19kN／m3；中密粉砂容许承载力：f=20t/ m2；引堤填筑高度：H=9m；因大堤用砂性土填筑而成，取粘聚力c＝0；根据相关资料汇总，同时确保安全可靠的前提下取砂土的内摩擦角φ=30o。

四、大堤边坡稳定性计算法一：采用有限元建模，ANSYS软件计算在存梁区堆满箱梁，且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况。

建立有限元计算模型如图2。

在有限元建模时，对于该区域梁与土壤的联系可以通过弹簧单元来模拟，对于土壤材料选用ANSYS中的DP材料来描述其关系。

图2土体网格划分及施加荷载图3总位移场分布从总位移场分布图（图3）中可知，在存梁区堆满箱梁，且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况下，大堤的边坡位移量为0。

结论：在存梁区堆满箱梁（两层），且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况下，大堤边坡处于稳定状态。

法二：采用条分法对边坡稳定进行计算由稳定系数 K=抗滑力/下滑力＝Wicosαitgφ/Wisinαi>1.25时，可认为土坡是稳定的。

神池梁场大临工程量计算书一、铺轨基地1、道渣临时铁路线长1132m，按一公里1600m3道渣计算道岔8组，每组150m³道渣得道渣总量：1132X1600+8X150= m³2、门吊走行基础⑴门吊：混凝土截面积： m²垫层截面积： m²门吊长600m得门吊混凝土量：=108m3垫层量：=48m3⑵32T门吊：混凝土截面： m3垫层截面积： m3得混凝土总量： =垫层： =得门吊走行线总工程量为：混凝土总量：108+= m3垫层总量：48+= m33、土方量：铺轨基地土方量含接轨区土方量和轨排基地轨道土方（轨排基地生产、存放区土方计入梁场土方量）。

计算如下：接轨区：0～0+全线5m高差，全部为填方，得截面积：5X （7+）X21= 得填方土方量 m 3轨排区： 填方段长 高差：5～0m挖方段长 高差：0～2m按照椎体计算得土方量如下 填方量为：31××= m ³ 挖方量为：31= m ³ 得铺轨基地土方量如下：填方量：+=挖方量：总土方量：+=13609m 3二、梁场1、土方量采用断面法计算：标准公式为：V=(S 1+S 2)×L/2标准公式运算变化为：V=(S 1+S 2)×L/2= S 1×L/2+S 2×L/2故取断面为中截面进行计算共取13个截面，计算表格如下：另：该处挖方量含轨排区直线段轨道路基挖方量，为避免重复计算，除去918m3383642-918=382724（m3）故得梁场土方量如下：挖方量：填方量：382724m3总土方量：2、制存梁台位基础：⑴制梁台位（由于台位较长，不在此处附注，见附图）由工程量清单，每个制梁台座混凝土为，砂浆垫层为制梁台座共52个，得制梁台座量为：钢筋混凝土：×52= m3砂浆垫层：×52= m3⑵双层存梁台位截面积为：钢筋混凝土：垫层：双层存梁台座总长为：(382x3x2+24x2)=2340m 得到混凝土总量为：=垫层总量为：=⑶单层存梁台位截面积：钢筋混凝土：垫层为单层存梁台座总长为：(212x3x2+11x2)=1294得总量为：钢筋混凝土：=垫层：=可制存梁台位总量为：钢筋混凝土： m3垫层： m33、门吊基础⑴80T门吊基础：截面积：钢筋混凝土：+2)=垫层：门吊走行线长706m得混凝土总量：=垫层总量：= m3⑵160T门吊基础截面积：钢筋混凝土：+垫层：门吊走行线长3024m 得混凝土总量：=垫层总量：= m3得门吊走行线工程量为：混凝土总量为： m3垫层总量为：+= m3加上轨排区垫层：+= m34、排水沟排水沟截面积为：排水沟总长为：3720m（含铺轨基地）排水沟混凝土总量为：=1488m3。

65t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1。

2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1。

4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002)； 1。

5、《砼结构设计规范》（GB50010—2002）. 2、设计说明勘探资料显示：场地内2。

3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m,故选取基础埋深m h 0.1 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量,基础采用倒T 形截面,混凝土强度等级为C20。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用,忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图—2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8＠350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片,以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋,具体见图-2.1 横截面配筋图。

基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩,根据台座布置情况,每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。

3。

2、材料性能指标 （1）、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=（2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3）、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量:MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩:40417.0m I =4、地基验算 4。