300mw机组原则性热力系统计算

300mw机组原则性热力系统计算

-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1 已知：

1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW

初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：（3.46Mpa，328℃）/（3.12

Mpa 550℃）

排汽参数：0.005 Mpa x=9%

本机有8段不可调整抽汽，其参数如下：

项目

单位 回热抽汽

1 2 3 4 5 6 7 8 sg 排汽

抽汽压力 Mpa 4.95 3.46 1.46 0.77 0.48 0.28 0.082 0.018 0.005

抽汽温度 ℃ 375 328 440 352 293 233 118 58

出水温度 ℃ 259 237.6 192 147.6 127.7 89.6 53.3

疏水端差 ℃ 8 8 8

给水泵出口压力： 17.6 Mpa，给水泵效率：ηa=0.85

凝结水泵出口压力：1.18 Mpa

除氧器工作压力： 0.588 Mpa

机组效率： ηmηg=0.98*0.99=0.9702

不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。

2、锅炉型号：SG1000-16.77/555/555

锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：ηp=0.98

3、全厂汽水损失：Dl=0.01DB （DB为锅炉蒸发量）

轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量） 轴封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg

轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa

汽轮机进汽节流损失为：4%

中压联合汽门压损：2%

各抽汽管道压损：6%

小汽机机械效率：ηml=0.98

设计：

根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下： 4 二、计算新汽流量及各处汽水流量

1、给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m）

△hpu=1000（P入-P出）V/ηa=1000[17.6-（0.588+0.35）]*0.011/0.85

=21.56（kJ/kg）

给水泵出口焓值h=h入+△hpu=667.2+21.56=688.8（kJ/kg）

2、大机及小机排汽焓：

hc=xh¹+（1-x）h¹¹=0.09*137.72+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）

3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水

除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水

轴加 、 凝结器内为饱和水。

由以上特点及设计已知参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查

焓-熵图并用内插法计算，得出各处的汽水温度及焓值，汇总如下表：

项目 加热器内压力 入口水温 出口水温 疏水温度 入口水焓 出口水焓 抽汽焓 疏水焓 排汽焓

Mpa ℃ ℃ ℃ （kJ/kg） （kJ/kg） （kJ/kg） （kJ/kg） （kJ/kg）#1GJ 4.653 237.6 259 245.6 1029 1129.3 3133.3 1065

#2GJ 3.2524 192 237.6 200 824.5 1029 3049.6 853

#3GJ 1.37 159 192 167 688.8 824.5 3341.9 706.9

小机 0.72 32.4 3049.6 2342.3

给水泵 159 159 667.2 688.8

除氧器 0.72 147.6 159 3165.8 706.9

#4DJ 0.45 127.7 147.6 148 537.1 622.26 3049.6 623.8

#3DJ 0.26 89.6 127.7 129.1 376.02 537.1 2933.1 542.7

#2DJ 0.077 53.3 89.6 92.5 223.9 376.02 2714.1 387.5

#1DJ 0.0169 53.3 56.5 170.5 223.9 2609 236.5

SG 0.095 32.4 98.2 136.57 170.5 3049 411.5

凝结0.005 32.4 32.4 2342.3 2342.3 器

汽轮机总汽耗量为D¹

那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹=1.01

锅炉蒸发量DB= D¹+Dl=1.01 Do+0.01DB

DB=1.01 Do/0.99=1.0202Do

即αgl=1.0202

锅炉给水量Dgs： Dgs= DB=1.0202 Do 即αgs=1.0202

4、#1GJ α1、h1

列热平衡式：

h12、αgs

α1（h1-h1s）=αgs（h12-h11）

h11、αgs α1=αgs（h12-h11）/（ h1-h1s）

=1.0202*（1129.3-1029）/（3133.3-1065）

=0.04947

h1s

5、#2GJ α2、h2

列热平衡式：

α2（h2-h2s）+α1（h1 s –h2s）=αgs（h22-h21）

αgs

αgs h21 h22、

α2=[αgs（h22-h21）-α1（h1 s –h2s）]/（ h2-h2s）

α1、h1s h2s

=1.0202*（1029-824.5）-0.04947*（1065-853）/（3049.6-853）

=0.09020

6、#3GJ

列热平衡式：

α3、h3

α3（h3-h3s）+（α1+α2）（h2 s –h3s）=αgs（h32-h31）

h32 h31、αgs

α3=[αgs（h32-h31）-（α1+α2）（h2 s –h3s）]/（ h3-h3s）

α1+α2、h2s h3s

=1.0202*（824.5-688.8）-（0.04947+0.09020）*（853-706.8）/（3341.9-706.8）

=0.04479

7、αxj： αxj△Hxjηm=αgs△hpu

αxj=αgs△hpu/△Hxjηm=1.0202*21.56/（3049.6-2342.3）*0.98=0.03173

8、除氧器：

列物质平衡式：

α4、 αn4=αgs-（α1+α2+α3）-α4

=1.0202-（0.04947+0.0902+0.04479）-α4

αn4、hd42 =0.83574-α4

列热平衡式：

（α1+α2+α3）h3s+α4h4+αn4hd42=αgsh¹cy

αgs、h¹cy

（0.04947+0.0902+0.04479）*706.8+3165.8α4+（0.83574-α4）*622.3

=1.0202*667.2

α4=0.00759

αn4=0.83574-0.00759=0.82815

9、#4DJ ： α5、h5

列热平衡式：

αn4（hD42- hD41）=α5（ h5- h¹bh4）

hD42 hD41、αgs αn4（hD42- hD41）/（ h5- h¹bh4） 5=α

=0.82815*（622.3-531.7）/（3049.6-623.8）

h¹bh4 =0.02909

10、#3DJ ： α6、h6

列热平衡式：

α5（h¹bh4- h¹bh3） +α6（h6-

h¹bh3）

hD32、αgs =αn4（hD32- hD31）

hD31、 αgs

α5、 h¹bh4 α6=αn4（hD41- hD31）-α5（h¹bh4- h¹bh3）/（ h6- h¹bh3）

h¹bh3 =[0.82815*（537.1-376.07）-0.02909*（623.8-542.7）/（2933.1-542.7）= 0.05483

11、#2DJ： α7、h7 列热平衡式：

（α5+α6）*（h¹bh3- h¹bh2）+α7（h7- h¹bh2）

=αn4（hD31- hD21）

hD31 αn4、hD21 α7=[αn4（hD31- hD21）-（α5+α6）*（h¹bh3- h¹bh2）]

h¹bh2 /（h7- h¹bh2）

α5+α6、h¹bh3

α7=0.82815*（376-223.9）-（0.02909+0.05483）*（542.7-387.5）/（2714-387.5）

=0.04854

12、SG αsg、hsg

αn4、hD21 αn4、hn

h¹bh

列热平衡式：αn4（hD21- hn）=αsg（hsg - h¹bh）

hD11=αsg（hsg - h¹bh）/αn4+ hn

=0.01*（3049-236.5）/0.82815+ 136.6