[实例]悬臂式挡土墙计算书
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悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目： 悬臂式挡土墙
计算时间： 2015-09-22 09:26:45 星期二
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原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 5.500(m)
墙顶宽: 0.500(m)
面坡倾斜坡度: 1: 0.000
背坡倾斜坡度: 1: 0.000
墙趾悬挑长DL: 1.200(m)
墙趾跟部高DH: 0.800(m)
墙趾端部高DH0: 0.800(m)
墙踵悬挑长DL1: 1.500(m)
墙踵跟部高DH1: 0.800(m)
墙踵端部高DH2: 0.800(m)
加腋类型:背坡加腋
背坡腋宽YB2: 1.000(m)
背坡腋高YH2: 2.000(m)
设防滑凸榫
防滑凸榫尺寸BT1: 1:1.000(m)
防滑凸榫尺寸BT: 0.800(m)
防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)
防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000
防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)
防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)
钢筋合力点到外皮距离: 52(mm)
墙趾埋深: 1.900(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB400
抗剪腹筋等级: HRB400
裂缝计算钢筋直径: 20(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)
地基土容重: 19.000(kN/m3)
修正后地基土容许承载力: 220.000(kPa)
地基土容许承载力提高系数:
墙趾值提高系数: 1.000
墙踵值提高系数: 1.000
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 20.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 3.000 0.000 2
第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载
第2个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.822(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载
2 10.000 3.333 0
作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)
荷载号 X Y P 作用角
(m) (m) (kN) (度)
1 -1.250 -1.000 5.000 270.000
坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)
地面横坡角度: 45.000(度)
墙顶标高: 216.724(m)
挡墙分段长度: 6.500(m)
钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）
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第 1 种情况: 组合1
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组合系数: 1.200
1. 挡土墙结构重力 分项系数=0.900 √
2. 填土重力 分项系数=1.000 √
3. 填土侧压力 分项系数=1.400 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数=1.400 ×
5. 附加力 分项系数=1.000 √
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[土压力计算] 计算高度为 5.500(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角=29.781(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 33.444(度)
Ea=148.145(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.572(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=33.444(度)
Ea=148.123(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.547(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m)
墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750 kN
整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点)
墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数=0.500
采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基础底面宽度 B=4.200(m)
墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)
Ey的力臂 Zx=3.453(m) Ex的力臂 Zy=1.644(m)
作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m)
基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=2.061(m)
基础底压应力: 墙趾=104.037(kPa) 凸榫前沿=101.429(kPa) 墙踵=93.083(kPa)
凸榫前沿被动土压力=209.535(kPa)
凸榫抗弯强度验算:
凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=245.548<500.000(kPa)
凸榫抗剪强度验算:
凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=130.959<990.000(kPa)
凸榫设计宽度为: 0.561(m)
滑移力=75.314(kN) 抗滑力=260.377(kN)
滑移验算满足: Kc=3.457>1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值=97.162(kN)>0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.453(m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=1.644(m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩=124.045(kN▪m) 抗倾覆力矩=977.243(kN▪m)
倾覆验算满足: K0=7.878>1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值=872.485(kN▪m)>0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m)
基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=2.061(m)
基底压应力: 趾部=104.037(kPa) 踵部=93.083(kPa)
最大应力与最小应力之比=104.037/93.083=1.118
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.039<0.167×4.200 =0.700(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=104.037<220.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=93.083<220.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=98.560<220.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m)
基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.039(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)
基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN▪m)
基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=-0.018(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.118(m)
基础底压应力: 趾点=103.722(kPa) 踵点=109.229(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H'=0.800(m)
截面剪力: Q=99.200(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M=59.282(kN▪m)
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%< Us min=0.20%
抗弯受拉筋: As=1600(mm2)
截面弯矩: M(标准值)=44.707(kN▪m)
最大裂缝宽度为: 0.022(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m)
基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)
基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN▪m)
