钢结构屋架设计
- 格式:docx
- 大小:528.92 KB
- 文档页数:13
2(按附表取) 2、题目某厂房总长度90m 跨度为18m 屋盖体系为无檩屋盖。
纵向柱距 6m> 1. 结构形式:钢筋混凝土柱,梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为 C30,屋面坡度i=L/10 ; L 为屋架跨度。
地区计算温度高于-20°C,无侵蚀性介质,屋 架下弦标高为18m2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数(节点荷载 P=1.0作用 下杆件的内力)如附图所示。
屋架采用的钢材、焊条为: Q345钢,焊条为 E50 型。
3. 屋盖结构及荷载 (1)无檩体系:采用1.5 x 6.0m 预应力混凝土屋板(考虑屋面板起系杆作用) 荷 载:①屋架及支撑自重:按经验公式 q=0.12+0.011L , L 为屋架跨度,以m 为单位,q 为屋架及支撑自重,以kN/m 为单 位; ②屋面活荷载:施工活荷载标准值为 0.7kN/m 2,雪荷载的 基本雪压标准值为S=0.35kN/m 2,施工活荷载与雪荷 载不同时考虑,而是取两者的较大值;积灰荷载为 0.7kN/m 2 ③屋面各构造层的荷载标准值: 三毡四油(上铺绿豆砂)防水层 0.45kN/m 水泥砂浆找平层 0.7kN/m保温层 0.4 kN/m 预应力混凝土屋面板 1.45kN/m150C€1 >0l^e = 9iW(}1,010 i.o i ・°TB+ 7.962+ 9.279 £102+ 9.279(a) 18米跨屋架ace二、设计内容1. 屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置根据车间长度、屋架跨度和荷载情况,设置上、下弦横向水平支撑、垂直(b)18 米跨屋架全跨单位荷载几何尺寸作用下各杆件的内力值可 匚ege(c) 18米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值Jz5n7 5 .1507^1507』历07』”°・】gCsE5T3,470g 1弐一o7oooIVK7I\4\/2. 荷载计算三毡四油防水层 水泥砂浆找平层 保温层预应力混凝土屋面板 屋架及支撑自重 恒荷载总和20.45 kN/m 0.7kN/mf 0.4kN/nf21.45kN/m20.12+0.011L=0.318kN/m23.318kN/m 0.7kN/m f20.7kN/m 1.4kN/m支撑和系杆,见下图。
因连接孔和连接零件上有区别,图中给出W 、W 和W 种编号1-1、2-2剖面图活荷载积灰荷载 可变荷载总和 屋面坡度不大,对荷载影响小,未予以考虑。
风荷载对屋面为吸力,重屋面可不考虑。
3. 荷载组合1. 全跨永久荷载+全跨可变荷载可变荷载效应控制的组合:F=(1.2X 3.318+1.4X 0.7+1.4X 0.9 X 0.7)X 1.5X 6=52.59kN 永久荷载效应控制的组合:F'=(1.35X 3.318+1.4X 0.7X 0.7+1.4X 0.9X 0.7)X 1.5X 6=54.43kN 故F=54.43KN2. 全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载设计值:F 1=1.35 X 3.318 X 1.5 X 6=40.31kN半跨可变荷载设计值:F 2=(1.4 X 0.7+1.4 X 0.9 X 0.7) X 1.5 X 6=16.76kN屋架杆件内力组合表4. 截面选择按腹杆最大内力N=-353.9kN查表选用中间节点板厚度t=10mm,荷载支座节点板厚度 t=12mm。
1. 上弦整个上弦不改变截面,按最大内里计算:假定入=60对于双角T形钢,当绕x.y轴失稳时属于类b截面,由附表查得书x= 0.735,需要的截面几何量:A=N/ 书min f=4954.2 / (0.735 X 310)=21.74cm2i x=l ox/ 入=150.75/90=2.51cmi y=l oy/ 入=300/90=5.0cm由附表选用 2L80 X 10,A=30.26cm2,i x=2.42cm,i y=3.74cm入x=l ox/i x=150.75/2.26=62.290入y=l oy/i y=300/3.54=80.21<[入]=150双角T钢型截面绕对称轴(y)轴应按弯扭屈曲计算长细比入yzb/t=8.0<0.58l oy/b=21.75,故按下式计算入yz= X y (1+0.475b1/l oy2t2) =81.194>入y故由入max= X yz=81.94,按b类查附表得书=0.553(T =N/ 书 A=4954.2/(0.632X 30.26)=296.06N/mm2<f=310N/mm 2 因截面无孔眼削弱,可不验算强度。
又因轧制钢翼缘和腹板,可不验算局部稳定填板每个节间放一块(满足 H范围内不少于两块),l a=75.38cm<40i=40X 2.42=96.8cm2. 下弦下弦不改变截面,按最大内力计算:N max=505.06kN,l ox=300cm,l oy=900cm,连接支撑的螺栓孔中心至节点板边缘的距离约为100cm(eg节间),可不考虑螺栓孔削弱。
需要的截面几何量:A=N/f=5050.6/310=16.29cm2i x=l ox/[X ]=300/350=0.86cmi y=l oy/[X ]=1500/350=2.57cm由附表选用 2L75X 7, A=20.26cm2,i x=2.30cm,i y=3.47cmX x=l ox/i x=300/2.30=1 30.43<[X ]=350X y=l oy/i y=900/3.47=259.37<[X ]=350(T =N/A=249.29N/mm 2<f=310N/mm 2填板每个节间放一块, l1=150cm<80i=80X2.30=184cm3. 斜腹杆(1) 杆件 aB:N=-353.90kN,l ox=l oy=253.0cm假设X =80,对于双角T形钢,当绕x.y轴失稳时属于类b截面,由附表查得书x= 0.574,需要的截面几何量:A=N/ 书min f=3539.0 / (0.574X 310)=19.82cm2i x=l ox/X =253.0/80=3.16cmi y=l oy/X =3.16cm由附表选用 2L100 X 6,A=23.86cm2,i x=3.10cm,i y=4.44cmX x=l ox/i x=253.0/3.10=81.61<[X ]=150X y=l oy/i y=253.0/4.44=56.98双角T钢型截面绕对称轴(y)轴应按弯扭屈曲计算长细比X yzb/t=16.7<0.58l oy/b=14.67,故按下式计算入yz=3.9X b(1+loy 2 x t2/18.6b?/t=71.20<入x故由入max=X x=81.61,按b类查附表得书=0.563(T =N/ 书 A=3539.0/(0.563X 23.86)=263.45N/mm2<f=310N/mm 2 因截面无孔眼削弱,可不验算强度。
又因轧制钢翼缘和腹板,可不验算局部稳定填板放两块,l a=84.30cm<40i=40X 3.仁124cm⑵杆件 Bc:N=257.94kN,l ox=0.8l1=0.8/X 261.3=209.04cm,by=261.3cm 需要的截面几何量:A=N/f=2579.4/310=8.32cm2i x=l ox/ 入=209.04/350=0.60cmi y=l oy/ 入=261.3/350=0.75cm由附表选用 2L63X4, A=9.96cm2,ix=1.96m,iy=2.94cm入x=l ox/i x=209.04/1.96=106.65<[入]=350入y=l oy/i y=261.3/2.94=88.88<[入]=350(T =N/A=258.98N/mm 2<f=310N/mm 2填板放两块,l1=87.1cm<80i=80X 1.96=156.8cm.(3)杆件 Ee:N=-50.07kN,l ox=0.8l1=0.8X 259.0=207.20cm,b y=259.0cm。
内里较小可按[入]选择截面,需要的截面几何量:i x=l ox/[入]=207.20/150=1.38cmi y=l oy/[入]=259.0/150=1.73cm由附表选用 2L50 X 6,A=11.38cm2,i x=1.51cm,i y=2.48cm入x=l ox/i x=207.20/1.51=137.22<[入]=150入y=l oy/i y=259.0/2.21=104.44<[入]=150双角T钢型截面绕对称轴(y)轴应按弯扭屈曲计算长细比入yzb/t=8.33<0.58l oy/b=29.93,故按下式计算入yz=X y (1+0.475b?loy2t2) =105.72<入x故由入max= X x=137.22,按b类查附表得书=0.260(T =N/ 书 A=500.7/(0.260X 11.38)=166.04N/mm2<f=310N/mm2 因截面无孔眼削弱,可不验算强度。
又因轧制钢翼缘和腹板,可不验算局部稳定填板放四块,l a=51.8cm<40i=40X 1.51=55.2cm其余杆件截面选择见表,注意连接垂直支撑的中央竖杆采用十字形截面,其斜平面计算长度l o=0.9l,其他腹杆除Aa外,l ox=0.8l.5. 节点设计(1)下弦节点设计”c”先算腹杆与节点板的连接焊缝:Bc杆肢背及肢尖的焊缝的焊脚尺寸取 h fi=h f2=4mm,则所需的焊缝长度(考虑起灭弧缺陷):肢背l wi=257940/(3X 0.7X 4X 200)+2X 4= 161.54mm,用 170mm;肢尖I w2=257940/(6X 0.7X 4X 200)+2X 4=84.77mm,用 90mm.腹杆Cc和cD的杆端焊缝同理计算,其次验算下弦杆与节点板连接焊缝,内力差△ N=N ce-N ac=433.37-188.87=244.5kN>75.76kN .由斜腹杆焊缝决定的节点板量得节点板长度是 52.0cm角焊缝计算长度l w=52.0-1.2=50.8cm, 采用h f=6mm,肢背焊缝应力为:T1=244500/(3X 0.7X 6X 508)=38.20N/mm2<f f=200N/mm2下线节点“ c”(2) 上线节点“ B”腹板aB,Bc的杆端焊缝计算同上。
这里验算上线与节点板的连接焊缝:节点板缩进8mm肢背采用塞焊缝,承受节点荷载:Q=54.43kN,h f=t/2=5mm,l wi =l w2=48.0-1.0=47.0cm(T =54430/(2X 0.7X 5X 470)=16.55N/mm2<B f f=1.22X 200=244N/mm2 肢尖焊缝承担弦杆内力差△ N=N AB-N BC=338.12-0=338.12kN>74.31kN,偏心距 e=8-2.5=5.5cm 偏心力矩 M= △ N e=338.12X 5.5=18.60kN • m,采用 h f=10mm侧对厶N:T =338120/(2X 0.7X 10X 508)=47.54N/mm2对 M f=6M/(2 X h e X l w2)=6 X 18600000/(2X 0.7X 10X 5082)=30.89N/mm2则焊缝强度为:2(a f/B f) 2+T f2=53.86N/mm2<f f=200N/mmF上弦节点“ B”(3) 屋脊节点“ G”腹杆杆端焊缝计算从略。