下载文档原格式
SCR脱硝技术氨逃逸率高的原因及治理1概述潮州发电厂2号锅炉型号HG-1900/25.4-YM4，是哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司（MB）的锅炉技术，进行设计、制造的。
锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型布置。
锅炉为露天布置。
锅炉设计煤种为神府东胜烟煤，校核煤种为山西晋北烟煤。
锅炉燃烧器采用30只低氮氧化物轴向旋流燃烧器（LNASB）前后墙布置、对冲燃烧，配有6台HP963中速磨直吹式制粉系统，B-MCR工况下5台运行，一台备用。
锅炉以最大连续负荷（即BMCR工况）为设计参数，在机组电负荷为661.9MW时锅炉的最大连续蒸发量为1900t/h。
#2锅炉脱硝SCR采用垂直烟道三层设计，脱硝SCR前的取样测点安装在省煤器后喷氨格栅前的垂直烟道，烟道截面积14500*3000mm，水平安装单点氮氧化物、O2测量取样探头；脱硝SCR后的取样测点安装在SCR反应区后空预器前水平烟道，烟道截面积为12550*3500mm，垂直安装单点氮氧化物、O2测量取样探头，单路烟气取样探头直接插入烟道内长度1500mm。
2氨逃逸率高的危害在SCR烟气脱硝工艺中，氨逃逸率的控制至关重要。
因为如果控制不好，不仅使脱硝成本增加，而且机组安全运行也受到威胁。
其危害性主要表现在以下几方面：（1）锅炉尾部烟道及空气预热器换热面腐蚀积灰堵塞。
（2）由于两台空预器堵塞后阻力不同，造成低负荷、低烟气量时引风机发生抢风现象，造成炉膛负压大幅波动，危机机组安全运行;同时由于空预器的堵塞不均匀，引起一、二次风压和炉膛负压周期性波动严重时可能由于空预器堵塞机组被迫停运检修。
（3）催化剂中毒。
在SCR脱硝工艺中，尽管二氧化硫氧化成三氧化硫的转化率较低，二氧化硫在SCR催化剂表面还是有可能氧化成三氧化硫，在较低温度下三氧化硫与氨气结合成的硫酸氢铵或硫酸铵附着在催化剂表面，催化剂反应性能下降。
氨氮超标原因及解决方法
一、温度过低因素
1.1原因分析
1.1细菌对温度的要求比人类低，但是也是有底线的，尤其是自养型的硝化细菌，工业污水这种情况比较少，因为工业生产产生的废水温度不会因为环境温度的变化波动很大，但是生活污水水温基本上是受环境温度来控制的，冬季进水温度很低，尤其是昼夜温差大，往往低于细菌代谢需要的温度，使得细菌休眠，硝化系统异常。
1.2方案措施：
1.2.1进水加热，如果有匀质调节池，可以在池内加热，这样波动比较小，如果是直接进水可以用电加热或者蒸汽换热或混合来提高水温，这个需要比较精确的温控来控制进水温度的波动；
1.2.2提前提高污泥浓度；
1.2.3设计阶段把池体做成地埋式的（小型的污水处理比较适合）；
1.2.4曝气加热，比较小众，目前还没遇到过，其实空气压缩鼓风时温度已经升高了，如果曝气管可以承受，可以考虑加热压缩空气来提高生化池温度。
二、泥龄因素
2.1原因分析：
2.1.1污泥回流不均衡，两侧系统污泥回流相差过大，导致污泥回流少的一侧氨氮升高。
2.1.2压泥过多，导致氨氮升高。
2.1.3压泥过多和污泥回流过少都会导致污泥的泥龄降低，因为细菌都有世代期，SRT低于世代期，会导致该细菌无法在系统中聚集，形成不了优势菌种，所以对应的代谢物无法去除。
一般泥龄是细菌世代期的-倍。
2.2方案措施：
2.2.1如果是污泥回流不均衡导致的问题，把问题系列的减少进水或者闷爆、保证正常系列运行的情况下将部分污泥回流到问题系列。
2.2.2投加同类型污泥（一般情况下，一块用效果更好）；
2.2.3减少进水或者闷爆；
三、pH过低因素。
建筑设计238产 城脱硫脱硝装置的运行状态分析及问题优化孙文行摘要：随着我国经济快速发展，工业生产中排放的SO2、NOx成为大气污染物的主要来源。
SO2、NOx和颗粒物大量存在于燃烧反应生成的烟气中，这部分烟气已成为大气污染的核心来源。
由于含硫原料的使用越来越广泛以及国家对于环境保护的考量，各类燃烧装置产生的烟气排放面临着越来越严格的限制和约束，如何消除烟气中SO2、NOx和颗粒物已成为生产企业关心的重点。
近年来烟气脱硝除尘脱硫装置得到长足发展，在烟气净化问题中发挥了重要的作用。
但受限于当前的装置设计和制造水力，脱硝脱硫装置在使用过程中仍然存在诸多问题，需要提出并进行改进探究，提高装置对原料硫含量适应性，以确保设备投入运行后排放的污染物浓度达到国家排放标准。
关键词：脱硫脱硝装置；问题分析；改进探究1 概述二氧化硫和氮氧化物是酸雨的主要前体物质，我国二氧化硫和氮氧化物排放量巨大，对环境保护造成极大的负面影响。
选择二氧化硫和氮氧化物排放的控制技术，是一项系统工程，必须按照国家及地方的政策、法规、标准并结合各地自身特点，系统考虑各项措施的技术、经济性能。
脱硫和脱硝技术在工厂环保设施中非常关键。
随着科学技术的发展和化工工艺的不断探索，烟气脱硫和脱硝技术在大量生产企业使用方面成效显著。
本文对其中的技术应用进行分析，找出其中出现的问题并提出对应的措施。
2 工艺介绍2.1 反应机理脱硫反应，EDV@湿法烟气脱硫的原理是：烟气中的SO2与NaOH溶液逆向充分接触反应，除去烟气中的S02，并洗涤烟尘净化烟气，实现达标排放，在洗涤塔内的主要反应为：SO2+H20→H2S03（1）H2S03+2NaOH→Na2S03+2H20（2）Na2S03+H2S03→2NaHS03（3）NaHS03+NaOH→Na2S03+H20（4）在洗涤塔及PTU氧化罐内的主要反应为：Na2S03+1/202→Na2S04（5）2.2 脱硝反应臭氧法脱硝反应机理为：烟气中的NO和NO2首先与臭氧发生氧化反应生成N2O5，N2O5与水反应生成硝酸，然后硝酸再与NaOH反应生成硝酸钠，主要反应如下：NO+03→N02+202（6）2N02+03→N205+02（7）N205+H20→2HN03（8）HN03+NaOH→NaN03+H20（9）SCR法脱硝反应机理为：在SCR反应器内氨与烟气中的NOx在催化剂的作用下发生反应，NOx最终以N2的形式排放。
煤粉锅炉脱硝单元氨逃逸高原因分析及解决措施锅炉脱硝超低排放改造后，选择性催化还原（SCR）脱硝反应器出口NOx 质量浓度分布不均和逃逸氨质量浓度高的问题突出，给机组运行带来隐患。
通过改造喷枪，以及优化操作，改善了SCR脱硝装置运行效果和提高脱硝运行的经济性。
标签：超低排放;氮氧化物;SCR脱硝;喷氨优化;逃逸氨1.装置简介化肥厂B锅炉为东方锅炉厂设计的145t单锅筒高压自然循环锅炉，采用直吹式制粉系统和列管式空预器。
2014年5月对锅炉进行脱硝改造，脱硝系统采用低氮燃烧系统+选择性非催化还原（SNCR）系统+选择性催化还原（SCR）系统联合脱硝技术，2014年8月改造完成投用。
其中SNCR脱硝工艺用氨水作为还原剂，与烟气中的NOx 反应，将烟气中的NOx还原为N2和H2O，达到降低烟气中氮氧化物的目的。
工艺上采用摩博泰柯自行研发具有独立知识产权的专利技术，系统包含了氨水喷射系统、Rotamix 风系统及压缩空气系统，氨水喷枪布局为两层布置，侧墙12支喷枪（5*2+2*2）+后墙2支补充喷枪。
其SCR脱硝工艺利用上游的SNCR系统中过剩的氨水，在脱硝催化剂作用下与氮氧化物进一步反应，对烟气中氮氧化物进一步脱除。
2.现象及原因2018年，B锅炉氨逃逸全年合格率为55%。
给锅炉安全稳定运行造成很大压力，首先体现在B锅炉空预器因铵盐局部结晶堵塞，造成锅炉烟气偏流，系统阻力升高，被迫停车清理空预器;其次，铵盐在电除尘阴极丝上聚集，造成飞灰附着，电除尘效率下降，电场故障频发;第三，锅炉受热面腐蚀加重。
因燃烧配风不合理、氨枪雾化不良、压缩空气压力低、烟气分布不均匀、干气压力波动等原因，造成烟气出口NOX高。
为了保证NOX达标排放，只能采取增进氨水喷入量，使烟气中氨逃逸长时间高于6PPm，直接造成锅炉空预器因铵盐堵塞，停车清理两次。
为了保证锅炉长周期运行，减轻受热面腐蚀、堵塞现象，专门成立了降低B锅炉氨逃逸，防止空预器堵塞解决难题小组。
脱硝系统氨逃逸形成的原因与控制措施一、概述某锅炉设计产汽能力220t/h，产出的9.80MPa（G）、540℃的过热蒸汽，2014年3月新建联合脱硝系统，包括低氮燃烧系统，SNCR和SCR系统，通过SCR后NOx≤100mg/Nm3，氨逃逸≤5ppm，因环保要求日益严格，控制NOx≤65mg/Nm3，造成氨逃逸高于设计指标，严重影响锅炉健康运行，因氨逃逸高，影响电场放电，造成锅炉输灰不畅，停炉期间检查锅炉空预器有不同程度腐蚀和堵塞。
二、氨逃逸高的原因氨逃逸是影响SCR系统运行的一项重要参数，实际生产过程中通常是多于理论量的氨到达反应器，反应后在烟气下游多余的氨称为氨逃逸，氨逃逸是通过单位体积内氨含量来表示的。
为了达到环保要求，往往需要一定过量的氨，所以也对应着会有一个合适的氨逃逸值，该值设计为不大于5ppm，但是往往实际运行中偏大，主要有以下因素：（1）每只氨喷枪喷氨流量分布不均，烟气中存在氨水局部分布不均，烟气流速不均匀，各喷枪出口的喷氨量差异较大，浓度高的地方氨逃逸相对高一些。
（2）烟气温度，反应温度过低，NOx与氨的反应速率降低，会造成NH₃的大量逃逸，但是，反应温度过高，氨又会额外生成NO，所以，NH₃存在最佳的反应温度，在SNCR氨的最佳反应温度800-1100℃；SCR反应器是以活性成分为WO3和V2O5为催化剂蜂窝装模块，还原剂为来自上游SNCR系统的氨逃逸作为还原剂，在催化剂的作用下，氨水与NOx 在315~380℃的温度区间内反应，生成氮气和水，达到脱硝的目的，如果温度过高过低达不到反应效果，势必增加氨逃逸。
（3）催化剂堵塞，脱硝效率下降，为了保持环保参数不超标，会喷更多的氨，这将引起恶性循环，催化剂局部堵塞、性能老化，导致催化剂各处催化效率不同，为了控制出口参数，只能增加喷氨量，从而导致局部氨逃逸升高。
（4）雾化风量偏小，喷枪雾化不好，氨水与烟气不能充分混合，将产生大量的氨逃逸。
城市污水处理厂出水氨氮超标原因分析及处理所属行业: 水处理 关键词：污水处理 氨氮超标 污水处理厂 随着城市化、工业化进程的加快和环保的日益严格，城市污水处理厂的稳定运行尤其重要。
目前，大型污水厂多采用传统活性污泥法、A/O法和A2/O法等生物处理法[1-2]。
在处理过程中，脱氮主要通过硝化、反硝化过程实现，硝化细菌多为自养菌，增殖缓慢，世代时间长，对外界因素敏感，易受水质、水量冲击[3-4]。
一旦工业废水进入城市生活污水处理系统，将对生物系统造成冲击，硝化细菌可能大量消失，很难自然恢复，并导致出水氨氮超标 。
这种情况下，通常采取投加高效生物菌种、有机营养剂和折点加氯等措施，但费用较高[5-7]。
关于城市污水处理厂 受温度影响导致氨氮含量超标的处理已有报导，但受到工业废水冲击后系统的恢复处理却鲜为报导[8]。
本研究针对北方某城市污水处理厂运行过程中出水氨氮含量超标突发事故，实地考察分析了该事故发生的可能原因、存在问题及影响，并提出了相应的处理措施，以供其他污水处理厂参考。
1氨氮含量超标突发事件介绍某城镇污水处理厂设计总规模为10×104m3/d，进水主要是该市的生活污水。
该污水处理厂主要采用A/O和A2/O可互相调节的生化处理工艺，建成后主要运行A/O工艺，剩余污泥采用板框压滤机脱水处理工艺，出水执行GB18918-2002的一级A标准[9]。
设计进出水指标：COD≤350mg/L，BOD5≤160mg/L，pH为6.5～8.5，SS、NH3-N、TN、TP的质量浓度分别≤200、≤32、≤45、≤2.5mg/L。
该污水处理工艺流程见图1。
该污水处理厂向来运行良好，二沉池出水NH3-N的质量浓度稳定在1～4mg/L。
但某天凌晨开始，进水水质浮现大幅度波动，来水COD 在300～1951mg/L波动，NH3-N的质量浓度30～49mg/L波动;pH也波动，且偏小;从现场来水水质观察，可以看出进水阶段性含有大量不同颜色泡沫，水质颜色发黑。
《氨氮超标分析》一、基本情况介绍处理工艺采用a2o生物脱氮除磷工艺，工艺为。
原水与从沉淀池回流的污泥首先进入厌氧池，在此污泥中的聚磷菌利用原污水中的溶解态有机物进行厌氧释磷；然后与好氧末端回流的混合液一起进入缺氧池，在此污泥中的反硝化菌利用剩余的有机物和回流的硝酸盐进行反硝化作用脱氮；脱氮反应完成后，进入好氧池，在此污泥中的硝化菌进行硝化作用将废水中的氨氮转化为硝酸盐同时聚磷菌进行好氧吸磷，剩余的有机物也在此被好氧细菌氧化，最后经沉淀池进行泥水分离，沉淀的污泥部分返回厌氧池，部分剩余污泥排出。
二、氨氮指标超标原因分析由于蒸氨系统波动较大，导致焦化厂酚氰废水处理站进水氨氮指标波动较大，远超过设计进水指标，为降低进水氨氮指标，xx年6月底导热油蒸氨系统停用整改，采用原蒸氨系统，进水氨氮指标得以恢复，但酚氰废水处理站出水指标中氨氮指标一直超过标准值，且废水处理系统存在处理后出水氨氮指标超过进水指标现象，针对此问题，经与焦化厂联系分析得出以下结论：硝化细菌活性降低，导致硝化反应减弱长时间系统进水指标氨氮超标导致部分硝化细菌死亡，硝化细菌活性降低。
废水进入好氧池，在氨化细菌作用下，将进水中有机氮转化为氨氮，但由于硝化细菌活性降低，难以将废水中氨氮转化为硝酸盐，因此氨氮积聚在水中，导致出水氨氮指标超过进水氨氮指标。
三、解决措施针对以上分析，采取以下措施：1、控制调节硝化反应条件，提高硝化反应强度1）tkn/mlss负荷率应ub，且ua-ub的值需大于20mv⑶.仪器读取是十个连续的测量电位值，其之间电位偏移需1000，l1=20ma原因。
校正不正常。
请手动重新校正。
然后按校正失败的方法处理。
②测量值值不在允许的误差范围。
检查ua，ub和srel的范围，注意srel越靠近值1其值测量越准确。
1和10mg/l的标液，ua=-13±7mv，ub=-73±7mv，srel=0.95~1.02 5和50mg/l的标液，ua=-75±25mv，ub=-135±25mv，srel=0.95~1.02若其值偏差较大，先检查标液的准确性。
脱硫废水水质超标原因分析及解决对策诸剑锋【摘要】浙江省某电厂采用化学沉淀法处理脱硫废水，出现出水悬浮物、氟离子和CODCr超标，无法满足后续处理系统进水水质要求的问题。
通过现场调查和试验研究，提出降低脱硫废水含固率、保证石灰乳计量泵正常运行、脱硫废水曝气池曝气管优化及优化CODCr测定方法的改进措施。
改进后的运行结果表明，脱硫废水的出水水质达到DL/T 997-2006《火电厂石灰石-石膏湿法脱硫废水水质控制指标》要求，满足后续处理系统进水水质要求。
%Using chemical precipitation method to treat desulfurization wastewater of a power plant in Zhe-jiang province, the concentrations of SS, fluorine ions and CODCr in the effluent water exceeded the standard and could not satisfy the requirement of influent water quality for the following unit. In view of the above fact, some improvement measures such as reducing solid content of desulfurization wastewater, ensuring lime milk metering pump running normally, optimizing aerator pipe of aeration tank, meliorating CODCr determination method, and so on, were pointed out through field investigation and experimental study. The running results of the modified pro-cess showed that, the influent water quality of desulfurization wastewater could meet the requirement of DL/T 997-2006 Discharge Standard of Wastewater from Limestone-gypsum Flue Gas Desulfurization System in Fossil Fuel Power Plants, which satisfied the demand of influent water quality for subsequent treatment system.【期刊名称】《工业用水与废水》【年(卷),期】2015(000)003【总页数】3页(P32-34)【关键词】脱硫废水;水质超标;氟离子;CODCr【作者】诸剑锋【作者单位】浙江浙能嘉兴发电有限公司，浙江平湖 314201【正文语种】中文【中图分类】X703.1目前火力发电厂常采用石灰石-石膏湿法烟气脱硫技术。
锅炉出口烟气NOx排放指标偏高的原因分析及调整措施锅炉出口烟气偏高是影响脱硝效率的主要因素，特别是在低负荷运行时NOx排放指标可达到950mg/NM3,远高于设计要求的650mg/NM3。
分析产生这一问题的原因：首先运行中为防止结焦和保证稳定运行等原因实际所控制的氧量在低负荷时远大于设计数值。
由于氧量高使得参与燃烧的空气量和产生的烟气量增加，从而使产生NOx的基数变大，NOx排放量的指标自然变大。
再有高位燃尽风是布置在燃烧器最上面的四层风口提供的供风，设计的最大量可以允许其中的两层全开以实现有效的分级燃烧，从而控制燃烧温度降低NOx排放量。
实际运行中高位燃尽风经常只投入冷却风口所需的最低风量或投入量很少，起不到分级燃烧的效果，这也是NOx排放高的一个主要的原因。
针对以上状况，现提出如下调整方案：1、控制运行氧量不高于所推荐的运行氧量，即270MW以上负荷时运行氧量控制4.0～4.5%，低负荷时运行氧量4.5～5.5%，并且尽量控制到下限。
在此基础上以保证安全稳定运行为前提尽量降低低负荷时的运行氧量到接近或达到设计值 4.0%。
运行中在变负荷时要及时调节配风，减少氧量的波动，这样可以减少NOx排放量的波动。
2、将高位燃尽风投入正常使用。
具体做法就是首先将高位燃尽风两层风门开度提高到60%，其余两层风门保持在15～30%的开度以维持最小冷却风量，之后根据降NOx的需要间隔一定的时间逐渐加大两层风门的开度，每次增加10%直至全开，以达到满意的效果为准。
需要注意的是在调节高位燃尽风风门的同时要求同时调节其它各层的二次风门，以维持运行氧量恒定，并保证二次风和炉膛的压差在正常运行所需要范围内。
高位燃尽风的使用也有助于消除烟气的左右偏差。
3、在采取以上措施后仍无法满足要求的状况下，可以考虑整体配风采用倒塔的形式以加强分级燃烧的效果。
要求合理调整一、二次风量，保持氧量稳定。
4、近期发现#1锅炉烟气出口NOx偏低，飞灰含碳量高，怀疑氧量值偏小，可适当提高#1锅炉氧量，在200MW-280MW保持氧量在5-6%之间。
污水处理氨氮超标原因及解决办法简析有机物导致的氨氮超标运营过CN比小于3的高氨氮污水，因脱氮工艺要求CN比在4~6，所以需要投加碳源来提高反硝化的完全性。
当时投加的碳源是甲醇，因为某些原因甲醇储罐出口阀门脱落，大量甲醇进入A池，导致曝气池泡沫很多，出水COD，氨氮飙升，系统崩溃。
分析：大量碳源进入A池，反硝化利用不了，进入曝气池，因为底物充足，异养菌有氧代谢，大量消耗氧气和微量元素，因为硝化细菌是自养菌，代谢能力差，氧气被争夺，形成不了优势菌种，所以硝化反应受限制，氨氮升高。
解决办法：(1)立即停止进水进行悶爆、内外回流连续开启(2)停止压泥保证污泥浓度(3)如果有机物已经引起非丝状菌膨胀可以投加PAC来增加污泥絮性、投加消泡剂来消除冲击泡沫内回流导致的氨氮超标目前遇到的内回流导致的氨氮超标有两方面原因:内回流泵有电气故障、机械故障（叶轮脱落）和人为原因（内回流泵未试正反转，现场为反转状态）。
分析：内回流导致的氨氮超标也可以归到有机物冲击中，因为没有硝化液的回流，导致A池中只有少量外回流携带的硝态氮，总体成厌氧环境，碳源只会水解酸化而不会完全代谢成二氧化碳逸出。
所以大量有机物进入曝气池，导致了氨氮的升高。
解决办法：内回流的问题很好发现，可以通过数据及趋势来判断是否是内回流导致的问题：初期O池出口硝态氮升高，A池硝态氮降低直至0，PH降低等，所以解决办法分三种情况：(1)及时发现问题，检修内回流泵就可以了(2)内回流已经导致氨氮升高，检修内回流泵，停止或者减少进水进行悶爆(3)硝化系统已经崩溃，停止进水悶爆，如果有条件、情况比较紧迫可以投加相似脱氮系统的生化污泥，加快系统恢复。
PH过低导致的氨氮超标目前遇到的PH过低导致的氨氮超标有三种情况：(1)内回流太大或者内回流处曝气开太大，导致携带大量的氧进入A池，破坏缺氧环境，反硝化细菌有氧代谢，部分有机物被有氧代谢掉，严重影响了反硝化的完整性，因为反硝化可以补偿硝化反应代谢掉碱度的一半，所以因为缺氧环境的破坏导致碱度产生减少，PH降低，低于硝化细菌适宜的PH之后硝化反应受抑制，氨氮升高。
污水处理厂出水氨氮超标问题分析及对策1、出水氨氮异常时系统工艺数据的变化该厂在运行稳定的情况下，出水氨氮往往能保持较低的水平，但硝化菌一旦受损，出水氨氮浓度短期内将迅速上升。
出水数据监测往往受监测频次、监测速度等影响，数据结果反馈滞后。
借助硝化效果短期内急剧变化的特点，分析各项表征硝化影响因素的工艺数据，以此判断系统的健康度，进而及时采取相关补救措施。
1.1 氧浓度变化判断耗氧速率快慢在忽略细菌自身同化作用的条件下，硝化过程分两步进行：氨氮在亚硝化菌的作用下被氧化成亚硝酸盐氮，亚硝酸盐氮在硝化菌的作用下被氧化成硝酸盐氮[1]。
其相应的反应式为：亚硝化反应方程式：(1);硝化反应方程式：(2);硝化过程总反应式：(3);由式(3)可知，每去除1g NH4+-N需消耗4.57g O2。
利用上述结论，王建龙[2]等人通过测量OUR表征硝化活性来了解反应器中的硝化状态。
在曝气量固定，进水负荷变化不大的情况下，硝化是否完全直接影响生化池内溶解氧浓度的高低，因此发现出水氨氮异常时，操作人员需充分利用中控系统好氧池实时DO曲线的变化规律，根据氧消耗情况来判断硝化效果，短期内DO曲线呈明显上升趋势的需积极采取措施，防止系统的进一步恶化。
1.2 出水pH变化碱度消耗快慢由式(1)可知，生物在硝化反应进行中伴随大量H+，消除水中的碱度。
每1g氨被氧化需消耗7.14g碱度(以CaCO3计)。
反之，随着硝化效果的减弱，碱度的消耗会有所下降。
因此可以通过对出水在线pH的变化情况判断氧化沟的硝化效果。
在线pH计，数据准确可靠，实时反馈，在实际运行中尤为有效。
2、常见原因2.1 客观因素影响收集范围越广，短时间内污水处理厂进水水量变化系数越大，水量过度负荷，缩短了硝化停留时间。
此外，温度也对硝化的影响明显，在低温条件下硝化细菌的繁殖速度降低，体内酶活力受到抑制，代谢速度较慢。
一般低于15℃硝化速率降低，12～14℃下活性污泥中硝酸菌活性受到更严重的抑制。
2018年10月氨法脱硫出口粉尘超标原因分析与控制张立志（国家能源投资集团神华宁煤集团煤制油分公司动力厂，宁夏灵武751400）摘要:根据国家能源局联合发布“发改能源【2014】2093号”——《关于印发‘煤电节能减排升级与改造行动计划（2014-2020年）’的通知》。
宁夏宁东地区文件要求“严控大气污染物排放，烟气排放按照超低限值执行，即二氧化硫25mg/Nm 3，氮氧化物50mg/Nm 3，粉尘5mg/Nm 3以下。
本文主要介绍了神华煤化工项目的烟气脱硫改造项目，介绍了氨法脱硫技术在控制粉尘方面的技术应用。
关键词:煤化工；烟气脱硫；氨法脱硫；粉尘1概述我国近三年新建的大型煤化工工程多数采用了氨法脱硫工艺，如大唐克旗煤制气、阜新煤制气、新疆新天煤制气、新疆庆华煤制气、兖矿榆林煤制油、延长榆林MTO 、广汇哈密的煤制烯烃、中天合创的煤制烯烃以及国内众多的煤制甲醇、煤制尿素工程等［1-4］。
这是氨法脱硫比较适合煤化工企业的特点决定的。
神华宁煤400万吨/年煤炭间接液化项目动力站氨法烟气脱硫工程采用江南氨—肥法专利技术，结晶方式采用塔内饱和结晶工艺，脱硫系统采用液氨作脱硫剂吸收烟气中的SO 2，生成亚硫酸（氢）铵，进行强制氧化，稀硫酸铵溶液利用原烟气热量产生浓度约10-15％的硫酸铵浆液，硫酸铵浆液输送至硫铵后处理系统产出成品硫酸铵化肥。
本文主要以单台锅炉超低排放改造后粉尘不达标进行原因分析和提出有效解决办法。
2现象动力站B3锅炉改造后采用微油点火技术启动，脱硫系统正式投入运行，液氨投运后二氧化硫经过调整，达到正常排放标准，粉尘仪表计投入运行后，粉尘结果显示10-15mg/Nm 3，未能达到超低5mg/Nm 3以下，联系分析仪表及第三方进行检查，表管吹扫后仍超标，分析仪表回复表计正常。
3原因分析3.1脱硫塔入口烟尘影响B3锅炉启动后脱硫入口表计粉尘含量显示在20mg/Nm 3左右，锅炉启动前进行空升试验时，B3锅炉刚刚投运，从电场参数对比，B3锅炉电除尘参数优于近期启动的A3锅炉电除尘运行参数，电除尘效率对粉尘超标影响偏小。
氨氮超标的几种原因及解决办法一、有机物导致的氨氮超标CN比小于3的高氨氮污水，因脱氮工艺要求CN比在4~6，所以需要投加碳源来提高反硝化的完全性。
当时投加的碳源是甲醇，因为某些原因甲醇储罐出口阀门脱落，大量甲醇进入A池，导致曝气池泡沫很多，出水COD，氨氮飙升，系统崩溃。
分析：大量碳源进入A池，反硝化利用不了，进入曝气池，因为底物充足，异养菌有氧代谢，大量消耗氧气和微量元素，因为硝化细菌是自养菌，代谢能力差，氧气被争夺，形成不了优势菌种，所以硝化反应受限制，氨氮升高。
解决办法：1、立即停止进水进行悶爆、内外回流连续开启2、停止压泥保证污泥浓度3、如果有机物已经引起非丝状菌膨胀可以投加PAC来增加污泥絮性、投加消泡剂来消除冲击泡沫二、内回流导致的氨氮超标内回流导致的氨氮超标有两方面原因:内回流泵有电气故障（现场跳停扔有运行信号）、机械故障（叶轮脱落）和人为原因（内回流泵未试正反转，现场为反转状态）。
分析：内回流导致的氨氮超标也可以归到有机物冲击中，因为没有硝化液的回流，导致A池中只有少量外回流携带的硝态氮，总体成厌氧环境，碳源只会水解酸化而不会完全代谢成二氧化碳逸出。
所以大量有机物进入曝气池，导致了氨氮的升高。
解决办法：内回流的问题很好发现，可以通过数据及趋势来判断是否是内回流导致的问题：初期O池出口硝态氮升高，A池硝态氮降低直至0，PH降低等，所以解决办法分三种情况：1、及时发现问题，检修内回流泵就可以了2、内回流已经导致氨氮升高，检修内回流泵，停止或者减少进水进行悶爆3、硝化系统已经崩溃，停止进水悶爆，如果有条件、情况比较紧迫可以投加相似脱氮系统的生化污泥，加快系统恢复。
三、PH过低导致的氨氮超标PH过低导致的氨氮超标有三种情况：1.内回流太大或者内回流处曝气开太大，导致携带大量的氧进入A 池，破坏缺氧环境，反硝化细菌有氧代谢，部分有机物被有氧代谢掉，严重影响了反硝化的完整性，因为反硝化可以补偿硝化反应代谢掉碱度的一半，所以因为缺氧环境的破坏导致碱度产生减少，PH降低，低于硝化细菌适宜的PH之后硝化反应受抑制，氨氮升高。
