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SCR脱硝技术氨逃逸率高的原因及治理1概述潮州发电厂2号锅炉型号HG-1900/25.4-YM4，是哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司（MB）的锅炉技术，进行设计、制造的。
锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型布置。
锅炉为露天布置。
锅炉设计煤种为神府东胜烟煤，校核煤种为山西晋北烟煤。
锅炉燃烧器采用30只低氮氧化物轴向旋流燃烧器（LNASB）前后墙布置、对冲燃烧，配有6台HP963中速磨直吹式制粉系统，B-MCR工况下5台运行，一台备用。
锅炉以最大连续负荷（即BMCR工况）为设计参数，在机组电负荷为661.9MW时锅炉的最大连续蒸发量为1900t/h。
#2锅炉脱硝SCR采用垂直烟道三层设计，脱硝SCR前的取样测点安装在省煤器后喷氨格栅前的垂直烟道，烟道截面积14500*3000mm，水平安装单点氮氧化物、O2测量取样探头；脱硝SCR后的取样测点安装在SCR反应区后空预器前水平烟道，烟道截面积为12550*3500mm，垂直安装单点氮氧化物、O2测量取样探头，单路烟气取样探头直接插入烟道内长度1500mm。
2氨逃逸率高的危害在SCR烟气脱硝工艺中，氨逃逸率的控制至关重要。
因为如果控制不好，不仅使脱硝成本增加，而且机组安全运行也受到威胁。
其危害性主要表现在以下几方面：（1）锅炉尾部烟道及空气预热器换热面腐蚀积灰堵塞。
（2）由于两台空预器堵塞后阻力不同，造成低负荷、低烟气量时引风机发生抢风现象，造成炉膛负压大幅波动，危机机组安全运行;同时由于空预器的堵塞不均匀，引起一、二次风压和炉膛负压周期性波动严重时可能由于空预器堵塞机组被迫停运检修。
（3）催化剂中毒。
在SCR脱硝工艺中，尽管二氧化硫氧化成三氧化硫的转化率较低，二氧化硫在SCR催化剂表面还是有可能氧化成三氧化硫，在较低温度下三氧化硫与氨气结合成的硫酸氢铵或硫酸铵附着在催化剂表面，催化剂反应性能下降。
氨氮超标原因及解决方法
一、温度过低因素
1.1原因分析
1.1细菌对温度的要求比人类低，但是也是有底线的，尤其是自养型的硝化细菌，工业污水这种情况比较少，因为工业生产产生的废水温度不会因为环境温度的变化波动很大，但是生活污水水温基本上是受环境温度来控制的，冬季进水温度很低，尤其是昼夜温差大，往往低于细菌代谢需要的温度，使得细菌休眠，硝化系统异常。
1.2方案措施：
1.2.1进水加热，如果有匀质调节池，可以在池内加热，这样波动比较小，如果是直接进水可以用电加热或者蒸汽换热或混合来提高水温，这个需要比较精确的温控来控制进水温度的波动；
1.2.2提前提高污泥浓度；
1.2.3设计阶段把池体做成地埋式的（小型的污水处理比较适合）；
1.2.4曝气加热，比较小众，目前还没遇到过，其实空气压缩鼓风时温度已经升高了，如果曝气管可以承受，可以考虑加热压缩空气来提高生化池温度。
二、泥龄因素
2.1原因分析：
2.1.1污泥回流不均衡，两侧系统污泥回流相差过大，导致污泥回流少的一侧氨氮升高。
2.1.2压泥过多，导致氨氮升高。
2.1.3压泥过多和污泥回流过少都会导致污泥的泥龄降低，因为细菌都有世代期，SRT低于世代期，会导致该细菌无法在系统中聚集，形成不了优势菌种，所以对应的代谢物无法去除。
一般泥龄是细菌世代期的-倍。
2.2方案措施：
2.2.1如果是污泥回流不均衡导致的问题，把问题系列的减少进水或者闷爆、保证正常系列运行的情况下将部分污泥回流到问题系列。
2.2.2投加同类型污泥（一般情况下，一块用效果更好）；
2.2.3减少进水或者闷爆；
三、pH过低因素。
建筑设计238产 城脱硫脱硝装置的运行状态分析及问题优化孙文行摘要：随着我国经济快速发展，工业生产中排放的SO2、NOx成为大气污染物的主要来源。
SO2、NOx和颗粒物大量存在于燃烧反应生成的烟气中，这部分烟气已成为大气污染的核心来源。
由于含硫原料的使用越来越广泛以及国家对于环境保护的考量，各类燃烧装置产生的烟气排放面临着越来越严格的限制和约束，如何消除烟气中SO2、NOx和颗粒物已成为生产企业关心的重点。
近年来烟气脱硝除尘脱硫装置得到长足发展，在烟气净化问题中发挥了重要的作用。
但受限于当前的装置设计和制造水力，脱硝脱硫装置在使用过程中仍然存在诸多问题，需要提出并进行改进探究，提高装置对原料硫含量适应性，以确保设备投入运行后排放的污染物浓度达到国家排放标准。
关键词：脱硫脱硝装置；问题分析；改进探究1 概述二氧化硫和氮氧化物是酸雨的主要前体物质，我国二氧化硫和氮氧化物排放量巨大，对环境保护造成极大的负面影响。
选择二氧化硫和氮氧化物排放的控制技术，是一项系统工程，必须按照国家及地方的政策、法规、标准并结合各地自身特点，系统考虑各项措施的技术、经济性能。
脱硫和脱硝技术在工厂环保设施中非常关键。
随着科学技术的发展和化工工艺的不断探索，烟气脱硫和脱硝技术在大量生产企业使用方面成效显著。
本文对其中的技术应用进行分析，找出其中出现的问题并提出对应的措施。
2 工艺介绍2.1 反应机理脱硫反应，EDV@湿法烟气脱硫的原理是：烟气中的SO2与NaOH溶液逆向充分接触反应，除去烟气中的S02，并洗涤烟尘净化烟气，实现达标排放，在洗涤塔内的主要反应为：SO2+H20→H2S03（1）H2S03+2NaOH→Na2S03+2H20（2）Na2S03+H2S03→2NaHS03（3）NaHS03+NaOH→Na2S03+H20（4）在洗涤塔及PTU氧化罐内的主要反应为：Na2S03+1/202→Na2S04（5）2.2 脱硝反应臭氧法脱硝反应机理为：烟气中的NO和NO2首先与臭氧发生氧化反应生成N2O5，N2O5与水反应生成硝酸，然后硝酸再与NaOH反应生成硝酸钠，主要反应如下：NO+03→N02+202（6）2N02+03→N205+02（7）N205+H20→2HN03（8）HN03+NaOH→NaN03+H20（9）SCR法脱硝反应机理为：在SCR反应器内氨与烟气中的NOx在催化剂的作用下发生反应，NOx最终以N2的形式排放。
煤粉锅炉脱硝单元氨逃逸高原因分析及解决措施锅炉脱硝超低排放改造后，选择性催化还原（SCR）脱硝反应器出口NOx 质量浓度分布不均和逃逸氨质量浓度高的问题突出，给机组运行带来隐患。
通过改造喷枪，以及优化操作，改善了SCR脱硝装置运行效果和提高脱硝运行的经济性。
标签：超低排放;氮氧化物;SCR脱硝;喷氨优化;逃逸氨1.装置简介化肥厂B锅炉为东方锅炉厂设计的145t单锅筒高压自然循环锅炉，采用直吹式制粉系统和列管式空预器。
2014年5月对锅炉进行脱硝改造，脱硝系统采用低氮燃烧系统+选择性非催化还原（SNCR）系统+选择性催化还原（SCR）系统联合脱硝技术，2014年8月改造完成投用。
其中SNCR脱硝工艺用氨水作为还原剂，与烟气中的NOx 反应，将烟气中的NOx还原为N2和H2O，达到降低烟气中氮氧化物的目的。
工艺上采用摩博泰柯自行研发具有独立知识产权的专利技术，系统包含了氨水喷射系统、Rotamix 风系统及压缩空气系统，氨水喷枪布局为两层布置，侧墙12支喷枪（5*2+2*2）+后墙2支补充喷枪。
其SCR脱硝工艺利用上游的SNCR系统中过剩的氨水，在脱硝催化剂作用下与氮氧化物进一步反应，对烟气中氮氧化物进一步脱除。
2.现象及原因2018年，B锅炉氨逃逸全年合格率为55%。
给锅炉安全稳定运行造成很大压力，首先体现在B锅炉空预器因铵盐局部结晶堵塞，造成锅炉烟气偏流，系统阻力升高，被迫停车清理空预器;其次，铵盐在电除尘阴极丝上聚集，造成飞灰附着，电除尘效率下降，电场故障频发;第三，锅炉受热面腐蚀加重。
因燃烧配风不合理、氨枪雾化不良、压缩空气压力低、烟气分布不均匀、干气压力波动等原因，造成烟气出口NOX高。
为了保证NOX达标排放，只能采取增进氨水喷入量，使烟气中氨逃逸长时间高于6PPm，直接造成锅炉空预器因铵盐堵塞，停车清理两次。
为了保证锅炉长周期运行，减轻受热面腐蚀、堵塞现象，专门成立了降低B锅炉氨逃逸，防止空预器堵塞解决难题小组。
脱硝系统氨逃逸形成的原因与控制措施一、概述某锅炉设计产汽能力220t/h，产出的9.80MPa（G）、540℃的过热蒸汽，2014年3月新建联合脱硝系统，包括低氮燃烧系统，SNCR和SCR系统，通过SCR后NOx≤100mg/Nm3，氨逃逸≤5ppm，因环保要求日益严格，控制NOx≤65mg/Nm3，造成氨逃逸高于设计指标，严重影响锅炉健康运行，因氨逃逸高，影响电场放电，造成锅炉输灰不畅，停炉期间检查锅炉空预器有不同程度腐蚀和堵塞。
二、氨逃逸高的原因氨逃逸是影响SCR系统运行的一项重要参数，实际生产过程中通常是多于理论量的氨到达反应器，反应后在烟气下游多余的氨称为氨逃逸，氨逃逸是通过单位体积内氨含量来表示的。
为了达到环保要求，往往需要一定过量的氨，所以也对应着会有一个合适的氨逃逸值，该值设计为不大于5ppm，但是往往实际运行中偏大，主要有以下因素：（1）每只氨喷枪喷氨流量分布不均，烟气中存在氨水局部分布不均，烟气流速不均匀，各喷枪出口的喷氨量差异较大，浓度高的地方氨逃逸相对高一些。
（2）烟气温度，反应温度过低，NOx与氨的反应速率降低，会造成NH₃的大量逃逸，但是，反应温度过高，氨又会额外生成NO，所以，NH₃存在最佳的反应温度，在SNCR氨的最佳反应温度800-1100℃；SCR反应器是以活性成分为WO3和V2O5为催化剂蜂窝装模块，还原剂为来自上游SNCR系统的氨逃逸作为还原剂，在催化剂的作用下，氨水与NOx 在315~380℃的温度区间内反应，生成氮气和水，达到脱硝的目的，如果温度过高过低达不到反应效果，势必增加氨逃逸。
（3）催化剂堵塞，脱硝效率下降，为了保持环保参数不超标，会喷更多的氨，这将引起恶性循环，催化剂局部堵塞、性能老化，导致催化剂各处催化效率不同，为了控制出口参数，只能增加喷氨量，从而导致局部氨逃逸升高。
（4）雾化风量偏小，喷枪雾化不好，氨水与烟气不能充分混合，将产生大量的氨逃逸。
城市污水处理厂出水氨氮超标原因分析及处理所属行业: 水处理 关键词：污水处理 氨氮超标 污水处理厂 随着城市化、工业化进程的加快和环保的日益严格，城市污水处理厂的稳定运行尤其重要。
目前，大型污水厂多采用传统活性污泥法、A/O法和A2/O法等生物处理法[1-2]。
在处理过程中，脱氮主要通过硝化、反硝化过程实现，硝化细菌多为自养菌，增殖缓慢，世代时间长，对外界因素敏感，易受水质、水量冲击[3-4]。
一旦工业废水进入城市生活污水处理系统，将对生物系统造成冲击，硝化细菌可能大量消失，很难自然恢复，并导致出水氨氮超标 。
这种情况下，通常采取投加高效生物菌种、有机营养剂和折点加氯等措施，但费用较高[5-7]。
关于城市污水处理厂 受温度影响导致氨氮含量超标的处理已有报导，但受到工业废水冲击后系统的恢复处理却鲜为报导[8]。
本研究针对北方某城市污水处理厂运行过程中出水氨氮含量超标突发事故，实地考察分析了该事故发生的可能原因、存在问题及影响，并提出了相应的处理措施，以供其他污水处理厂参考。
1氨氮含量超标突发事件介绍某城镇污水处理厂设计总规模为10×104m3/d，进水主要是该市的生活污水。
该污水处理厂主要采用A/O和A2/O可互相调节的生化处理工艺，建成后主要运行A/O工艺，剩余污泥采用板框压滤机脱水处理工艺，出水执行GB18918-2002的一级A标准[9]。
设计进出水指标：COD≤350mg/L，BOD5≤160mg/L，pH为6.5～8.5，SS、NH3-N、TN、TP的质量浓度分别≤200、≤32、≤45、≤2.5mg/L。
该污水处理工艺流程见图1。
该污水处理厂向来运行良好，二沉池出水NH3-N的质量浓度稳定在1～4mg/L。
但某天凌晨开始，进水水质浮现大幅度波动，来水COD 在300～1951mg/L波动，NH3-N的质量浓度30～49mg/L波动;pH也波动，且偏小;从现场来水水质观察，可以看出进水阶段性含有大量不同颜色泡沫，水质颜色发黑。
