挡墙地基承载力记录表

B-12 检验申请批复单施工单位：泽州县交通局公路工程处监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。

E—48结构物基坑现场质量自(抽)检表施工单位：泽州县交通局公路工程处合同号：C-42地基承载力检测(贯入试验)记录施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：工程部位及桩号试验日期试样描述样品产地主要仪器触探仪试验规程结构物桩号名称基坑土类别动力触探仪类型贯入速率(N/min) 触探头类型轻型设计承载力(Mpa)测点编号锤击数(N)选取的锤击数(n)相应于n的锤击数钻杆长度(m)修正后的锤击数容许承载力(kPa)测点示意图：结论：备注：试验记录试验负责人D-39基坑施工记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：C-85质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。

E—35基础现场质量自(抽)检表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司合同号：监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司编号：C-85平面位置质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。

E—15砌体挡土墙现场质量自(抽)检表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司合同号：监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司编号：C-85平面位置质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表合同号：施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。

墙高H6.2墙前水位H 10.8墙后水位H 2 1.5基础埋深h 1300 2.5C15砼r d 24抗压Ra 填粘土指标：322818100.75顶宽b 0.5底宽B4.98墙被趾高h`0.6墙被坡比m （用库仑定理）水上：K A 0.81457水下：K A `0.890359P168.9126E1161.9446E1x104.1133E1y 124.0423P275.32436E2112.9865E2x72.6384E2y 86.54259P313.35538E310.01654E3x6.439574E3y7.672216P BX11.25P BY 7.875PB` 3.2G174.4G2254.016G316.8G4浮托力W 139.84渗透压力W 217.43M 1X -319.281M 2X -54.4788M 3X -3.21979M PBX M W1-99.2016M W2-57.8676M P`BX0.853333M G170.68M G2624.8794M5.88M M 1Y 420.9168M 2Y 434.0111M 3Y 39.74208水平力和H 197.6412垂直力和G 568.5101力矩和M 1264.977Kc 1.15059＜［Kc ］ 1.2重新设计断面）e 0.264926＜B/60.83可行σmax 150.5967σmin 77.72063σcp 114.1587η 1.937667＜2.5底宽B` 3.65重 力 式 挡 土 墙 设 计一、计算条件：填粘土水上湿容重γ填粘土水下浮容重γ`C15砼抗剪［σj ］基底摩擦系数f 地基容许承载力［R ］容许应力大小比［η］水上内摩擦角φ水下内摩擦角φ`墙被摩擦角δ一）土压力计算：2.土压力计算：二）水平静水压力计算：1.压力系数计算：初拟断面尺寸：二、挡土墙上荷载计算：1.墙后静水压：水平静水压：三）墙身自重：四）基底扬压力计算：垂直静水压：2.墙前静水压：力矩M 的计算：三、稳定计算：一）抗滑稳定：二）偏心距计算及地基应力验算：四、截面强度验一）作用于C-C 截面以上的荷载计算：1.作用于C-C 截面的土压力计E1161.9446Ex 104.1133Ey 124.04232.墙体自重：G156.4G2177.663.垂直合力N358.10234.力矩和M468.74020.516044＜B/60.608333可行σmax 181.3362σmin 14.88419无拉应力σa 0.181336＜Ra/Ka 5.3125可行σj 0.028524＜［σj ］0.75可行2.压应力验算：3.剪应力验算：二）合力偏心距e ：三）截面应力验1.法向应力验算：。

初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m ²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1 g=1 .5) ,8度0.2 g=3 .0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26扶壁式挡土墙计算(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8Ka=tan ²(45°-Φk/2)=tan ²(45-35/2)=根据抗滑移稳定要求：取B2+B3=3m 其中B2=0.3mB3=3mEax=(qkH+0.5γH ²)Ka=95.22kN=-0.6589360.5mB=B1+B2+B3= 3.50m (二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5α=arctanB3/(H-d2)=33.7取α=33.71.93m用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数0.271B2+B3≥ 1.3(qkH+0.5γH ²)Kaμ(qk+γH)= 3.038墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=B1≥(B2+B3)(qk+γH)1.6Eax·z-mz=qkH+0.5γH ²qkH ²/2+0.5γH ³/3=0.5(B2+B3)墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH ²Ka=313.27kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84kN/m=1.93m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86kN/mxf==2.21m (三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2=4.5m钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kN=1.13m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN x2==1.80m(四)抗倾覆稳定验算稳定力矩：Mz=G1·x1+G2·x2+Eaz·xf=935.67倾覆力矩：Mqk=Eaz·zf=219.47则：Mz935.67==4.3＞1.6B-zf·tanαd1·Hi+d2·Bx1=B1+d1+B3/3墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。

省至高速公路工程项目桥涵基坑现场检测记录表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14 监理单位：交科工程咨询编号：检查人：质检负责人：省至高速公路工程项目基坑分项工程关键工序交验单承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：监表：46省至高速公路工程项目模板、支架及拱架安装检查记录表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14 监理单位：交科工程咨询编号：检查人：质检负责人：省至高速公路工程项目混凝土挡土墙现场质量检验表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：检表-1混凝土挡土墙分项工程关键工序交验单承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：监表：46混凝土浇筑申请报告单承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询监表13省至高速公路工程项目混凝土施工检查记录表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14 监理单位：交科工程咨询编号：记录表13检查人：质检负责人：-省至高速公路工程项目混凝土挡土墙外观鉴定检查记录表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：外观记录表检查人：质检负责人：现场监理：专业监理：. z.-省至高速公路工程项目水准测量记录表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：工程名称: 工程部位: 检测日期：3测量：计算：复核：-全站仪平面位置检测表承包单位：中铁二十局第二工程合同号： C14监理单位：交科工程咨询编号：工程名称: 桩号及工程部位：日期：测表11测量：计算：复核：. z.。

扶壁式挡土墙计算初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1g=1.5),8度0.2g=3.0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数Ka=tan²(45°-Φk/2)=tan²(45-35/2)=0.271根据抗滑移稳定要求：B2+B3≥1.3(qkH+0.5γH²)Ka= 3.0383m μ(qk+γH)取B2+B3=3m其中B2=0.3mB3=3m Eax=(qkH+0.5γH²)Ka=95.22 kNz=qkH²/2+0.5γH³/3= 1.93 m qkH+0.5γH²B1≥1.6Eax·z-0.5(B2+B3) (B2+B3)(qk+γH)=-0.658936计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少 墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=0.5mB=B1+B2+B3= 3.50 m(二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角α=arctanB3/(H-d2)=33.7因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算取α=33.7得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH²Ka=313.27 kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84 kN/mzf=qkH²/2+γH²/2·H/3KaEa= 1.93 m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86 kN/mxf=B-zf·tanα= 2.21 m(三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2= 4.5m 钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kNx1=d2·B²/2+d1·Hi·(B1+d1/2)d1·Hi+d2·B= 1.13 m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。

重力式挡土墙验算［执行标准：公路］计算项目：重力式挡土墙6计算时间：2016—06—0617:00:50星期一原始条件:地基土容重：18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：200.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.400地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数130.000 20.000 025.000 0.000 0墙身尺寸：墙身高：3.000(m)墙顶宽：1.200(m)面坡倾斜坡度：1:0.300背坡倾斜坡度：1:0.000采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶b1:0.250(m)墙趾台阶h1:0.450(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.100:1物理参数：垢工砌体容重：23.000(kN/m3)垢工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.500墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数醋：0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)坡面起始距离：0.000(m)地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标咼：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V4.填土侧压力分项系数=1.000V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V［土压力计算］计算高度为3.235(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=52.783(kN)Ex=50.340(kN)Ey=15.872(kN)作用点高度Zy=1.078(m)墙身截面积=5.339(m2)重量=122.788(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=122.179(kN)En=20.802(kN)Wt=12.218(kN)Et=48.511(kN)滑移力=36.293(kN)抗滑力=57.193(kN)滑移验算满足：Kc=1.576>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=27.143(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=50.340(kN)抗滑力=71.815(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.427>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.480(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.843(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=42.454(kN-m)抗倾覆力矩=219.040(kN-m)倾覆验算满足：K0=5.160>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=140.238(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=142.982(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=176.586(kN-m)基础底面宽度B=2.362(m)偏心距e=-0.054(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.235(m)基底压应力：趾部=52.210踵部=68.873(kPa)最大应力与最小应力之比=68.873/52.210=1.319作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.054<=0.167*2.362=0.394(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=52.210<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=68.873<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=60.541<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=5.063(m2)重量=116.438(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.475(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.843(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=132.310(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=166.637(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.259(m)截面宽度B=2.350(m)偏心距e1=-0.084(m)截面上偏心距验算满足：e1=-0.084<=0.250*2.350=0.588(m)截面上压应力：面坡=44.163背坡=68.441(kPa)压应力验算满足：计算值=68.441<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-1.099<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=132.310(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.985挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.350(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为2.550(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=32.797(kN)Ex=31.279(kN)Ey=9.862(kN)作用点高度Zy=0.850(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=4.035(m2)重量=92.814(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.158(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.965(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.850(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=102.676(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=100.302(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.977(m)截面宽度B=1.965(m)偏心距e1=0.006(m)截面上偏心距验算满足：e1=0.006<=0.250*1.965=0.491(m)截面上压应力：面坡=53.149背坡=51.356(kPa)压应力验算满足：计算值=53.149<=2100.000(kPa)切向应力检算：第2种情况：组合2组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V4.填土侧压力分项系数=1.000V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V［土压力计算］计算高度为3.235(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=52.783(kN)Ex=50.340(kN)Ey=15.872(kN)作用点高度Zy=1.078(m)墙身截面积=5.339(m2)重量=122.788(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=122.179(kN)En=20.802(kN)Wt=12.218(kN)Et=48.511(kN)滑移力=36.293(kN)抗滑力=57.193(kN)滑移验算满足：Kc=1.576>1.300剪应力验算满足：计算值=-4.983<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=102.676(kN)轴心力偏心影响系数醟=1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.965(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=27.143(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=50.340(kN)抗滑力=71.815(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.427>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.480(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.843(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=42.454(kN-m)抗倾覆力矩=219.040(kN-m)倾覆验算满足：K0=5.160>1.500计算稳定时：稳定验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=140.238(kN-m)>0.0(二)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=142.982(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=176.586(kN-m)基础底面宽度B=2.362(m)偏心距e=-0.054(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.235(m)基底压应力：趾部=52.210踵部=68.873(kPa)最大应力与最小应力之比=68.873/52.210=1.319作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.054<=0.167*2.362=0.394(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=52.210<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=68.873<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=60.541<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=5.063(m2)重量=116.438(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.475(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.843(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=132.310(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=166.637(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.259(m)截面宽度B=2.350(m)偏心距e1=-0.084(m)截面上偏心距验算满足：e1=-0.084<=0.250*2.350=0.588(m)截面上压应力：面坡=44.163背坡=68.441(kPa)压应力验算满足：计算值=68.441<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-1.099<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=132.310(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.985挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.350(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为2.550(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=32.797(kN)Ex=31.279(kN)Ey=9.862(kN)作用点高度Zy=0.850(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=4.035(m2)重量=92.814(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.158(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.965(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.850(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=102.676(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=100.302(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.977(m)截面宽度B=1.965(m)偏心距e1=0.006(m)截面上偏心距验算满足：e1=0.006<=0.250*1.965=0.491(m)截面上压应力：面坡=53.149背坡=51.356(kPa)压应力验算满足：计算值=53.149<=2100.000(kPa)切向应力检算：滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=27.143(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=50.340(kN)抗滑力=71.815(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.427>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.480(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.843(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=42.454(kN-m)抗倾覆力矩=219.040(kN-m)倾覆验算满足：K0=5.160>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=140.238(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=142.982(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=176.586(kN-m)基础底面宽度B=2.362(m)偏心距e=-0.054(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.235(m)基底压应力：趾部=52.210踵部=68.873(kPa)最大应力与最小应力之比=68.873/52.210=1.319作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.054<=0.167*2.362=0.394(m)［土压力计算］计算高度为3.235(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=52.783(kN)Ex=50.340(kN)Ey=15.872(kN)作用点高度Zy=1.078(m)墙身截面积=5.339(m2)重量=122.788(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=122.179(kN)En=20.802(kN)Wt=12.218(kN)Et=48.511(kN)滑移力=36.293(kN)抗滑力=57.193(kN)滑移验算满足：Kc=1.576>1.300墙趾处地基承载力验算满足：压应力=52.210<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=68.873<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=60.541<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=5.063(m2)重量=116.438(kN)剪应力验算满足：计算值=-4.983<=llO.OOO(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=102.676(kN)轴心力偏心影响系数醟=1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.965(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)第3种情况：组合3组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V4.填土侧压力分项系数=1.000V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.475(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.350(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.843(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=132.310(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=166.637(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.259(m)截面宽度B=2.350(m)偏心距e1=-0.084(m)截面上偏心距验算满足：e1=-0.084<=0.250*2.350=0.588(m)截面上压应力：面坡=44.163背坡=68.441(kPa)压应力验算满足：计算值=68.441<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-1.099<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=132.310(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.985挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.350(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=132.310<=1602.870(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为2.550(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=47.320(度) 按实际墙背计算得到：第1破裂角：47.320(度)Ea=32.797(kN)Ex=31.279(kN)Ey=9.862(kN)作用点高度Zy=0.850(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=4.035(m2)重量=92.814(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.158(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.965(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.850(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=102.676(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=100.302(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.977(m)截面宽度B=1.965(m)偏心距e1=0.006(m)截面上偏心距验算满足：e1=0.006<=0.250*1.965=0.491(m)截面上压应力：面坡=53.149背坡=51.356(kPa)压应力验算满足：计算值=53.149<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-4.983<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=102.676(kN)轴心力偏心影响系数醟=1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.965(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=102.676<=1360.906(kN)各组合最不利结果地基平均承载力验算满足：压应力=60.541<=200.000（kPa ）安全系数最不利为：组合1（组合1）抗滑力=57.193（kN ）,滑移力=36.293（kN ）。

挡土墙计算表在土木工程中，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑填土或山坡土体，防止土体坍塌和滑坡，以保持土体的稳定性。

为了确保挡土墙的安全性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。

本文将介绍挡土墙计算表的相关内容。

一、挡土墙的类型和作用挡土墙的类型多种多样，常见的有重力式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶壁式挡土墙等。

不同类型的挡土墙在结构形式、受力特点和适用条件上有所差异。

重力式挡土墙依靠自身的重力来抵抗土压力，通常由块石、混凝土或毛石混凝土砌筑而成。

它适用于地基承载力较好、墙高不太大且石料丰富的地区。

悬臂式挡土墙由立壁和底板组成，主要依靠底板上的填土重量来维持平衡。

这种挡土墙结构轻巧，但对地基承载力要求较高，适用于墙高较大且地基条件较好的情况。

扶壁式挡土墙则是在悬臂式挡土墙的基础上增设扶壁，以增强其稳定性和抗弯能力。

它适用于更高的挡土墙和地质条件较差的地区。

挡土墙的主要作用是：1、保持土体的稳定性，防止土体滑坡和坍塌。

2、支挡填土或山坡土体，为建筑物或道路等提供安全的空间。

3、减少土方工程量，节约土地资源。

二、挡土墙计算的基本原理挡土墙计算的核心是确定作用在挡土墙上的土压力，并根据土压力的大小和分布来设计挡土墙的结构尺寸和配筋。

土压力的计算方法有多种，常见的有朗肯土压力理论和库仑土压力理论。

朗肯土压力理论假设土体为半无限弹性体，墙背垂直光滑，填土表面水平。

库仑土压力理论则考虑了墙背的倾斜、粗糙和填土面的倾斜等因素，更符合实际情况。

在计算土压力时，需要考虑填土的性质（如重度、内摩擦角、粘聚力等）、墙背的倾斜角度、填土面的倾斜角度以及墙高和墙顶荷载等因素。

根据计算得到的土压力，结合挡土墙的结构形式和材料特性，进行挡土墙的稳定性验算，包括抗滑移稳定性、抗倾覆稳定性和地基承载力验算等。

三、挡土墙计算表的组成挡土墙计算表通常包括以下几个部分：1、工程概况工程名称、地点和建设单位。

挡土墙的位置、高度和长度。

填土的性质和地面荷载情况。

8.5 地基容许承载力与承载力特征值所有建筑物和土工建筑物地基基础设计时，均应满足地基承载力和变形的要求，对经常受水平荷载作用的高层建筑高耸结构、高路堤和挡土墙以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物，尚应验算地基稳定性。

通常地基计算时，首先应限制基底压力小于等于地基容许承载力或地基承载力特征值( 设计值) ，以便确定基础的埋置深度和底面尺寸，然后验算地基变形，必要时验算地基稳定性。

地基容许承载力是指地基稳定有足够安全度的承载能力，也即地基极限承载力除以一安全系数，此即定值法确定的地基承载力；同时必须验算地基变形不超过允许变形值。

地基承载力特征值是指地基稳定有保证可靠度的承载能力，它作为随机变量是以概率理论为基础的，分项系数表达的极限状态设计法确定的地基承载力；同时也要验算地基变形不超过允许变形值。

因此，地基容许承载力或地基承载力特征值的定义是在保证地基稳定的条件下，使建筑物基础沉降的计算值不超过允许值的地基承载力。

地基容许承载力:定值设计方法承载力特征值:极限状态设计法按定值设计方法计算时,基底压力P不得超过修正后的地基容许承载力.按极限状态设计法计算时,基底压力P不得超过修正后的承载力特征值。

理论公式确定地基承载力均为修正后的地基容许承载力和承载力特征值.原位法和规范法确定地基承载力未包含基础埋深和宽度两个因素理论公式法确定地基承载力特征值在国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007) 中采用地基临塑荷载P 1/4 的修正公式：b: 大于6m,按6m考虑，对于砂土小于3m,按3m考虑关于地基承载力特征值- 结构论文一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。

因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。

重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：仰斜式路肩墙承载力400kpa高7米计算时间：2013-11-06 23:55:29 星期三------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 7.000(m)墙顶宽: 1.700(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.350(m)墙趾台阶h1: 0.700(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.100:1物理参数:圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数αs: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 22.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.655(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=104.692(kN) Ex=104.501(kN) Ey=6.325(kN) 作用点高度 Zy=2.583(m) 墙身截面积 = 12.350(m2) 重量 = 296.400 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 294.929(kN) En = 16.692(kN) Wt = 29.493(kN) Et = 103.353(kN) 滑移力= 73.860(kN) 抗滑力= 124.648(kN)滑移验算满足: Kc = 1.688 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 65.862(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 104.501(kN) 抗滑力= 138.206(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.323 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.027 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 249.041(kN-m) 抗倾覆力矩= 617.541(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.480 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 248.339(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 311.621(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=368.500(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.010 (m) 偏心距 e = -0.178(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.183(m)基底压应力: 趾部=72.872 踵部=237.203(kPa)最大应力与最小应力之比 = 237.203 / 72.872 = 3.255作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.178 <= 0.167*2.010 = 0.335(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.872 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=237.203 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=155.037 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 12.145(m2) 重量 = 291.480 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.038 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 297.805(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=361.858(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.215(m)截面宽度 B = 2.050 (m) 偏心距 e1 = -0.190(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.190 <= 0.250*2.050 = 0.513(m)截面上压应力: 面坡=64.451 背坡=226.091(kPa)压应力验算满足: 计算值= 226.091 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.132 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 297.805(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.906挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.050(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.944计算强度时:强度验算满足: 计算值= 297.805 <= 14531.723(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 297.805 <= 13715.681(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=81.925(kN) Ex=81.775(kN) Ey=4.950(kN) 作用点高度 Zy=2.279(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.710(m2) 重量 = 257.040 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.638 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.270 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.279 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 261.990(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=245.753(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.938(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.088(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.088 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=106.232 背坡=201.991(kPa)压应力验算满足: 计算值= 201.991 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -13.542 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 261.990(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.969挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.936计算强度时:强度验算满足: 计算值= 261.990 <= 12879.609(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 261.990 <= 12057.263(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=104.692(kN) Ex=104.501(kN) Ey=6.325(kN) 作用点高度 Zy=2.583(m) 墙身截面积 = 12.350(m2) 重量 = 296.400 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 294.929(kN) En = 16.692(kN) Wt = 29.493(kN) Et = 103.353(kN) 滑移力= 73.860(kN) 抗滑力= 124.648(kN)滑移验算满足: Kc = 1.688 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 65.862(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 104.501(kN) 抗滑力= 138.206(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.323 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.027 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 249.041(kN-m) 抗倾覆力矩= 617.541(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.480 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 248.339(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 311.621(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=368.500(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.010 (m) 偏心距 e = -0.178(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.183(m)基底压应力: 趾部=72.872 踵部=237.203(kPa)最大应力与最小应力之比 = 237.203 / 72.872 = 3.255作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.178 <= 0.167*2.010 = 0.335(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.872 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=237.203 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=155.037 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 12.145(m2) 重量 = 291.480 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.038 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 297.805(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=361.858(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.215(m)截面宽度 B = 2.050 (m) 偏心距 e1 = -0.190(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.190 <= 0.250*2.050 = 0.513(m)截面上压应力: 面坡=64.451 背坡=226.091(kPa)压应力验算满足: 计算值= 226.091 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.132 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 297.805(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.906挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.050(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.944计算强度时:强度验算满足: 计算值= 297.805 <= 14531.723(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 297.805 <= 13715.681(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=81.925(kN) Ex=81.775(kN) Ey=4.950(kN) 作用点高度 Zy=2.279(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.710(m2) 重量 = 257.040 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.638 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.270 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.279 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 261.990(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=245.753(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.938(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.088(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.088 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=106.232 背坡=201.991(kPa)压应力验算满足: 计算值= 201.991 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -13.542 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 261.990(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.969挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.936计算强度时:强度验算满足: 计算值= 261.990 <= 12879.609(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 261.990 <= 12057.263(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=104.692(kN) Ex=104.501(kN) Ey=6.325(kN) 作用点高度 Zy=2.583(m) 墙身截面积 = 12.350(m2) 重量 = 296.400 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 294.929(kN) En = 16.692(kN) Wt = 29.493(kN) Et = 103.353(kN) 滑移力= 73.860(kN) 抗滑力= 124.648(kN)滑移验算满足: Kc = 1.688 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 65.862(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 104.501(kN) 抗滑力= 138.206(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.323 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.027 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 249.041(kN-m) 抗倾覆力矩= 617.541(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.480 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 248.339(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 311.621(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=368.500(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.010 (m) 偏心距 e = -0.178(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.183(m)基底压应力: 趾部=72.872 踵部=237.203(kPa)最大应力与最小应力之比 = 237.203 / 72.872 = 3.255作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.178 <= 0.167*2.010 = 0.335(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.872 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=237.203 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=155.037 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 12.145(m2) 重量 = 291.480 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.038 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.646 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 297.805(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=361.858(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.215(m)截面宽度 B = 2.050 (m) 偏心距 e1 = -0.190(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.190 <= 0.250*2.050 = 0.513(m)截面上压应力: 面坡=64.451 背坡=226.091(kPa)压应力验算满足: 计算值= 226.091 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.132 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 297.805(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.906挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.050(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.944计算强度时:强度验算满足: 计算值= 297.805 <= 14531.723(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 297.805 <= 13715.681(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.231(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.231(度)Ea=81.925(kN) Ex=81.775(kN) Ey=4.950(kN) 作用点高度 Zy=2.279(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.710(m2) 重量 = 257.040 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.638 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.270 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.279 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 261.990(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=245.753(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.938(m)截面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e1 = -0.088(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.088 <= 0.250*1.700 = 0.425(m)截面上压应力: 面坡=106.232 背坡=201.991(kPa)压应力验算满足: 计算值= 201.991 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -13.542 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 261.990(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.969挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.700(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.936计算强度时:强度验算满足: 计算值= 261.990 <= 12879.609(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 261.990 <= 12057.263(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 124.648(kN),滑移力 = 73.860(kN)。

挡土墙地基检验批质量检验记录
市政质检·1·50
挡土墙模板安装检验批质量检验记录
市政质检·1·51
挡土墙钢筋加工、成型与安装检验批质量检验记录
市政质检·1·52
挡土墙基础混凝土检验批质量检验记录
市政质检·1·53
现浇混凝土挡土墙检验批质量检验记录
市政质检·1·54
挡土墙滤层、泄水孔检验批质量检验记录
市政质检·1·55
挡土墙回填土检验批质量检验记录
市政质检·1·56
帽石检验批质量检验记录
市政质检·1·57
挡土墙混凝土栏杆预制与安装检验批质量检验记录
市政质检·1·58
装配式钢筋混凝土挡土墙
墙板预制检验批质量检验记录
市政质检·1·59
装配式钢筋混凝土挡土墙检验批质量检验记录
市政质检·1·60
第页,共页
砌体挡土墙检验批质量检验记录
市政质检·1·61
第页，共页
加筋挡土墙板及筋带安装检验批质量检验记录
市政质检·1·62
第页，共页
加筋挡土墙检验批质量检验记录
市政质检·1·63。