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地基基础课程设计(梁板式筏形基础)

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梁板式筏型基础设计

梁板式筏型基础设计

7、梁板式筏形基础设计7.1工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。

基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。

基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。

上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。

７.１.1.柱荷载图7.1竖向标准荷载分布图柱荷载基本组合kN柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）合力（kN）南华大学城市建设学院本科毕业设计图7.2基础平面布置简图第 3 页共80页7.2设计尺寸与地基承载力验算7.2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。

查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。

7.2.2基础底面尺寸的确定由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为：iN ∑()22417291930811865⨯+++=()22934353037592340⨯++++ ()22839348836292135⨯++++()22525312530711722⨯++++=90398kN其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m3.6)22934235302375922340[(903981⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑iii cNy N y7.8)22839234882362922135(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+ ]15)22525231252307121722(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=7.5m基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为： ()()my b c 1625.75.025.0=⨯+=⨯+=则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为：219760.6116m A =⨯=基础底面积为2976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力Pa AN p jk 7.114976111916===∑7.2.3地基承载力的验算按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在25m 以下的一般民用框架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。

梁板式和平板式筏型基础设计计算

梁板式和平板式筏型基础设计计算

悬挑 部分 弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
边缘支座外侧剪力 ： ｐ Ｑ＝ Ｌ 板的最小厚度 ： ＝ ／Ｏ￣ ＾ Ｑ ７ｆ 悬臂、 中及支座处 的配筋可按照公式 ：。 跨 Ａ＝
Ｍｉ ． 内 ９ｈ
７， 、，
的力 Ｆ ＝
＝
。在 皿 与
的交叉 点 处 的力
地 反力： ＝ 基 ｐ 专
１ ２
ＩＬ Ｔ Ｌ Ｕ
（ ／ ； 尺 一Ｆ ） ２在
与 且，的交叉 点 处 的力 Ｆ ＝ ３
底 板及 跨 中弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
ｉ２ －
ｎ
／ 。在 Ｊ： 儿 的交 叉点处 的力 Ｆ ＝ Ｆ 。 ３ ； Ｌ与 Ｆ ４ Ｂ ２ 除此 之外 还有 儿 梁外 伸 部 分传 来 的线 荷 载 ｇ ＝ ，：在 地 基 的各 个 转 角 处 的地基 反 力 以集 中力 ｐｎ ， － ＝ 。： ｐｎｏ 的形式 作 用 儿 上 。最 后 由此 可得 各 在
ｙ Ｍｘ Ｍ
Ａ — Ｉ 一 Ｉ
。
ｌ
￣ －ｉ ｌ
＿
式 中 ： 为相应 于荷载 的标 准组合 时筏板基 础 上 ∑
由柱传来 的竖 向荷 载总和； Ｇ 为筏形基 础 自重； Ａ 为筏形基础底面积 ； 、 为分别为竖 向荷载 ∑ 对通过筏基底面形心的 ｘ Ｙ 、 轴的力矩 ；、 分别为 ｘＹ 计算点的 轴和 Ｙ 轴的坐标。 基地发力应满足下列要求ｎ ： 】
式型形基础有单向肋和双向肋之分， 目前采用 比较 广泛 的是双 向肋 ， 图 １ 示 ， 种基础 的传 力体 系 如 所 这 是地基反力传给底板 ， 底板再传给次肋 ， 次肋传给主 肋 。在 设计时 ， 板按照 连续板计 算 。 底
２ １ 底 板计算 ．

基础工程—筏形基础资料

基础工程—筏形基础资料
同的情况下，将筏板离散为板带(或称截条)，按 地基上梁计算方法求解内力。这种方法忽略了板 带间的剪力产生的静力不平衡，所以是一种近似 的计算方法。
23
一、筏形基础受力特点
(2) 将筏板或肋粱作为地基上板或梁板 组合体系计算，如简化的刚性板法和按双 向板计算的倒楼盖法。对荷载较复杂、筏 板不规则、柱距不等的情况应采用地基上 弹性板法。
筏板基础具有减少基底压力，提高地基承载 力、增强基础整体刚性以及调整地基不均匀沉降 的能力，可以避免结构物局部发生明显的不均匀 沉降。
5
筏形基础可分平板式和梁板式两种：
6
1、 平板式
底板是一块厚度相 等的钢筋混凝土板。
适用于柱荷载不大， 柱距较小且等距的情况。
平板式基础混凝土 用量较多但它不需要模 板，施工简单，建造速 度快，常被采用。
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五、筏形基础的抗冲切和抗剪验算
3、平板式筏基（柱）筒下筏板抗冲切验算
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五、筏形基础的抗冲切和抗剪验算
3、平板式筏基（柱）筒下筏板抗冲切验算
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六、高层建筑筏形基础与裙房基础之间的构造
1.当高层建筑与相连的裙房之间设 置沉降缝时，高层建筑的基础埋深 应大于裙房基础的埋深至少2m。当 不满足要求时必须采取有效措施。 沉降缝地面以下处应用粗砂填实； 2.当高层建筑与相连的裙房之间不 设置沉降缝时，宜在裙房一侧设置 后浇带，后浇带的位置宜设在距主 楼边柱的第二跨内。后浇带混凝土 宜根据实测沉降值并计算后期沉降 差能满足设计要求后方可进行浇 注；
筏板边缘的外伸部分应上下
配置钢筋。对无外伸肋梁的双向
外伸部分，应在板底配置内锚长
度为 lr（大于板的外伸长度 L1
及 L2）的辐射状附加钢筋，其直

梁板式筏板基础实例分析

梁板式筏板基础实例分析

梁板式筏板基础实例分析作者：陈书意来源：《中华民居·学术版》2014年第06期摘要：结合工程实例重点分析了带地下车库的多层建筑梁板式筏板基础的设计方法，并利用工程师的实际经验进行分析和判断，可供类似工程参考。

关键词：梁板式筏板基础；底板；锚杆；抗浮随着私家车的增多，停车难问题的严峻，在多层办公楼及住宅的设计中，越来越多的要求多层楼房下做大型地下车库。

这就使常规的基础设计变得复杂起来，要求设计人员在基础设计中要考虑地下室大底板的作用及基础设计中安全性和经济性的结合。

1 工程概况温州市鹿城区某办公管理房，地上2层附带地下一层车库。

抗震设防烈度为6度，Ⅱ类场地。

上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构体系，建筑结构抗震等级框架四级。

地下一层车库为一整体，面积为1928.1m2，不设置沉降缝。

地下一层，平时为车库及设备用房，战时为人防汽车库。

±0.000相当于黄海标高6.000m，地下室底板面标高为-6.330m.2 工程地质概况（见表1）根据勘察报告所提供的土层数据，场地地下水位较高，综合场地判别结果，本工程场地为不液化场地。

该场地土类型为软弱土，场地类别为Ⅱ类，局部地段为Ⅰ1类。

基础持力层为第⑩-1或则⑩-3层凝灰岩层，层顶高程为0.25～5.25m，揭露层厚0.40～14.20m，物理力学性质较好，埋深适宜，可以作为建筑物的天然地基持力层。

3 基础设计3.1 基础选型该工程为地上二层，上部结构荷载均匀，柱网布置规则，柱距为8m×8m，根据勘察成果综合经济合理、实用可行考虑：采用梁板式筏板基础，以⑩-2强风化凝灰岩为持力层，基础底全面进入持力层不少于0.5m，宜达到相对较完整的岩石，以满足抗压、抗滑、抗拔及地基稳定性的要求。

3.2 基础计算3.2.1 基础计算要求当地基土比较均匀、地基压缩层范围内无软弱土层或可液化土层、上部结构刚度较好，柱网和荷载较均匀、相邻柱荷载及柱间距的变化不超过20%，且梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6时，筏形基础可仅考虑局部弯曲作用（倒楼盖计算）。

第六节筏形基础

第六节筏形基础

第六节筏形基础设计
C2
Z
T2
αm M2
Z ( M1 M2 )
T1 C1 αm M1
αs(M1 M2 )
板与柱不平衡弯矩传递示意
第六节筏形基础设计
距柱边h0/2处冲切临界截面的最大剪应力
应由两部分组成，一部分由集中力设计 值所引起的剪应力，集中力设计值，对 内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥 体内的地基反力设计值，对边柱和角柱， 取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范 围内的地基反力设计值，地基反力值应 扣除底板自重；另一部分是不平衡弯矩 所产生的附加剪应力。则最大剪应力按 下式计算：
第六节筏形基础设计
1 梁板式筏形基础简化计算
ly
1
2
2
2
1
2
3
3
3
2
1
2
2
2
1
lx lx lx lx lx
图3-49 连续板的支撑条件
ly
ly
lx lx lx lx lx
图3-50 地基反力在基础梁上的分配
ly
ly
第六节筏形基础设计
在仅考虑局部弯曲作用时，地基上筏板简化为倒 置楼盖。筏板被基础梁分割为不同支承条件的 双向板或单向板。如果板块两个方向的尺寸比 值小于2，则可将筏板视为承受地基净反力作 用的双向多跨连续板。
底板斜截面受剪切承载力按下式计算：
Vs≤0.7βhsft(ln2-2h0)h0 βhs=(800/h0)1/4
第六节筏形基础设计
冲切破坏锥体 的斜截面
基础梁
底板
h h0 ln2 h0 ln2
um
h0 h0
ln1 2
2
图3-44底板受冲切计算简图

筏板基础课设

筏板基础课设

基础工程课程设计梁板式筏型基础设计班级：土木1103班姓名：吕梁学号：指导老师：杨润林1、某建筑物双向板式片筏基础，上部结构传来的总轴力为N 总 =99330kN （学号为41112067，三班）, 基础埋深1.8m ，修正地基承载力特征值fa =120kN/m2 ，混凝土强度等级用C20，钢筋用I 、II 级，试设计此基础。

2、基础形式的选择 选择筏板基础。

3、基础平面尺寸的确定在竖向荷载作用下，如将xoy 坐标系原点置于筏基底板形心处，则基底反力可按下式计算：(,)i yii xx y xyN eN G N eP d x y AI I γ+=+±±∑∑∑。

式中：x e ，y e 分别为竖向荷载i N ∑对x 轴和y 轴的偏心距；x I ，y I 分别为片筏基础底面对x 轴和y 轴的惯性矩；x ，y 分别为计算点的x 轴和y 轴坐标由于本结构为对称结构，故竖向荷载作用下基底反力计算公式可简化为：iNGP d Aγ+=+∑ 式中i N ∑为上部结构传至底层各框架柱底的轴向力标准值的总和；G 为包括底层墙重，地面恒载，活载等的重力荷载标准值。

根据KK Kk a F G F P rd f A A+==+≤ 可知2993301182.512020 1.8K a F A m f rd ≥==--⨯ 基地面积：为了不产生偏心弯矩，设计时使，分别处于平面中心处，从而使筏板基础更加均衡受力，假设柱平均分配总轴力。

取A=1500m 2按照题目中给出的图形比例L=2b 来设计基础。

基础宽度27.39A b m L ==,取b=3*8.2+3=27.6m L=8*6.5+3=55m.最终A=1518m 24、筏板，基梁尺寸确定基础埋深1.8m, 120kpa a f =。

《地基基础设计规范》GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于400mm ，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/14，故取板厚500mm 。

(整理)梁板式筏型基础设计

(整理)梁板式筏型基础设计

7、梁板式筏形基础设计7.1工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。

基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。

基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。

上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。

７.１.1.柱荷载图7.1竖向标准荷载分布图柱荷载基本组合kN图7.2基础平面布置简图精品文档7.2设计尺寸与地基承载力验算7.2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。

查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。

7.2.2基础底面尺寸的确定由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为：iN ∑()22417291930811865⨯+++=()22934353037592340⨯++++ ()22839348836292135⨯++++()22525312530711722⨯++++=90398kN其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m3.6)22934235302375922340[(903981⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑iii cNy N y7.8)22839234882362922135(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+ ]15)22525231252307121722(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=7.5m基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为：()()my b c 1625.75.025.0=⨯+=⨯+=则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为：219760.6116m A =⨯=基础底面积为2976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力Pa AN p jk 7.114976111916===∑7.2.3地基承载力的验算按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在25m 以下的一般民用框架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。

筏形基础平法识图

筏形基础平法识图

改进方向：提高计算精度， 简化计算过程
研究热点：新型材料、新型结 构、新型施工方法在筏形基础
中的应用
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检查混凝土裂缝：确保 无有害裂缝
检查混凝土耐久性：确 保符合设计要求
筏形基础平法施 工安全措施
施工现场的安全管理
安全培训：对施工人员进行安 全培训，提高安全意识
安全设施：设置安全防护设施， 如安全网、安全帽等
安全检查：定期进行安全检查， 及时发现并消除安全隐患
安全操作：严格按照操作规程 进行施工，避免违规操作导致 安全事故
筏形基础平法图纸的符号与标注
符号：表示基础、梁、柱、墙等构件的符号 标注：表示尺寸、位置、材料等详细信息 颜色：不同颜色代表不同构件或材料 线型：不同线型代表不同构件或材料 比例：表示图纸与实际尺寸的比例关系 尺寸标注：表示构件的长度、宽度、高度等尺寸信息
筏形基础平法图纸的识读方法
识读基础平面图：了解基础平面布置、尺寸、材料等 识读基础剖面图：了解基础剖面形状、尺寸、材料等 识读基础配筋图：了解基础配筋方式、数量、规格等 识读基础施工图：了解基础施工工艺、流程、注意事项等
钢筋的检查：对钢筋的加工和安装进行质量检查，确保符合 设计要求和规范要求
模板的安装与固定
模板的选择：根据设计要求选择合 适的模板材料和规格
模板的安装：按照设计图纸进行模 板的安装，确保模板的平整度和垂 直度
添加标题
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模板的运输：确保模板在运输过程 中不受损坏
模板的固定：使用螺栓、拉杆等工 具将模板固定在钢筋上，确保模板 的稳定性和牢固性
由钢筋混凝土 构成，具有较 高的承载能力
适用于地基承 载力较低、地 基变形较大的

梁板式筏形基础

梁板式筏形基础
结构刚度大混凝土用量少当建筑的使用对地下室的发水要求很高时可充分利用与地基之间的格子空间采取必要的排水措施等优点但同时存在筏板高度大受地基梁板布置的影响基础刚度变化不均匀受力呈现明显的跳跃式在中筒或荷载较大的柱低易形成受力及配筋的突变梁板钢筋配置复杂降水及基坑支护费用高施工难度大等不足精选课件再见谢谢观赏精选课件此课件下载可自行编辑修改此课件供参考
• 但同时存在筏板高度大，受地基梁板布置的影 响，基础刚度变化不均匀，受力呈现明显的“跳 跃”式，在中筒或荷载较大的柱低易形成受力及 配筋的突变，梁板钢筋配置复杂，降水及基坑支 护费用高，施工难度大等不足
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7
再见
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• 3、当建筑物有十室或大型储液结构（如水池、油库等） ，结合使用要求，可采用筏形基础。
• 4、风荷载及地震荷载起主要作用的多高层建筑物，要求 基础有足够的刚度和稳定性时，可采用筏形基础。
•
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。梁板式筏板基础的优缺点
• 梁板式筏板基础具有：结构刚度大，混凝土用 量少，当建筑的使用对地下室的发水要求很高时 ，可充分利用与地基之间的“格子”空间采取必 要的排水措施等优点
梁板式筏形基础
一组：袁丰珍、郭宝家
、
郑岩、张帅
、张梦豪、 于潇、商
胜威、程传航
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目录
• 1.梁板式筏型基础概念 • 2.梁板式筏型基础图例 • 3.梁板式筏型基础钢筋构造 • 4.筏板基础选用原则 • 5.梁板式筏板基础的优缺点
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梁板式筏形基础
当柱网间距大时，一般采用 梁板式筏形基础。根据肋梁 的设置分为单向肋和双向肋 两种形式。单向肋梁板式筏 形基础是将两根或两根以上 的柱下条形基础中间用底板 连接成一个整体，以扩大基 础的底面积并加强基础的整 体刚度。双向肋梁板式筏形 基础是在纵、横两个方向上 的柱下都布置肋梁，有时也 可在柱网之间再布置次肋梁 以减少底的厚度。

地基基础 筏形基础

地基基础 筏形基础

一、基础底面的地基净反力
p j max ? ? F ? Mx ? My
p j min
A Wx Wy
二、内力计算方法
倒楼盖法和刚性板条法 1. 刚性板条法计算步骤如下
y
+ ? Mx
++
My
o
x
??
?+
先将筏板在 x，y 方向从跨中到跨中分成若干条带，而 后取出每一条带按独立的条形基础进行分析。
刚性板条法内力计算简图
p?j ?
F bL
最后采用修正后的柱荷载及基底净反力，按独立的
柱下条形基础计算基础内力。
第四节 倒楼盖法——主次肋梁板式筏基
倒楼盖法计算基础内力步骤： 将筏基作为楼盖，地基 净反力作为荷载，底板按连续单向板或双向板计算。
注意： 采用倒楼盖法计算基础内力时，在两端第一、 二开间内，应按计算增加 10%~20%的配筋量且上下 均匀配置。
2．不平衡力调整
原因：没有考虑条带之间的剪力，因此，每一条带柱 荷载的总和与基底净反力总和不平衡。
方法：设某条带的宽度为 b，长度为L，柱的总荷载为
∑F，基底净反力总和为 pbj L，二者平均值为
? ? F
?
1 2
?
F
?
p j bL
按平均值进行修正，柱荷载的修正系数 ? ? F
?F
各柱修正值分别为 ? Fi，修正的基底平均净反力
hw ?? 地下水位至基底的距离。
2．尽可能使荷载合力重心与筏基底面形心相重合。
当不能重合时，偏心距宜符合下式要求
e ? 0.1W/A
式中W ?? 与偏心距方向一致的基础底面抵抗矩； A ?? 基础底面积。
如果偏心较大，为减少偏心距，可将筏板外伸悬 挑，悬跳长度不宜大于边跨柱距的 1/4；对于肋梁不 外伸的悬挑筏板，挑出长度不宜大于 1.5~2.0m，如做 成坡度，其边缘厚度不小于 200mm.

地基基础概念设计三筏形基础

地基基础概念设计三筏形基础

中国建筑科学研究院地基所的博士 研究生们从以下问题出发对大底盘框 架厚筏基础进行了较为系统的试验研 究和工程实例分析：
1、沉降变形特征与基底反力分布规 律；
2、裙房及其基础是否具有扩散主楼 荷载的作用，其扩散的范围有多大；
3、同一个大底盘框架厚筏基础上的 塔楼之间相互影响的程度如何。
11/4/2021
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• b 大型地下框架厚筏的变形与 高层建筑的布置、荷载的大小有 关。筏板变形具有以高层建筑为 变形中心的不规则变形特征，高 层建筑间的相互影响与加载历程 有关。高层建筑本身的变形仍具 有刚性结构的特征，框架—筏板 结构具有扩散高层建筑荷载的作 用。
11/4/2021
•地基基础概念设计三筏形基础
16
j 筏形基础的施工缝或后浇带 等垂直接缝，应布置在剪力较 小的部位。
11/4/2021
•地基基础概念设计三筏形基础
17
（4）高层建筑大底盘框架厚 筏基础
随着地下空间利用要求日益提 高，将多幢高层建筑建在一个大 底盘上的建筑结构体系得到了发 展。这类建筑一般设二至三层地 下室，埋深在10米左右，柱距为 8米，筏厚一般超过2米，有的厚 达3米。
•地基基础概念设计三筏形基础
5
梁板式筏基底板的板格应满足受 冲切承载力的要求，验算时以板格 为单元，用地基反力扣除底板自重 作为冲切荷载，地基反力应取反力 大的区域，如边角区域的反力。梁 板式筏基底板受冲切承载力和斜面 受剪切承载力的计算方法可参考箱 基底板的冲切和剪切计算。
11/4/2021
•地基基础概念设计三筏形基础
地基土的性状与边界约束条件。
11/4/2021
•地基基础概念设计三筏形基础
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研究结果还表明，板的极限抗 冲切强度在很大程度上与板的抗 弯强度有关，就像柱的轴压与弯 曲密切相关一样。目前，规范仅 以混凝土抗拉强度作为影响冲切 强度的主要因素，即仅用了混凝 土的弱点，而一点也不考虑钢筋 的抗力，因此计算结果是偏于保 守和安全的。

建筑地基基础设计规范(2)

建筑地基基础设计规范(2)

8.4 高层建筑筏形基础8.4.1 筏形基础分为梁板式和平板式两种类型，其选型应根据地基土质、上部结构体系、柱距、荷载大小、使用要求以及施工条件等因素确定。

框架-核心筒结构和筒中筒结构宜采用平板式筏形基础。

【条文说明】 筏形基础分为平板式和梁板式两种类型，其选型应根据工程具体条件确定。

与梁板式筏基相比，平板式筏基具有抗冲切及抗剪切能力强的特点，且构造简单，施工便捷，经大量工程实践和部分工程事故分析，平板式筏基具有更好的适应性。

8.4.2筏形基础的平面尺寸，应根据工程地质条件、上部结构的布置、地下结构底层平面以及荷载分布等因素按本规范第五章有关规定确定。

对单幢建筑物，在地基土比较均匀的条件下，基底平面形心宜与结构竖向永久荷载重心重合。

当不能重合时，在作用的准永久组合下，偏心距e 宜符合下式规定：e ≤0.1W /A （8.4.2）式中：W ——与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗矩（m 3）； A ——基础底面积（m 2）。

【条文说明】 对单幢建筑物，在均匀地基的条件下，基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。

对基底平面为矩形的筏基，在偏心荷载作用下，基础抗倾覆稳定系数KF 可用下式表示：式中：B ——与组合荷载竖向合力偏心方向平行的基础边长；e ——作用在基底平面的组合荷载全部竖向合力对基底面积形心的偏心距；y ——基底平面形心至最大受压边缘的距离，γ为y 与B 的比值。

从式中可以看出e/B 直接影响着抗倾覆稳定系数K F ，K F 随着e/B 的增大而降低，因此容易引起较大的倾斜。

表16三个典型工程的实测证实了在地基条件相同时，e/B 越大，则倾斜越大。

表16 e/B 值与整体倾斜的关系高层建筑由于楼身质心高，荷载重，当筏形基础开始产生倾斜后，建筑物总重对基础底面形心将产生新的倾复力矩增量，而倾复力矩的增量又产生新的倾斜增量，倾斜可能随时间而增长，直至地基变形稳定F y B K e e e B γγ===为止。

筏形基础PPT

筏形基础PPT

五、筏型基础的设计步骤和构造要求
六、筏板基础的施工
6.1 施工机具
1、 手锯
斧子
电钻
扳手
钳子
线坠
电锯 水性隔离剂
2、
砂浆 搅拌机
手推车
大铲
托线板 砖夹子 铁抹子 靠尺板
6.2 筏板基础的施工程序
基地土质验槽
施工垫层
在垫层上弹线抄平
筏板下网钢筋
筏板混凝土（板式） 、筏板及上部（梁式）
形基础不能满足上部结构对变形的要求和地基承载力的要求
时，可采用筏形基础。
❖
2、当建筑物的柱距较小而柱的荷载又很大，或柱的荷
载相差较大将会产生较大的沉降差需要增加基础的整体刚度
以调整不均匀沉降时，可采用筏形基础。
❖
3、当建筑物有十室或大型储液结构（如水池、油库
等），结合使用要求，可采用筏形基础。
❖
4、风荷载及地震荷载起主要作用的多高层建筑物，要
本讲目录
一、筏形基础概念 二、筏形基础分类 三、筏形基础选用原则 四、筏形基础优缺点 五、筏形基础设计步骤和
构造要求 六、筏形基础施工工艺
一、概念
当建筑物上部荷载较大 而地基承载能力 又比较弱 时，用简单的独立基础或条 形基础已不能适应地基变形 的需要，这时常将墙或柱下 基础连成一片，使整个建筑 物的荷载承受在一块整板上， 这种满堂式的板式基础称筏 形基础或筏板基础。
平板式
梁板式
梁板式筏形基础又可分为：
单向肋筏形基础：仅在一个方向的柱下布置肋梁； 双向肋筏形基础：在纵、横两个方向的柱下都布置肋梁。
单向肋筏型基础
双向肋筏型基础
双向肋筏形基础可再分为：主次肋筏形基础 、双主 肋筏形基础基础或柱下十字交梁条

PKPM应用实例之筏形基础

PKPM应用实例之筏形基础

第五章：筏形基础本章要点●了解基础类型特点●把握设计构造要求● 掌握软件操作的全过程筏形基础是高层建筑基础设计常用的基础形式，分梁板式和平板式两种类型，宜优先选择梁板式。

基底平面形心宜与结构竖向永久荷载重心重合。

当不能重合时，在荷载效应准永久组合下，偏心距e宜符合下式要求：e<=o.1W/A（W为基础底面边缘抵抗矩，A为基础底面积）。

工程实例上部结构规模为16层纯框架结构，地基承载力特征值200kpa。

筏形基础的主要构造要求是：混凝土的强度等级不应低于C30，当有抗渗要求时，其抗渗等级，不应小于0.6MPa.。

梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6，板厚不宜小于400.。

采用筏形基的地下室，地下室钢筋混凝土外墙厚度不应小于250mm，内墙厚度不应小于200mm，墙体内应设置双面钢筋，直径不应小于12mm。

基础埋深不宜小于上部结构高度的1/15，基础底面积未出现零应力区时，可不受此限制。

第一节实例简介1.1平面简图（图1.1）图1.1 平面简图1.2基础SATWE、底层填充墙荷载图（图1.2）图1.2 基础SATWE、底层填充墙荷载图.1.3上部结构三维视图（图1.3）。

图1.3 上部结构三维视图第二节 筏形基础的人机交互输入本节是计算数据模型的建立。

JCCAD软件〈人机交互输入〉和〈主菜单〉，适用各种基础类型。

筏形基础用不到的功能，将被跳过。

进入JCCAD主菜单②，选取<基础人机交互输入>（图1）。

图1 主界面屏幕会出现〈选择基础模型数据〉对话框（图1A），这时你可选择基础模型数据，当选〈读取已有的基础布置数据〉时，已有的操作有效，当选〈重新输入基础数据〉时，已有的操作失效。

图1.A 基础模型数据对话框同时屏幕右侧显示主菜单（图2）。

有肋筏形基础需要进入的菜单项为：地质资料、参数输入、荷载输入、上部构件、筏板、地基梁等。

无肋筏形基础需要进入的菜单项为：地质资料、参数输入、荷载输入、上部构件、筏板、板带等。

锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固施工工法(2)

锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固施工工法(2)

锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固施工工法锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固施工工法一、前言地基加固是现代建筑工程中不可或缺的一环，为了确保建筑物的安全和稳定，地基加固工法不断发展和改进。

锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固施工工法是一种常用且效果显著的地基加固工法。

本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例。

二、工法特点1. 锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固工法具有施工周期短、成本低廉的特点。

2. 适用于各种地质情况，能够有效提高地基的承载力和稳定性。

3. 工法灵活多样，可根据实际情况选择合适的施工方案和工艺。

4. 通过加固地基，可以使建筑物的结构形式更加简洁、牢固、安全。

三、适应范围锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固工法适用于各类基坑开挖、地下室施工、高速公路等土建工程中的地基加固。

四、工艺原理锚杆静压桩和梁板式筏形基础地基加固工法基于以下工艺原理：1. 锚杆静压桩：通过钻孔、注浆、锚固构件等工艺，将锚杆静压桩注入地下，并与地基土体形成一体结构，增加地基的抗剪强度和承载力。

2. 梁板式筏形基础：在地基土层上铺设一层钢筋混凝土横梁，从而增加地基的整体刚度和稳定性。

五、施工工艺施工工艺包括以下阶段：1. 地质勘探和设计: 对地质条件进行勘探，并根据施工工艺选择合适的设计方案。

2. 地基准备: 清除地表杂物，进行必要的土方开挖和整平。

3. 锚杆静压桩施工: 钻孔、注浆、打钢套、静压锚杆等工艺，将锚杆静压桩注入地下。

4. 梁板施工: 根据设计要求，铺设和浇注钢筋混凝土梁板。

5. 基础处理: 对梁板进行收边和抹平处理，确保基础表面平整。

6. 质量验收: 对施工过程进行质量验收，确保施工质量达到设计要求。

六、劳动组织劳动组织需要合理安排工程人员的分工和协作，确保施工进度和质量。

包括施工队伍的组建、人员培训和管理。

七、机具设备机具设备包括钻孔机、混凝土搅拌站、静压锚杆机、钢筋绑扎机、混凝土泵车等。

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梁板式筏形基础课程设计计算书一、 荷载计算1. 假定不考虑风载与地震作用。

不考虑地下水对基底的上浮力。

2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。

（1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡ （2）建筑面积计算：地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡ 局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ， 建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡ （3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN二、 基础尺寸初步估算1. 基础底板面积确定：用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定：计算梁高:mm l h 1000666==≥计算梁宽:⎥⎦⎤⎢⎣⎡∈h h b 21,31，h 为梁高。

梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。

如图1所示：图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ）3.地基承载力特征值的修正对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得：0.3, 1.6b d ηη==，则：2/48.341)5.085.4(186.1)36(183.0200)5.0()3(m kN d b f f m d b ak a =-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=γηγη4.验算地基承载力 上部荷载总和为：∑=kN Fk80.113788筏基底板自重为：kN G k 00.14310256.000.954=⨯⨯= 基底反力平均值：=k p =+∑AG Fkk970.6414310.0013788.801+=134.282/kN m 2/48.341m kN f a =<所以地基承载力满足要求。

5.基础内力计算：用荷载设计值（kN 88.15361435.180.113788=⨯），净反力（不包括筏基底板自重）2/02.16100.95488.153614mkN AF P j ===∑三、 底板厚度确定1. 底板厚度初步估算：根据构造要求，对12m 以上建筑的梁板式筏基，底板厚度与最大双向板格的短边净跨5.2m 之比不应小于1/14，且板厚不应小于400㎜。

故板厚不应小于429㎜，故取上述筏板厚0.7.8m 。

选用C30混凝土。

2. 底板厚度验算： （1）抗冲切验算mmf p l l p l l l l h thp j n n j n n n n 55041043.117.002.1612.52.602.1614)2.52.6()2.52.6(47.04)()(322212212210≈⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+-+=+-+-+≥β取h 0=57.80mml F =17.81.02⨯(7.8.2.0-0.7.8-0.57.8×2)×(7.8.0-0.7.8-0.57.8×2)=37.838.80kN 00.7hp t m f u h β≤=0.7.8.2⨯1.0⨯31.4310⨯⨯20.57.8⨯0.57.8=11525.11kN图2 底板冲切示意图（尺寸单位：mm ）（2）斜截面抗剪验算s V =17.81.02×8.7.84=1391.21kN==-≤00027.0)2(7.0bh f h h l t hs n hs ββ0.7.8.2×1.0×1.43×103×5.2×0.57.8=2914.91kN计算可知 ，满足冲切、剪切强度要求。

图3 Vs的计算方法示意图四、基础底板内力及配筋计算图4 基础平面图按单向板配区格1跨中弯矩：m kN l p x j ⋅=⨯⨯==01.46202.161141141M 22'跨中 端支座弯矩：m kN l p x j ⋅-=⨯⨯-=-=26.40202.161161161M 22'支座底板配筋按简化公式计算0y s 0.9f MA h =设基础有100mm 垫层，取保护层厚度为50mm ，则mm550h 0=选HRB335钢筋，2/300mm N f y = 则，跨中计算配筋为263095503009.01001.46mm =⨯⨯⨯ 端支座计算配筋为262715503009.01026.40mm =⨯⨯⨯ 故长边方向按构造配筋，取φ8@250。

短边方向配φ******.20钢筋，支座处配φ8@200钢筋。

17.167===xy l l λNl p N l p yj x j 323232321098.788971002.1611072.579661002.161⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=按三列双向连续板的区格3、区格4、区格4‘、区格5的计算简图，查表5-3~表5-5求得弯矩系数。

651.0,0126.0,0235.0790.0,0130.0,0275.0647.0,0190.0,0355.0555444333=========x y x x y x x y x x x x ϕϕϕϕϕϕ 计算板的各部位弯矩值如下： 区格3：kN N l p M kNN l p M yj y y x j x x 909.1491499091098.78890190.0783.2052057831072.57960355.0323323==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格4：kN N l p M kNN l p M y j y y x j x x 569.1021025691098.78890130.0409.1591594091072.57960275.0324324==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格5：kN N l p M kN N l p M y j y y x j x x 414.99994141098.78890126.0223.1361362231072.57960235.0325325==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格4’5248.022,4752.024'444'4=+==+=λλλy xx xkN N l p M kNN l p M y j x y x j y x 974.2162169741098.78890275.0357.75753571072.57960130.0324324==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ23340.6470.7905796.7210425.21416241624x x a j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭支座弯矩23351110.64710.6515796.7210212.18416241624x x b j x x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 235110.6515796.7210314.4721212c x j x M x p l kN m ==⨯⨯⨯=⋅'23450.4750.6515796.7210329.32616241624x x d j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭23341110.64710.4757889.9810346.66616241624x x e j y x x M p l kN m '----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 23451110.79010.6517889.9810218.28916241624x xf j y x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭235110.6517889.9810428.0311212g x j y M x p l kN m ==⨯⨯⨯=⋅ 计算基础底板支座初的实际计算弯矩时，考虑横向和纵向基础梁宽度b=0.6m 的影响，需对弯矩进行调整。

1144ix ix x ix j x M p l b x p l b ∆== ()11144iy iy y ix j y M p l b x p l b ∆==-M ∆从上述支座弯矩中减去可得弯矩调整值，即：311425.2140.647161.0260.6331.45244ax a X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅411212.1840.790161.0260.697.69944bx b X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511314.4720.651161.0260.6220.13044cx c X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511329.3260.651161.0260.6234.98444dx d X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅3111346.66610.647161.0270.6286.98444ey e X j Y M M x p l b kN m=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）4111218.28910.790161.0270.6182.78444fy f X j Y M M x p l b kN m=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（） 5111428.03110.651161.0270.6369.02544gy g X j Y M M x p l b kN m =--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）截面M(kN·m) h 0/mm A s /（mm 2）选配 实配/（mm 2）跨中角格1x 方向 47.8 550 310 φ17.8@2001005 y 方向 0 550 0 φ17.8@200 1005 区格3 x 方向 205.7.8.283 550 1387.8 φ20@200 157.8.20 y 方向 149.909 550 1009 φ17.8@200 1005 区格4x 方向 159.409 550 107.8.23 φ17.8@200 1005 y 方向 102.57.89 550 7.891 φ17.8@200 1005 区格5x 方向 137.8.223 550 917.8.2 φ17.8@2001005 y 方向99.4145507.87.89φ17.8@2001005。