LD型单梁桥式起重机简单快速计算表

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起重机主梁设计参数输入
PQ－起重载荷100000S－跨度19500
L1-悬臂长度
0C1－无悬臂时吊钩距轨道0G操－司机室载荷
0l－司机室重心距轨道中0PGx-电动葫芦载荷10040
Vq－起升速度7Vx-小车运行速度20Vd-大车运行速度30n-葫芦车轮总数8n0-葫芦主动车轮数4L0－主梁总长
19500PZ－估算主梁自重载荷44760H1－主梁总高
1210B0－主梁上盖板宽度500b-主梁工字钢下翼缘宽132t-主梁工字钢下翼缘厚15d-主梁工字钢腹板厚11.5t0-补强板厚度10A－主梁截面积
yc-主梁垂直方向形心584.3yC1－主梁形心至上盖板距625.7Ix－主梁垂直方向惯性矩4506104628Iy-主梁水平方向惯性矩638967772S-型钢梁跨端截面的静面矩15368600Wxyc-主梁下表面抗弯模量7711970.953Wxyc1－主梁上表面抗弯模量7201701.499W3－主梁工字钢点3水平抗弯模量9681329.879Wy-主梁上表面水平抗弯模量
2555871.088许用应力值和动力系数
σs-材料的选用Q235-B 235
[σ]-许用应力175.3731343[τ]-剪切应力101.2517263
Φ1－起升冲击系数 1.1Φ2－起升动载系数
1.20951.2095Φ2min－查表 1.15β2－查表
0.51
Vq-稳定的最高起升速度
0.116666667
主梁强度计算
q
νβφφ2min 22+=
移动计算载荷
ΣP－集中载荷
131994固定载荷（这里只计算主梁均布载荷）
Fq-均布载荷
2.295384615
σx-主梁下翼缘应力
98.99978937
σ上-主梁上翼缘应力
106.0143218
水平载荷(跨中)产生的弯曲应力
A、主梁质量产生的水平惯性力，以水平均布惯性载荷
算法1
FH-主梁质量产生的水平惯性载荷
0.642707692
小车位于跨中截面总弯矩下的应力
∑+=Q
G x P P P 21φφ)
8
24(2
11qL l G PL I Y x s s x c φφσ++∙=)
8
24(2
112qL l G PL I Y s s x φφσ++∙=上n
n F F q
H 0μ=
μ-滑动摩擦系数0.14
算法2
FH-主梁质量产生的水平惯性载荷0.062107731
Φ5-动力效应系数
1.5
m－主梁或桥架的重量单位长度重量0.23422292a-运行加速度0.176776695
Vd-大车运行速度
0.5
B、小车质量和总起升质量产生的水平惯性力
算法1
7860PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力7702.8
算法2
5502
PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力2977.424625m2-小车质量与总起升质量之和11228.57143
小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩(司机室略去)按简支梁近似计算
算法1My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩
68099850算法2My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩17467003.12
主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力
算法1σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力26.64447762算法2σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力 6.834070466
工字钢下翼缘外表面自由边上点3产生的应力
算法1σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力7.034142091算法2
σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力 1.804194603主梁上翼缘总应力（最大）：σ上+σy＝132.6587994主梁下翼缘总应力（最大）：σx+σy3＝
106.0339315
扭转载荷产生的应力（因对主梁强度影响较小，此处不计算）
B－偏心载荷产生的双力矩
ma
F H 5φ=n
n P P P Gx Q H 0)
(+=μa
m P H 25φ=4
82L P L F My H H +
=y y
y W M =
σ33y y
y W M =
σω
ωωσI B =
w－工字梁截面的主扇性面积Iw－工字梁截面主扇性惯性矩
工字钢下翼缘局部弯曲应力
小车最大轮压
K－轮压不均匀系数，k=1.3-1.7 1.3
P-小车轮在工字钢表面最大轮压
21449.025
1翼缘根部横向应力
σgx－翼缘根部横向应力
-37.750284
2翼缘根部纵向应力
σgz--翼缘根部纵向应力
-5.147766
3力作用点横向应力
σpx－力作用点横向应力
18.875142
4力作用点纵向应力
σpz-力作用点纵向应力
58.341348
5翼缘外边缘纵向应力
σbz-翼缘外边缘纵向应力
51.47766
工字钢与轮压作用点计算并查表数据(用作1-5计算数据)
c-工字钢腹板与轮压作用点间距36.862
s-工字钢与葫芦车轮缘距离4
e-车轮作用点距离
27.388
R－葫芦走轮踏面曲率半径
167
)(21Q Gx P P n
K
P φφ+=
2
t P
K g x gx ±=σ2
t P
K g z gz =σ2
t P K p
x px =σ2
t P
K p z Pz =σ2
t
P
K b z bz =σ)
(5.0d b c
-=
ξe
s a c -+=R
e 164.0=
ζ-查表系数0.611817427
查表得：Kgx 1.1Kgz 0.15Kpx 0.55Kpz 1.7Kbz
1.5t^2-工字钢下翼缘厚与补强板厚和的平方
625
应力合成公式：
点1合成应力：117.372172点2合成应力：
148.8041269
点3为单向应力，合成应力为
点3合成应力：
157.5115915σ0-工字梁下翼缘下表面的整体弯曲拉应力98.99978937
σz-计算点的σgz和σpz,带应力正负号σx-计算点的σgx和σpx,带应力正负号
σbz-轮压作用的翼缘外边缘下表面的纵向局部弯曲应力
主梁跨中截面强度，工字钢下翼表面合成应力合格性判断
合格电动葫芦位于跨端时，跨端截面剪应力
可略去本计算
S-型钢梁跨端截面的静面矩mm^3
15368600
δ-型钢梁截面中性轴处的腹板厚度mm 12Qmax-最大支反力156612τmax－最大切应力
44.51197102
主梁刚度的计算：
主梁跨中垂直刚度
f-主梁跨中下挠值17.96356841[f]-许用下挠值27.85714286实际刚度
1085.530422
主梁悬臂垂直刚度
f-主梁悬臂下挠值
0[f]-许用下挠值0
实际刚度#DIV/0!跨中
合格性判断
合格
]
[)()(0220σσσσσσσ≤+-++z x x z ]
[30σσσσσω≤+++bz ]
[)2(11max max τφφδδτ≤+-+==qL L l L G P I S I S Q s s x x 700][483S f EI PS f x =
≤=350][3)(1
12L f EI L S PS f x =≤+=
N
mm mm mm
N
mm
N
m/min m/min m/min 个
个mm
N
mm mm mm mm mm mm mm2 mm mm mm4 mm4 mm3 mm3 mm3 mm3 mm3 Mpa Mpa Mpa
m/s
N
N/mm
Mpa
Mpa
i/a k1 k2 k3 k4 k5 
0.5 0.45 0.16 0.27 0.68 0.5 
0.55 0.5 0.13 0.28 0.72 0.55 
0.6 0.54 0.11 0.3 0.77 0.62 
0.65 0.57 0.09 0.29 0.84 0.7 
0.7 0.6 0.08 0.28 0.9 0.79
0.0066
N/mm 16.07142857
N/mm kg/mm m/s^2 m/s
N
N
kg N.mm N.mm Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa
N Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm mm mm
mm0.65查表
查表
查表
查表
查表
Mpa
Mpa
Mpa
Mpa
mm3
mm
N
Mpa
mm
mm
mm
mm。

LD型电动单梁桥式起重机资料

LD型电动单梁桥式起重机
一、简单介绍
LD型电动单梁桥式起重机（以下简称起重机）是按
标准JB1306-2008设计制造的，与CDI、MDI等形式的电动葫芦配套使用，成为一种有轨运行的轻小型起重机，其
适用起重量为1-10吨，适用跨度为7.5~22.5米,工作环境温度在-25~+40℃范围内。

为方便用户，设有地面和操纵室两种操纵形式，操纵
室又设有端面及侧面开门两种形式，以供用户选择。

本产品为一般用途起重机，多用于机械制造、装配、
仓库等场所，其结构特点如下：
1、金属结构部分
主梁采用钢板压延成形的U形槽钢，再与工字钢组焊成箱形实腹梁。

横梁也是用钢板压延成U形槽钢，再组焊成箱形横梁。

为贮存运输方便。

主横梁之用M20螺栓（45号钢）连接而成桥架。

2、电动葫芦
电动葫芦可起升重物，并沿主梁横向移动，其结构特
点详见有关电动葫芦说明书。

1。

LD10-16.5单梁设计计算书

LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-16.5mA3-9m合肥市神雕起重机械有限公司2014.04.06一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=G=10000kgn葫芦自重：G=1098kg葫跨度: L=16.5m起升速度: m in7.0mV=7/~起升小车运行速度: m inV=0.2m/~20小大车运行速度: min/0.2mV=~20大起重机工作级别： A3二、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-16.5m的断面如右图所示：计算得主梁断面惯性矩为：Ix=2.963x1094mmIy=4.578x1094mm主梁断面形心位置为：X=226mm，Y=508mm2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。

如下图所示:1) 垂直载荷在下翼缘引起的弯曲正应力⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=8242111qL l G PL I y x z ϕϕσ司司式中 P ——电动葫芦在额定起重量下的总轮压，N 葫G Q P 12ϕϕ+=Q ——起重量 N ， Q =10t=100000N ；葫G ——电动葫芦自重，N ，葫G =10760N ；2ϕ——动力系数，按第二类载荷组合取2ϕ=1.2； 1ϕ——冲击系数，取1ϕ=1.1；z σ——主梁整体弯曲应力，2/mm N ；1y ——主梁下表面距截面形心轴x x -的距离，1y =592mm ； x I ——梁跨中截面对x x -轴的惯性距，4mm ；司G ——司机室重量，N ，本车无司机室，司G =0；司l ——司机室重心至支承的距离，mm ；L ——梁的跨度，mm ； L=16500mmq ——主梁单位长度重量，mm N /。

q=185kg/m=1.85 N/mm故：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++=824211121qL l G L G Q I y x z ϕϕϕϕσ司司葫 ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯++⨯⨯+⨯=81650085.11.10416500107601.11000002.12.963x1095922 MPa MPa MPa mm N 22.12356.192][5.122/5.1222==<==δ满足设计要求。

LD10t单梁设计计算书

`LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-13.52m-10m股份有限公司2012.6.16一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=n G =10000kg 葫芦自重：葫G =1098kg 跨度: L=13.52m 起升速度: m in /7~7.0m V =起升小车运行速度: m in /20~0.2m V =小大车运行速度: min /20~0.2m V =大起重机工作级别： A4二、大车运行机构设计计算1、大车运行机构电机选择（1）大车运行机构静阻力：kN g G G W zd n jd 279.1009.08.9)51.410()(=⨯⨯+=••+=ω jd W 大车运行机构静阻力n G 起重量，取10t zd G 大车自重，取4.51tω 静阻力系数，查表取0.009（2）大车惯性阻力kN a G G k W zd n ad 967.3228.0)5.410(2.1)(=⨯+⨯=•+•=ad W 大车起动时的惯性阻力k 考虑旋转件的惯性阻力系数， k 取1.2 a 起动平均加速度大车起动加速度 228.0035.0==k V ak V 额定运行速度,min /20m V V k ==大（3）风阻力N W fd 0=室内用风阻力不计（4）大车运行机构电动机功率kW Z P p P K K p m cpfdad jd t h d 58.0212056.150.012.111=⨯++⨯⨯=•++••=λ d P 大车电机功率jd P 按静阻力计算的静功率kW V W P k jd jd 50.085.06020279.160=⨯⨯=•=ηad P 按惯性阻力计算的功率kW V W P k ad ad 56.185.06020967.360=⨯⨯=•=η 2、大车运行机构减速机选择：52.5820138027.0=⨯⨯=••=ππKV nR iR 车轮直径：270mmn 电动机转速 i 机构传动比按减速机、电机样本选取 LDA ，58.95 ZDY （D ）22-4/1.5kW三、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-13.52m 的断面如右图所示：计算得主梁断面惯性矩为：Ix= 2224147663.1084mm Iy=419499208.1274mm 2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。