螺栓强度计算模板

对拉螺栓力学性能表强度计算公式（穿墙螺丝）
作者：建材租赁来源：穿墙螺丝日期：2011-5-14 14:10:04 人气：1693 导读：对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表，强度计算公式，力学性能验算。

1.对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表
2．强度验算
已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢
强度满足要求。

(二) 挠度验算
验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F)。

所
以：
已知
钢楞容许挠度按表。

挠度满足要求。

二、主钢楞验算
(一) 强度验算
1．计算简图
2．荷载计算
P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5)。

3．强度验算
强度不够，为此应采取下列措施之一：
(1) 加大钢楞断面，再进行验算；
(2) 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。

例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。

[解]
满足要求。

对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表。

模板计算一、模板构造模板采用厚度为6mm的定型钢模，横肋间距为350mm、纵肋间距为450mm，横肋采用尺寸为80mm*10mm、厚为6mm的钢板，上面加焊同样尺寸的盖板以加强模板刚度，形成T形结构。

横向侧模之间采用对拉螺栓固定。

纵向侧模外用钢管固定。

模板具体设计构造见模板设计图纸，附后。

二、荷载计算1、竖向荷载根据《路桥施工计算手册》相关内容，荷载取值如下：（1）新浇混凝土自重：按配筋量大于2%算取26kN/m3。

（2）模板重量：取0.75 kN/m2。

（3）倾倒混凝土时产生的冲击力：取2.0kPa。

（4）振捣混凝土产生的荷载：取2.0kPa。

（5）人员、机具材料堆放等荷载：计算模板时取2.5kPa。

2、水平荷载根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）推荐的模板侧压力计算公式：Pm=4.6v1/4式中：v——混凝土的浇筑速度，m/h。

混凝土浇筑速度取3m/h。

盖梁混凝土浇筑侧压力为：6.05kPa。

三、底模验算图一图示圆弧段即为收荷载最大的位置，讲圆弧型荷载偏安全的转化为直线段计算。

此部分总荷载值如下：（1）新浇混凝土荷载：26kN/m3×3.4m×1.3m（按荷载较大的B形桥墩宽计算）×4.8m=551.616 kN（2）模板重量：0.75 kN/m2×4.8m×（3.4m+3.4m）=24.48 kN（3）倾倒混凝土时产生的冲击力：2.0kPa×1.3m×3.4m=8.84 kN（4）振捣混凝土产生的荷载：2.0kPa×1.3m×3.4m=8.84 kN（5）人员、机具材料堆放等荷载：1.0kPa×1.3m×3.4m=4.42 kN总荷载值为：N=（1）+（2）+（3）+（4）+（5）+（6）= 612.83 kN 化为均布荷载大小为：P=N/（1.7*∏*1.3）=88kPa。

●返回上层手握扳手拧紧螺丝，手到螺丝的距离X所用的力就是锁紧力矩。

ASME标准接口螺纹G1"表示是1英寸的管螺纹，表示螺纹的内孔通径的公称尺寸是1英寸（25.4毫米）两个点是英寸的代号。

管螺纹是位于管壁上用于连接的螺纹,有55度非密封管螺纹和55度密封管螺纹。

主要用来进行管道的连接，使其内外螺纹的配合紧密，有直管和锥管两种。

常见的管螺纹主要包括以下几种：NPT、PT、G等。

1）NPT是National(American)Pipe Thread的缩写，属于美国标准的60度椎管螺纹，用于北美地区，国标查阅GB/T12716-1991。

2）PT（BSPT）是Pipe Thread 的缩写，是55度密封圆锥管螺纹，属于惠氏螺纹家族，多用于欧洲及英联邦国家，常用于水及煤气管行业，锥度1:16，国标查阅GB/T7306-2000。

国内叫法为ZG.。

3）G是55度非密封管螺纹，属惠氏螺纹家族。

标记为G代表圆柱螺纹。

国标查阅GB/T7307-2001。

UNF是United Fine Thread，即英制细牙螺纹。

UNC：统一粗牙螺纹螺纹联接的拧紧力矩计算M t＝K×P0×d×10－3 N.mK:拧紧力系数d：螺纹公称直径P0：预紧力P0＝σ0×A s A s也可由下面表查出A s＝π×d s2/4 d s:螺纹部分危险剖面的计算直径d s＝（d2＋d3）/2 d3= d1－H/6 H：螺纹牙的公称工作高度σ0＝（0.5～0.7）σs σs――――螺栓材料的屈服极限N/mm2（与强度等级相关，材质决定）K值查表：(K值计算公式略)σs查表：As查表：通过计算得到螺栓联接拧紧力矩如下表所示：钢结构连接用螺栓性能等级分3.6、4.6、4.8、5.6、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9等10余个等级，其中8.8级及以上螺栓材质为低碳合金钢或中碳钢并经热处理（淬火、回火），通称为高强度螺栓，其余通称为普通螺栓。

附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。

模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。

T------混凝土的温度（20°C）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。

------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。

------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。

v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。

2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面45×50mm，每道内楞1根方木，间距300mm。

外楞采用圆钢管48×3.0，每道外楞2根钢楞，间距350mm。

穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径18mm。

墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.250m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

17.03kN/mA 面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 35.00×1.80×1.80/6=18.90cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。

对拉螺栓力学性能表强度计算公式（穿墙螺丝）作者：建材租赁来源：穿墙螺丝日期：2011-5-14 14:10:04 人气：1693导读：对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表，强度计算公式，力学性能验算。

1.对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(NM12 M14 M169.8511.5513.55761051440.891.211.58129001780024500M18 M20 M2214.9316.9318.931742252822.002.462.982960038200479002．强度验算已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢强度满足要求。

(二挠度验算验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F。

所以：已知钢楞容许挠度按表。

挠度满足要求。

二、主钢楞验算(一强度验算1．计算简图2．荷载计算P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5。

3．强度验算强度不够，为此应采取下列措施之一：(1 加大钢楞断面，再进行验算；(2 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。

例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。

[解]满足要求。

对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(NM12 M14 M169.8511.5513.55761051440.891.211.58129001780024500M18 M20 M2214.9316.9318.931742252822.002.462.98296003820047900。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.9]＝min[29.87，93.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.5×29.87＝20.162kN/m活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.5×2＝0.98kN/mM max＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×20.162×0.252-0.125×0.98×0.252＝-0.165kN·mσ＝M max/W＝0.165×106/(1/6×500×152)＝8.809N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×14.935×2504/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.242mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.2kN·mσ＝M max/W＝0.2×106/54×103＝3.71N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.399kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.399×1000/(2×40×90)＝0.999N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.87＝7.468 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.06mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.782正常使用极限状态R max=3.754五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

抱箍法盖梁计算书施工验算书4.1主要工程量牙拉大桥右线8#墩盖梁：钢筋：5.8t； C35混凝土：34m³。

4.2盖梁摩擦箍、支撑验算盖梁在两墩柱上分别设置50cm高，采用Q235,厚12mm的钢板制成的摩擦箍，摩擦箍两侧支撑Ⅰ40工字钢，工字钢上横向铺设Ⅰ10工字钢，间距40cm。

形成支承体系。

底板采用6mm厚Q235钢板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距40cm。

纵肋采用6*80mm钢板，间距40cm。

侧模采用6mm厚Q235面板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距28.6cm。

纵肋采用［12#槽钢间距80cm。

底部采用φ20对拉螺栓固定，间距80cm，上口采用φ16对拉螺栓固定，间距1.6m，钢模用汽车吊吊装就位。

两块模板用螺栓连接，模板板缝紧密吻合，用密封条密封，以保证拆模后板缝混凝土的光滑。

4.2.1荷载组合按牙拉大桥8轴右幅盖梁进行受力分析（盖梁长11.6m*高1.6m*宽 1.9m）1、盖梁混凝土盖梁混凝土根据设计图纸共34m3，按照钢筋混凝土取25kN/m3计算，则盖梁混凝土总重G1＝34×25＝850kN；2、钢模板荷载根据模板设计图纸，端模、侧模及底模钢模板总重G2=55kN3、分布梁Ⅰ10工字钢分布梁采用Ⅰ10普通热轧工字钢，横向间距@40cm，均布31根*4m，标准重量11.25kg/m；G＝31×4×11.25=1395kg；G4=13.95KN；4、承重梁（Ⅰ40）工字钢荷载承重工字钢采用Ⅰ40普通热轧工字钢，标准重量：67.56kg/m，每盖梁采用2根12m 长Ⅰ40工字钢；G＝2×12×67.56=1621kg；G3=16.21KN；5、摩擦箍荷载根据设计图纸，擦箍重量G5=1.55kN/个×2=3.1KN；6、施工荷载及其他荷载G6=15KN4.2.2荷载计算1、计算Ⅰ10工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：q1=（1+2+3+6）/（1.9×11.6）×0.4=（850+55+13.95+15）/22.04×0.4=16.95KN/m受力简图如下：（L=1.6m圆柱直径+Ⅰ40工字钢宽度0.142m=1.742m）q=16.95KN/m最大弯矩M max =1/8×qL 2=1/8×16.95×1.7422=6.43kN •m 。

8、侧墙模板支撑形式及稳定计算：（1）侧墙采用多层板模板，在多层板外侧竖向铺设5*10cm木方，间距25cm；对拉螺栓纵横间距均为70cm，横向铺设架子管进行对拉螺栓固定。

布置示意图如下：侧墙模板剖面示意图（2）模板侧压力及螺栓强度计算：模板外侧采用Ф48×3.5钢管最为内外楞。

横向间距700mm，纵向间距700mm。

对拉螺栓直径Φ16，螺栓抗拉强度及模板支撑刚度计算如下：混凝土重力密度γc=25KN/ m3 ，浇筑速度v=1.5m/h ，浇筑入模温度T=23℃，坍落度120mm～140mm故β2取1.15，掺外加剂β1取1.2F=0.22γc tβ1β221=0.22×25×5×1.2×1.15×5.1=46.7KN/m2F=γcH=25×2.6=65 KN/m2螺栓间距70×70cm 查表得需要螺栓拉力22.88 KN，依据螺栓力学性能查表选用Ф16钢筋，允许拉力24.5KN，满足使用要求。

（3）模板支撑刚度计算A、按抗弯强度计算内钢楞的跨度：f=215N/mm2 W=2×5.08×103=10.16 ×103mm3 a=700mmFa 10fwb ==700107.641016.01215103-3⨯⨯⨯⨯⨯=817mm b 取700≤817 满足要求。

B 、按挠度计算内钢楞的允许跨度：[w ]=3mm E=2.1×105N/mm2 I=2×12.19×104mm 44][150b Fa EI w ==43-45700107.641038.24101.23150⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=916mm b 取700≤916 满足要求。

9、方涵顶板模板支撑形式及稳定计算：顶板采用多层板模板，在多层板下横向铺设5*10cm 木方次龙骨，间距25cm ；次龙骨下纵向铺设10*10cm 木方主龙骨，主龙骨间距1.2m ；主龙骨下横向、纵向间距均为1.2m 设置脚手架立杆，立杆上设U 托支撑于主龙骨上，立杆下设5*10*20cm 木垫于混凝土地板上；立杆之间设横向架子管连接，本工程方涵高度不大，共设置2道横杆，在地面以上30cm 处设置一道，在立杆顶一下30cm 设置一道。

模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。

1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。

（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。

计算书本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。

一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时,常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。

混凝土作用于模板的压力,一般随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度达到某一临界值时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在 6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,可按以下二式计算,并取二式中的较小值。

m=4+1500KSKwV1/3/ （T+30）（3-1）Pm=25H （3-2）式中：P ――新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）;T――混凝土的入模温度（oC ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）; KS――混凝土坍落度影响修正系数。

当坍落度为50〜90mm时取1.0,为110〜150mm 时取1.15;W——外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时取 1.0,掺有缓凝作用的外加剂时取 1.2;V――混凝土的浇筑速度（m/h ）。

已知混凝土每环最大为4m,采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为：查表得：KS=1.15，KW=1.2由公式（3-1），Pm=4+1500X 1.15 x 1.21.2）1/3/（30+30）=40.7 KN/m 2由公式（3-2），Pm=25x 2=50KN/m2取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2。

有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。

二、模板拉杆、螺栓计算1 、拉杆及栏杆上螺栓模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。

本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用①16精轧螺纹钢制作。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数图(1) 模板设计平面图图(2) 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×9380/1000=225.12kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG2G4k+γQ2×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m 2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。

图(3) 面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m图(4) 面板弯矩图(kN·m)M max＝0.146kN·mσ＝M max/W＝0.146×106/24000=6.075N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算图(5) 面板挠度计算简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m图(6) 面板挠度图(mm)νmax=0.164mm≤[ν]＝150/400=0.375mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(7) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(L/m)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(L/m)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(8) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(9) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(10) 次楞挠度计算简图图(11) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kNB、柱短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(12) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(B/n)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(B/n)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(13) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(14) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(15) 次楞挠度计算简图图(16) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kN六、柱箍验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边柱箍验算取s=(600+(88+48)×2)/(2+1)=290.667mm为计算跨度。