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广联达施工安全设施计算软件单桩承台塔吊基础
广联达施工安全设施计算软件主要是用于计算和设计各种施工安全设施，包括单桩承台塔吊基础。
单桩承台塔吊基础是指使用单根桩来承载塔吊的基础结构。
在设计过程中，需要考虑以下几个方面：
1. 桩的承载能力：需要计算桩的承载能力，包括竖向和水平承载能力。
根据土壤的力学特性和桩身的几何参数，可以使用不同的方法进行计算，如摩擦桩计算法、端阻力计算法等。
2. 承台的尺寸和形状：承台是用来连接塔吊和桩的平台结构。
需要计算承台的尺寸和形状，以满足塔吊的稳定和安全要求。
3. 塔吊荷载和响应：需要考虑塔吊的荷载情况，包括塔机自重、起重吊装荷载以及风荷载等。
同时还需要计算塔吊在运行时产生的振动和响应，以评估基础结构的稳定性。
广联达施工安全设施计算软件可以根据上述要求，进行相关参数的输入和计算，得出设计方案和施工图纸。
同时，还可以进行可靠性和安全性评估，确保基础结构的可靠性和安全性。
MIDAS/Gen建筑结构通用有限元软件特点一、与国内建筑结构分析软件PKPM、TBSA等比较1、建模方式MIDAS/Gen采用空间三维建模技术，不但适用规则结构的建模，而且还非常适用于一些体形比较特殊结构的建模，如筒仓、隧道、地下结构、水池、体育场馆、各种类型工业厂房等。
而PKPM采用的是平面二维建模技术，对于一些规则结构较适用，而对一些体形复杂结构的建模很困难，甚至根本不能建模。
MIDAS/Gen可以建立由多种材料组成的结构模型，不仅有混凝土、钢材，还可以用户自定义材料，而PKPM材料类型只有混凝土和钢材两种。
2、有限元网格划分MIDAS/Gen在有限元网格划分上比较精确协调，既可以自动划分有限元网格，也可由设计者人工手动划分有限元网格，比如剪力墙既可以由墙单元建模，也可通过建立板单元来模拟剪力墙，只要注意细分板单元，其计算精度将比墙单元的模型还要高。
在结构的一些特殊部位，例如带转换层结构的转换构件部位，MIDAS/Gen能使边界有限元划分非常协调，以保证计算的精度。
而PKPM有限元网格的划分只能由程序自动完成，不能由设计者人为干预，这样对于一些特殊构件，比如在楼板与转换梁交界处的有限元划分将会出现奇异、不协调等现象，计算精度也不易保证。
3、单元类型、边界条件及荷载类型MIDAS/Gen单元类型较齐全，不但有梁单元、桁架单元、板单元、墙单元，还有只受拉压单元、钩单元、索单元、实体单元等等。
边界条件也很多，有一般支撑、节点弹性支撑、面弹性支撑、刚性连接、非线性连接等等。
荷载类型不但有线载、面载还有压力荷载、液体压力荷载及温度荷载等。
通过这些单元、边界条件、荷载类型能够非常便利的建模，模拟结构的实际受力状态进行分析，而PKPM单元类型很少，仅有梁单元、板单元、墙单元，边界条件也很少，根本没有液体压力荷载及温度荷载，所以利用其分析的结构类型很有限。
4、分析功能MIDAS/Gen不但能够做静力分析、反应谱分析、时程分析、动静力弹塑性分析，预应力分析，还能做屈曲分析、非线性分析、消能减震分析等，特别是能真实的模拟施工过程进行施工阶段分析，同时还可以考虑材料的时间依存特性，比如混凝土的收缩、徐变及抗压强度随时间的变化等特性。
桩基承台计算工具桩基承台是一种常见的基础结构，用于支撑建筑物的重量并将其传递到地下。
为了确保桩基承台的稳定性和安全性，工程师需要进行详细的计算和设计。
为了简化这个过程，许多工具和软件已经开发出来，可以帮助工程师快速准确地计算桩基承台的尺寸和承载能力。
桩基承台计算工具主要包括以下几个方面的内容：桩基参数输入、计算方法选择、计算结果输出。
工程师需要输入桩基的参数信息，包括桩的直径、深度、材料强度等。
这些参数将直接影响到承台的设计和计算结果。
工程师可以通过输入界面逐一填写这些参数，确保数据的准确性和完整性。
接下来，工程师需要选择适当的计算方法。
桩基承台的计算方法主要有经验法和理论计算法两种。
经验法是根据实际工程经验得出的一些经验公式，适用于一些简单的情况。
理论计算法则是基于力学原理和数学模型进行计算，适用于复杂的情况。
根据具体情况，工程师可以选择合适的计算方法，并在计算工具中进行相应的设置。
在进行计算之后，工程师可以通过计算工具快速得到桩基承台的计算结果。
这些结果包括承载力、变形等参数，可以直接应用于实际工程中。
工程师可以选择将结果输出为表格或图形的形式，以便更直观地展示和分析。
桩基承台计算工具的使用具有以下几个优点：它可以大大节省工程师的时间和精力。
由于桩基承台的计算涉及到复杂的数学和力学问题，手工计算往往非常繁琐和耗时。
而计算工具则可以自动完成这些计算，并在短时间内给出准确的结果。
它可以提高计算的准确性和可靠性。
由于计算工具是基于科学原理和数值模型进行计算的，因此可以排除人为因素的影响，避免了手工计算中可能出现的错误和偏差。
计算工具还可以提供多种计算方法的选择，以满足不同情况下的设计需求。
工程师可以根据具体情况选择适当的计算方法，并进行相应的设置，以获得最优的设计方案。
桩基承台计算工具是一种非常实用的工具，可以帮助工程师快速准确地进行桩基承台的计算和设计。
它的使用不仅节省了时间和精力，提高了计算的准确性和可靠性，还可以提供多种计算方法的选择，以满足不同情况下的设计需求。
杆塔灌注桩基础设计软件《杆塔灌注桩基础设计软件》由河北省电力勘测设计研究院与北京世纪百合科技有限公司一路开发。
软件最先完成时刻1992年，并于2005年升级到5219-2005基础规范版，被包括“中国电力工程顾问集团华东电力设计院、华北电力设计院、西北电力设计院、西南电力设计院、东北电力设计院、中南电力设计院”在内的全国屮、乙、丙级电力设计公司普遍釆用，经受住了时刻和实际工程的查验。
软件在十儿年的应用中不断进展完善，已经成为电力线路设计行业经典软件之一，是桩基础设计的不贰选择。
适用规范：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《架空送电线路基础设计•技术规定》DL/T 5219-2005；《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008包括模块（铁塔和钢管杆）：16）钢管塔单桩高桩承台计•算与画图；7）钢管塔单桩低承台计算与画图；主要功能1）能够处置单桩，联梁框架，刚性承台板等三种灌注桩结构型式；2）自动判别刚性桩和弹性桩，并自动选择相应的计算方式；3）具有自动布桩功能。
可按照桩布局参数自动布桩•无需手工输入节点坐标：4）能够直接利用铁塔内力分析程序计算出的基础作使劲对上述结构型式进行空间三维的有限元内力分析；5）对桩进行上拔、下压的稳固性验算，和桩侧土的强度验算。
计算上拔时, 用插值法计算上拔折减系数；6）能够对承台进行抗剪、抗冲切（柱及边桩）及抗弯强度的讣算，可验算侧桩到承台边缘距离；7）能够对桩、承台、承台柱和连梁进行配筋计算；8）能够进行多工况，多方案的计算，对桩径和桩长进行优选。
而且对单桩和刚性承台板结构上拔腿和下压腿能够放在一路进行计算；9）计算中考虑的荷载：已知的设计荷载，漂浮物或船只的撞击力，动水压力和自重散布荷载；10）桩和承台或联梁能够别离采用不同的钢筋和混凝上进行设计；11）能够选择是不是釆用加权计算土壤力学参数；12）能够绘制桩基施工图和弯矩转变曲线及应力转变曲线；13）联梁两头狡接约束计算和桩端约束计算；14）承台柱配筋计算考虑节点荷载中的弯距；15）自动验算桩基构造；16）桩抽筋计算与材料统讣；承台柱偏心计算与画图：箍紧加密韓吟士酒逹饪茎咄设计农件 DL/T 5219P005 规范• D:\EPDW2012\Pi lecfg\detno\dzct.epd 文件（D 塞作（Q ）界页冈槪Z ）殘筑设去⑸ IRffittfifiQd ）杆JS 类型:选取抗力弁顶茅期 X3巾 蚀KC朽角型您魁栅燈 1.6 1.6 1.6 1.6 ««*£!伍杠承台朕痢 ▼ 3&UE©9JW|14.645 耳颐面恨开（时卜・645 :畅土趣厶 王站恥 劭务恥帙 C30 HRB4O0 MP6235 戲台 C3O HRMOO HP6235 L-, ------ -- ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------JSifcSS? 节凸渊F 布林忑示节創a缩 X 7*0Y•政勰字物Ifi 击 1 1.75 01.75 厂否 2 1.75 0 -1.75 厂否 3・】・0 -1.75 厂否 4 ■1.75 0 1.75厂否雄杆Wig 注te 些B 设计软件・Dl/T 5219-2005 规范・ D:\EPD\V2012\Pilecfg\demo\dzct.epd文件（D 握作（Q ）界顽格0 J^SEiSES ）工NCD 渕选3雇（1） 茎巒18荷您炖情約艾讨】/匚知5停号 F73 工児曲‘2坐标驱口标准徂 X ' . SH-®比号 %(kH) "(kN) Fy(kN) Mx(kH.m)M2(kM.m) My(kN.m) 设计值1 652.4 -3125.08 559.16 0 0 0 标准值1 466 -2232.2 399.4 0 0 0 设计值2 783.023702.1 6812 0 0 0 标准值2 559.3 2701.5 488 00 0W®ft （±iRW.gTf2： m ） ____ __________________________ 土改歐 厂 係芽台馳昱土极用眼力僦佰卜20 倚粧甬细:纽陌以上土更篠町 恸炫酬仲位训_______ 帕虧視小值|io 小值 丽—您卿砌玄值［HJeffgfirtfi ［X5设计地面6狀犬垃移 屈5存亏 地呈蔡数扱煨対咀 內S3咀肖奴虫 隆聚 碗题sa 理空土姿别△ 1 14CW.00 20.«> 10. 16.00 05. CO 60.S 0.80粘性土 2 CKMXXCO 35.CO 16・8 15-00 25.CO H0.2 J.40粘性土 3 25i».<X> 45・R S.00 L5.00 10・8 B0.S 7. 50粘性土4 14OR.00 10,(X) 14・816.0031.CO】40 •闪 4・20砂土・环石定土刊頻S[2O0 | a (Q23S)阳刚6：甲反；nrr ^e^cm 可苹结和旳闭逊）柚尖支*婪刃|滋心曲二J^ttfii'grata 力啟的比洌融厂 細俪卜JE a 无 财设计顾t 距药（耐［?7c ia«ItffilL 症力扩8W 国经玄復燼正的地茎袒力柝圧佰 阿轻弔缈注咗B；础设计软件・DL/T 5219-2005 规洁・D:\tPD-V2012\Pile<fg\dew\dz<t.epd 文件（B 璨作9）界瓯风18②琢Q⑸工S«D 羽助凹at^s项目zsSI8 桩谡计fifi（n）O.B桩自由长金（2 0®S«W 20粧主覇宜径2520”壁土僭％购j 77.951>»* •-夭紘地面以上班长0 內苑霸宜後14工兄号厂zJ r程斥自动这的工况及柚号----笹号n z厂咖越辭生晚肛图酬脈徳1嫂剧瞰舌臼屢4EWA*feaiKS^）|o.i另苗芹&柱佯位耐「图形承台住介方形点合任厂瑕台住旧心糸吕区面勻師匪忠工7"厂耘3冋加诞这第永旳坐饭|o~录能M F"顶目SjjjW 1.200 1.000烷向型宽5)5.500 1.200 伪向型當5) 5.500 1.200顶目羽白拄平行球AfB?筋心冷台拄平1亍悴1«2隔护台灘方链筋申讦丫禺台板Y方険筋（平行于£巨径根数11 252525253332rrr 湮江唯m紅空.i机J・L»U 丨3 - LAW厂1/\"乙U丄乙什lirMy\UUIHU\UZ〈l・DpUIS題轴|A2(S94X420MM：-L] |桩配筋图三]文件细as卿s形退出辭汗W卷注住世没计软件・DL/T 521$'2005 观范・D:\EPD\V2012\P lecfg\demo\dzct.epd迭择删：|A2(594X如N1M：_J 酬SIF缕奧：|承台配筋冏二］畅如缈炮件gBBg IS3B1形遞出fft rt冷匸:土牲三tanw以U UL八LT \t ru\vzu IZ\KI lecrg ;aemo\azcT.epaMX。
CT5 桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1200mmx方向桩中心距A=1750mmy方向桩中心距B=1750mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.1纵筋合力点至近边距离: as=150mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3244.000kNMx=57.700kN*mMy=103.500kN*mVx=69.800kNVy=-38.800kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+1.750+0.500=2.750m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+1.750+0.500=2.750m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.200-0.150=1.050m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.875m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)2号桩 (x2=A/2=0.875m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)3号桩(x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.010m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.531m∑y i=y12*2+y32=1.531mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*(-0.875)/1.531+69.800*1.200*(-0.875)/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1008.724kNN2=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*0.875/1.531+69.800*1.200*0.875/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1222.736kNN3=3244.000/3-57.700*1.010/1.531+103.500*0.000/1.531+69.800*1.200*0.000/1.531--38.800*1.200*1.010/1.531=1012.540kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.750/2-1/2*0.450-1/2*0.400=0.450mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.505-0.600/2-0.400/2=0.005mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.010-0.600/2-0.400/2=0.510m3. λox=αox/h o1=0.450/1.050=0.429λoy12=αoy12/ho1=0.210/1.050=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.510/1.050=0.4864. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.429+0.2)=1.336βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.486+0.2)=1.2246. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.750+0.500/tan(0.5*1.047))=1.741mCD=AD*tan(θ1)=1.741*tan(1.047)=3.016mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.500/tan(0.5*1.047)=0.866m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.450+0.450=0.900m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.741*(3.016-0.500-|-0.505|-|1.010|+0.5*0.400)/3.016=1.386m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=0.900mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.600+0.210+0.510=1.320m因Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.500*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.500-0.5*0.400=0.800m7. 计算冲切抗力因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.1*(3244.000-0.000)=3568.40kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.336*2*0.800+2.100*0.900+1.224*0.900]*0.967*1.43*1.050*1000=7446.122kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1222.736kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.750-0.450-0.400)/2=0.450ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.010-(0.600-0.400)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.442m λ11=a11/ho=0.450/1.050=0.429β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.429+0.2))=0.891C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.400=1.066mλ12=a12/ho=0.442/1.050=0.421β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.421+0.2))=0.902C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.016-0.500-|-0.505|-1.010+0.5*1.047)*cos(0.5*0.400)=1. 039m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.1*1222.736=1345.010kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.891*(2*1066.025+450.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000=1927.701kN≥γo*Nl=1345.010kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.1*1012.540=1113.794kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.902*(2*1039.230+441.987)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000*1000 =1904.835kN≥γo*N3=1113.794kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因0.800ho=1.050m<2.000m,βhs=(0.800/1.050)1/4=0.934ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.010|-0.5*0.600-0.5*0.400=0.510λy=ay/ho=0.510/1.050=0.486βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.486+1.0)=1.1783. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.750*(2/3+0.600/2/sqrt(1.7502-(1.750/2)2))+2*0.500=2.513mγo*Vy=1.1*2231.460=2454.606kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.934*1.178*1.43*2513.077*1050.000=4151.528kN≥γo*Vy=2454.606kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1222.736kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1222.736*(1.750-(sqrt(3)/4)*0.450)/3=633.844kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=633.844/(1.0*14.3*2.750*1.050*1.050*1000)=0.0154. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.015≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*2750.000*1050.000*0.015/360=1689mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-505.2|+500=1005.2mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1005.2*1200=2412mm2Asx<Asxmin,取Asx=Asxmin=2412mm2Asy<Asymin,取Asx=Asymin=2412mm26. 选择Asx钢筋选择钢筋5⌲25, 实配面积为2454mm2/m。
浅谈《桥易》（BridgeEasy）程序计算桥梁下部结构王佳歆蒋元军曹景(天津市市政工程设计研究院天津300051)摘要：《桥易》是天津市政工程设计研究院谢宝来工程师近年来以Microsoft Office Excel 程序为载体，基于最新版本设计规范自主开发的桥梁下部结构计算软件，本文结合作者对《桥易》程序的长期使用，总结出一些个人的心得，谨供大家共同探讨研究。
关键词：《桥易》桥梁下部结构设计软件工作效率1 引言桥梁下部结构计算大致可分为：高程计算、桩长计算、结构配筋计算等几部分。
过去我们至少要用三个程序来完成上述所有计算，而自从《桥易》程序研发完成后，所有下部结构计算均可以在一个程序下完成，不但方便设计人查阅信息，避免了以往辗转于多个程序的困扰，而且还做到了相关信息相互引用，便于自校，大大提高了工作效率，减少了劳动时间，增加了计算准确程度。
每个设计师的工作方式、方法、习惯都不尽相同，本文作者通过自己长期使用《桥易》程序进行桥梁下部结构设计总结出些许自己的技巧和心得，特在此与大家分享。
2 桥梁下部结构计算工作流程用《桥易》程序进行桥梁下部结构计算工作分为：资料收集、建立计算模板、高程计算、桩长和结构配筋计算、构件表格生成以及计算数据输出等六个步骤。
对应使用《桥易》软件中：“下部结构计算程序”、“墩柱高程计算程序”和“构件表格生成程序”等程序。
2.1 资料收集与建立计算模板资料收集包括：对道路专业相关资料的收集、对桥梁总体信息的收集、对桥梁基本数据的收集、对上部结构反力的收集和对桥梁钻孔地质资料的收集。
有了以上这些资料我们就可以对一个桥梁项目的下部结构有了一个总体和笼统的了解，并可以将这些资料信息输入到计算模板中去了。
道路资料相关信息包括里程桩号、纵断面文件、地面线文件和超高文件等信息；桥梁总体信息包括桥梁的墩号、分跨、结构形式、桥宽和梁高等信息；上部结构反力包括静载、活载、车道数和偏载等信息。
使用广联达软件计算筏板带桩承台构钢筋的技巧与体会一、工程概况本工程位于江苏省徐州市，总建筑面积为7774M2，地下一层、地上18层，18层设有跃层，上部还有电梯机房。
每单元设有两部电梯。
筏板基础，桩承台、短肢剪力墙结构。
地下为储藏室和设备间，地下室层高为2.7M，地上为住宅，层高均为2.8M。
南侧有阳台，北、东、西三侧均设有飘窗，在四个立面的楼层标高处设有空调隔板，个别楼层处设有双层空调搁板。
本工程筏板厚度为250MM，内配C10@150双层双向钢筋。
桩承台高度为950MM，承台顶面与筏板顶面平齐。
底层平面如图1所示。
其西南和东北轴侧效果如图2和图3所示。
二、手工计算的难点本工程中有三桩阶式承台，有些是标准型的，有些是非标准型的。
由于承台梁、连系梁以桩承台为支座，所以计算钢筋时，三桩承台的钢筋和承台梁、连系梁的钢筋均需要进行缩尺配筋，这就是手工计算的难点之一。
其他构件在手工计算中的难点在《使用广联达软件编制短肢剪力墙结构标书的四路与技巧》一文中已经做过介绍，本文不再赘述。
有兴趣的读者可以参考数字造价2010年五月版。
三、使用GGJ软件计算钢筋的思路使用GGJ软件进行流程如下：新建工程→输入工程信息→比重设置→弯钩设置→损耗设置→调整计算设置→选择节点设置→箍筋设置→搭接设置→调整箍筋公式→楼层设置→混凝土强度等级设置、钢筋锚固、搭接设置→导入轴网→定义筏板→绘制筏板→定义桩承台→调入桩承台CAD草图→提取桩承台边线和标识→绘制桩承台→定义承台梁、基础连梁→绘制承台梁和连梁→单构件输入→汇总计算→报表输出。
四、软件使用技巧由于本工程有电子图纸，所以使用软件提供的CAD导图功能。
在CAD图上，筏板与承台、承台梁、连梁是画在同一个图层中的，导入筏板时，桩承台与承台梁、连梁等也一同被导入到软件的筏板图层中，处理比较困难，所以，我不导入筏板，而是通过将地下室层的外墙复制到基础层中，然后利用智能布置筏板的功能绘制筏板，再根据筏板出墙边的尺寸进行多边或整体偏移。
pkpm介绍与应用（共同讨论）我是新手结构平面计算机辅助设计软件 ( PMCAD )PMCAD是整个结构CAD的核心，它建立的全楼结构模型是PKPM各二维、三维结构计算软件的前处理部分，也是梁、柱、剪力墙、楼板等施工图设计软件和基础CAD的必备接口软件。
PMCAD也是建筑CAD与结构的必要接口。
用简便易学的人机交互方式输入各层平面布置及各层楼面的次梁、预制板、洞口、错层、挑檐等信息和外加荷载信息，在人机交互过程中提供随时中断、修改、拷贝复制、查询、继续操作等功能。
自动进行从楼板到次梁、次梁到承重梁的荷载传导并自动计算结构自重，自动计算人机交互方式输入的荷载，形成整栋建筑的荷载数据库，可由用户随时查询修改任何一部位数据。
由此数据可自动给PKPM系列各结构计算软件提供数据文件，也可为连续次梁和楼板计算提供数据。
绘制各种类型结构的结构平面图和楼板配筋图。
包括柱、梁、墙、洞口的平面布置、尺寸、偏轴、画出轴线及总尺寸线，画出预制板、次梁及楼板开洞布置，计算现浇楼板内力与配筋并画出板配筋图。
画砖混结构圈梁构造柱节点大样图。
作砖混结构和底层框架上层砖房结构的抗震分析验算。
统计结构工程量,并以表格形式输出。
钢筋砼框架、框排架、连续梁结构计算与施工图绘制软件（PK）PK模块具有二维结构计算和钢筋混凝土梁柱施工图绘制两大功能。
模块本身提供一个平面杆系的结构计算软件，适用于工业与民用建筑中各种规则和复杂类型的框架结构、框排架结构、排架结构，剪力墙简化成的壁式框架结构及连续梁，拱形结构，桁架等。
规模在30层，20跨以内。
在整个PKPM系统中，PK承担了钢筋混凝土梁、柱施工图辅助设计的工作。
除接力PK二维计算结果，可完成钢筋混凝土框架、排架、连续梁的施工图辅助设计外，还可接力多高层三维分析软件TAT、SATWE、PMSAP计算结果及砖混底框、框支梁计算结果，可为用户提供四种方式绘制梁、柱施工图，包括梁柱整体画、梁柱分开画、梁柱钢筋平面图表示法和广东地区梁表柱表施工图，绘制100层以下高层建筑的梁柱施工图。
两桩承台计算(柱偏心):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):n=2方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.4柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=3261桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=100.0柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m)My=15桩i至柱中心线的距离(m):x10=0.90x20=2.97桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.94考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=2556.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):x1=0.55垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=1406.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1800砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=1000h=1800纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=65截面的有效高度(mm):h0=1735弯矩(kN-m）My=1406.1公式 4.1.5-1det=2839791.41x=49.83yetb*h0=944.4公式 4.1.5-2Asx=2652配筋率(%)rox=0.15二,受冲切计算:承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox1=0.35aox2=2.42公式(5.6.6-3)alfaox1=1.80lmtaox1=0.20alfaox2=0.45lmtaox=1.39桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=3261承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=5859.4>=gamoFl=3261满足受柱冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax1=0.35公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.20桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=2556.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=5205.0>=gamoVx=2556.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.28砼局部受压面积(m^2):Al=0.28砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=1.00(计算底面积边长>=承台宽度时)公式(4.5.1-2)beta=1.89公式(4.5.1-1)Fl=3261砼局部受压的承载力设计值(kN):R=11905.9>=Fl=3261满足局部受压的承载力要求.三桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数:n=3方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=14000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=100力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):y10=1.6y20=0.8考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):N1y=4708.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)N2y=4687.5考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nimax=4750.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y1=1.3y2=0.5垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=5885.4公式(5.6.2-4)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=4037.5公式(5.6.2-3)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=1600(X向等效宽度)by=h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=5885.4公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3317735.10x=118.53yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=10095按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asy1=5827弯矩(kN-m）My=4037.5公式 4.1.5-1det=3457728.79x=80.50yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=6856按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asx1=4570单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者:Ax1=5827二,受冲切计算:承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a11=0.53A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a12=0.93A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m):c1=1.70c2=2.20公式(5.6.7-4)alfa11=1.01lmta11=0.27公式(5.6.7-6)alfa12=0.71lmta12=0.48桩基的重要性系数:gamo=1.0三桩承台角度sita1,sita2(度):sita1=sita2=60.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-3)gamoNl=4750.0承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6693.6>=gamoNl=4750.0公式(5.6.7-5)gamoNl=4708.3承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6323.0>=gamoNl=4708.3满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay1=0.93ay2=0.13公式(5.6.8-2)betax=0.21lmtax=0.27公式(5.6.8-2)betay1=0.15lmtay1=0.48公式(5.6.8-2)betay2=0.20lmtay2=0.07桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=12.5公式(5.6.8-1)gamoVx=4750.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=8122.9>=gamoVx=4750.0公式(5.6.8-1)gamoVy1=4708.3承台受剪的承载力设计值(kN):Ry1=5974.0>=gamoVy=4708.3公式(5.6.8-1)gamoVy2=9375.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry2=11640.0>=gamoVy=9375.0满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=14000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=27562.5>=Fl=14000满足局部受压的承载力要求.四桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.96柱截面长边尺寸(m):hc=2.6(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=1.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=12138桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=3397力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=10952力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=4.8桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.6考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=3565.3(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=3604.9(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4135.7<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=3.5垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=0.9垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=6417.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=25234.4公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=3000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=11.9钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=6000h=3000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=70截面的有效高度(mm):h0=2930弯矩(kN-m）Mx=6417.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=8405137.92x=30.84yetb*h0=1594.9公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=7103配筋率(%)roy=0.04弯矩(kN-m）My=25234.4公式 4.1.5-1det=7878053.59x=123.21yetb*h0=1594.9公式 4.1.5-2Asx=28379配筋率(%)rox=0.16二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=3.02自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=0.42公式(5.6.6-3)alfaox=0.59lmtaox=1.03公式(5.6.6-3)alfaoy=2.10lmtaoy=0.14桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.27公式(5.6.6-4)gamoFl=12138承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=95632.2>=gamoFl=12138满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=2.89A=2.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=0.42A=2.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=2.30c2=2.30公式(5.6.7-2)alfa1x=0.41lmta1x=0.98公式(5.6.7-2)alfa1y=1.40lmta1y=0.14桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.27公式(5.6.7-1)gamoNl=4135.7承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=23253.4>=gamoNl=4135.7满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=3.02柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=0.42公式(5.6.8-2)betax=0.09lmtax=1.03公式(5.6.8-2)betay=0.27lmtay=0.14桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=11.9公式(5.6.8-1)gamoVx=7209.8承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=18865.2>=gamoVx=7209.8公式(5.6.8-1)gamoVy=7130.5625承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=56624.7>=gamoVy=7130.5625满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=3.64砼局部受压面积(m^2):Al=3.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=22.68(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=2.50公式(4.5.1-1)Fl=12138砼局部受压的承载力设计值(kN):R=162184.9>=Fl=12138满足局部受压的承载力要求.五桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的五桩承台):n=5方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.8(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.8(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=24000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=200力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=200力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.0桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=2.0考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4825.0(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4825.0(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4850.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.6垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.6垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=15440.0公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=15440.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=4000by=4000h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=15440.0公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=26525配筋率(%)roy=0.34弯矩(kN-m）My=15440.0公式 4.1.5-1det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=26525配筋率(%)rox=0.34二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=1.28自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=1.28公式(5.6.6-3)alfaox=0.84lmtaox=0.66公式(5.6.6-3)alfaoy=0.84lmtaoy=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=19200承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20274.7>=gamoFl=19200满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=1.28A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=1.28A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.56lmta1x=0.66公式(5.6.7-2)alfa1y=0.56lmta1y=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4850.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=5718.5>=gamoNl=4850.0满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.28柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.28公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.66公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=14553.1>=gamoVx=9650.0公式(5.6.8-1)gamoVy=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=14553.1>=gamoVy=9650满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.64砼局部受压面积(m^2):Al=0.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=5.76(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=24000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=43200.0>=Fl=24000满足局部受压的承载力要求.筏形承台计算(按倒楼盖法计算):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数:n=20nx=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=94000桩基承台和承台上土自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=5000力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=5000力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.040桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.20 3.60考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4752.14856.34700.0考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4750.04800.04700.0角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4956.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,筏形承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.50垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.50垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=29137.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=36000.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=11200by=13600h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=29137.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3448259.09x=83.05yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=49509配筋率(%)roy=0.23弯矩(kN-m）My=36000.0公式 4.1.5-1det=3442744.39x=84.54yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=61194配筋率(%)rox=0.23二,受冲切计算:1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算:桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-7)gamoNl=4956.3承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=18018.7>=gamoNl=4956.25满足受单一基桩的冲切承载力要求.2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算:剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m):aox=1.00aoy=1.00桩群外边缘的水平距离(m):bx=5.00桩群外边缘的竖向距离(m):by=5.00冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN):sigamNli=28200.0公式(5.6.6-3)alfaox=1.01lmta1x=0.52公式(5.6.6-3)alfaoy=1.01lmta1y=0.52桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=28200.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=70282.8>=gamoNl=28200.0满足受桩群的冲切承载力要求.三,受剪计算:剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.18剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.18公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.61公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.61桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=24000.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=52288.8>=gamoVx=24000.0公式(5.6.8-1)gamoVy=19425.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=43061.4>=gamoVy=19425.0满足受剪的承载力要求.(大者)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~3.0之间长>=承台宽度时)(y20为近距者)向承载力设计值向承载力设计值1600(Y向等效宽度)B=0.53B=0.93介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间<0.3时,取为0.3向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=3.02B=0.42介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=1.28B=1.28介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间ny=54700.0(公式5.1.1-2)4700.0(公式5.1.1-2)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间。
