筏板基础及侧壁计算书

a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。

基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。

二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。

三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。

pkpm平板筏基建模方法目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。

具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列：1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。

非常重要。

2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。

3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。

也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。

4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。

首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。

程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。

一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。

其它参数不难理解，不赘述。

梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。

柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。

计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。

沉降计算是筏板计算的核心步骤。

4、基床系数k的合理性判断。

沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。

这个系数一般要比建议值小很多。

基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。

可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。

如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。

因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。

20m角钢塔筏板基础计算书编制：校核：审批：2014年5月目录1柱截面设计 (3)1.1已知条件及计算要求： (3)1.1.1已知条件：矩形柱 (3)1.1.2计算要求： (3)1.2受压计算 (3)1.2.1偏压计算 (3)1.3计算信息 (6)1.3.1几何参数 (6)1.3.2材料信息 (7)1.3.3计算信息 (7)1.3.4修正后的地基承载力特征值 (7)1.4计算参数 (7)1.5计算作用在基础底部弯矩值 (8)1.6验算地基承载力 (8)1.6.1验算轴心荷载作用下地基承载力 (8)1.6.2验算偏心荷载作用下的地基承载力 (8)2基础抗弯验算: (8)3筏板基础冲切验算 (9)3.1计算要求 (9)3.2筏板抗冲切计算过程和计算结果 (9)3.3筏板抗冲切验算 (10)3.3.1受冲切承载力验算 (10)4混凝土局压验算 (13)4.1局部受压区截面尺寸验算 (13)4.2局部承压力验算 (13)1 柱截面设计1.1 已知条件及计算要求：1.1.1 已知条件：矩形柱b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=2.00m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=316.00kN弯矩设计值 Mx=25.5*2=51 kN ·m 剪力设计值 Vy=0.00kN ，Vx=25.50kN1.1.2 计算要求：1.受压计算2.受剪计算3.冲切计算-----------------------------------------------------------1.2 受压计算1.2.1 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:b 1f E scu=-=-=h 0h a s 80045755mm(3)计算配筋按照小偏心受压构件计算:计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:1.2.2 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 取稳定系数φ=1.000 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:==e a max{20,h/30}26.7mm=+=+=e i e 0e a 161.426.7188.1mm==≤=e i 188.1mm 0.3h 0⨯0.3755226.5mm+=-b 1f +0.431f -1b-h 0a1f b316.00⨯0.517614.3⨯⨯10543.10.80-1f 20()10.5-a 543⨯⨯14.3755360.0755-0.9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =-9591mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =0mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sx =1280mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sy =1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =5120mm 2 > ρmin ×A=0.0055×640000=3520mm 21.2.3 受剪计算x 方向受剪计算λx =0.0 < 1.0, 取λx =1.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: h w /b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。

筏板基础3.0墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称筒体模板新浇混凝土墙墙厚(mm) 800混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1.2 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15混凝土浇筑速度V(m/h) 1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高3度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×11/2，24×3]＝min[29.15，72]＝29.15kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.15+1.4×4，1.35×29.15+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.58，43.27]＝0.9×43.27＝38.95k N/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.15 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 0小梁间距(mm) 300 小梁一端悬臂长(mm) 0主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 0对拉螺栓横向间距(mm) 600 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×38.95＝19.47kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.22kN·mσ＝M max /W ＝0.22×106/27000＝8.11N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×29.15=14.58kN/m面板变形图(mm)ν＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 100×50 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)41.67小梁截面惯性矩I(cm 4)104.171、强度验算q＝bS承＝0.3×38.95＝11.68kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/41670＝7.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.3×29.15=8.74kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=3.31kN ，R 2=...R 20=6.63kN ，R 21=3.31kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.68kN·mσ＝M max/W＝0.68×106/8980＝75.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×38.95＝11.1k N≤N t b＝12.9kN满足要求！。

Appendix 1附件1Calculation of the Formworks模板计算书1、Side Formwork Construction侧模施工1.1、设计说明Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab.侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。

主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm.1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算)F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算）(take this value for computational checking of strength )b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10)W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2Flexural Strength meets the requirement抗弯强度满足要求。

1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。

筏板支撑计算书一、计算原则：1、筏板支撑计算从强度，刚度，稳定性三方面进行验算2、筏板支撑计算书荷载主要由筏板面筋自重和施工活荷载组成，不包括在筏板面筋上堆放钢筋原材料架上，否则将压塌筏板及支撑体系。

二、计算原理1、筏板支撑失效，主要由立柱钢筋失稳或焊接断裂引起，对计算而言主要针对立柱钢筋失稳（压弯变形）以及横向架立筋，筏板面筋挠度变形进行验算，立柱钢筋压弯失稳利用P≤Ncr=3.142EI/（ul）2进行计算，挠度利用f=5ql4/384EI<[f]验算。

三、筏板支撑计算1、荷载组合计算〈1〉静荷载①筏板面筋自重（三级钢筋）Φ25@150（双向布置）：取15m×15m为计算单元，101×2×15×3.85/15×15=54.85kg/m2即520N/m2②筏板面二排（三级钢筋）Φ25@150（单向布置）：520/2=260 N/m2③分布筋（二级钢筋）Φ12@300（单向布置）：30 N/m2④静荷载标准值：q静1=520+260+30=810 N/m2=0.81KN/m2静荷载设计值：q静2=1.2+810 N/m2=970 N/m2=0.97 KN/m2〈2〉施工活荷载查相关规范：施工活荷载标准值：2.5 KN/m2施工活荷载设计值：1.4×2.5 KN/m2=3.5 KN/m2〈3〉荷载组合计算荷载标准值：0.81+2.5=3.31 KN/m2 取3.3KN/m2荷载设计值：0.97+3.5=4.47 KN/m2 取4.5 KN/m22、立柱钢筋承载力计算（Ncr=3.142EI/（ul）2）〈1〉试选（三级钢筋）Φ22、（三级钢筋）Φ25进行计算I22=3.14d4/64=1.15×104mmI25=3.14d4/64=1.92×104mm〈2〉立柱钢筋计算长度：l=1100-(50+20+25×3)=955mm，取1000mm参数取值：E=2.0×105 KN/m2 u=2.0〈3〉临界力Ncr计算N22=3.142EI/（ul）2=（3.142×2.0×105×1.15×104）/（2×1000）5=5.67KN N22= 3.142EI /（ul）2=1.92/1.15×5.67=9.46 KN3、单根立柱钢筋承受荷载面积S1= N22/4.5=1.26 m2S2= N22/4.5=2.10 m24、立柱钢筋间距布置取（三级钢筋）Φ22：1.0×1.2=1.2<1.26 满足要求（三级钢筋）Φ25：1.2×1.8=2.16≈2.10满足要求取1200 m2为计算单元（三级钢筋）Φ22（按1.0×1.2）：1200/1.2=1000根（每根计1m）（三级钢筋）Φ25（按1.2×1.8）：1200/2.16=556根（每根计1m）1000 m×2.98kg/ m =2980 kg＞556m×3.85 kg/ m =2140.6 kg故取（三级钢筋）Φ25做立柱钢筋较为经济合理：5、挠度变形验算挠度变形是由筏板自重和施工荷载引起的；筏板自重引起变形为永久性变形。

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。

距柱边h0/式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。

高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。

地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。

地下室外墙厚300mm。

柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。

室内外高差0.4m。

不考虑冻土。

上部结构及基础混凝土均采用C40。

1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。