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基桩完整性试验检测报告（反射波法）检测单位名称（专用章）：报告编号：检测：审核：批准：日期：年月日1、工程概况xx工程，位于，总桩数为x根，桩径（1700～2300）mm，桩体混凝土强度等级C30。
受xx公司的委托，由我院对其在建的xx工程部分基桩进行低应变法桩身完整性检测，以检测工程桩的桩身完整性。
2、工程地质概况根据现场勘探、测试及室内土工试验资料分析，拟建场地地基岩土分布自上而下依次为：第①层：0~1.5m，填土：杂色，松散，稍湿，含植物根茎第②层：1.5m~2.5m，粉质粘土：褐黄，稍密，湿，硬塑，包含沙砾第③层：2.5m~4.0m,碎石土：杂色，中密，稍湿，包含块石第④层：4.0m~12.0m，强风化石英砂岩：灰白色，呈密实状3、检测过程叙述3.1 检测依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2014）。
3.2 检测目的及抽样方法本次基桩低应变法检测目的为验收性检测。
本工程施工桩总数为根，检测数量为根。
3.3 检测设备及工程检测图4、基桩低应变法检测完整性分类判别标准注：对同一场地、地质条件相近、桩型和成桩工艺相同的基桩，因桩端部分桩身阻抗与持力层阻抗相匹配导致实测信号无桩底反射波时，可按本场地同条件下有桩底反射波的其他桩实测信号判定桩身完整性类别。
5、基桩低应变法检测结果汇总表注：以上桩长、桩径均为施工单位提供6、基桩低应变法检测结论xx工程机械钻孔灌注桩共x根，本次低应变法检测工程桩x根，检测比例为100%，皆为Ⅰ类桩。
波速平均值xx m/s。
本次基桩低应变法检测比例（桩数）符合设计、JGJ106－2014的相关规定，根据以上检测结果，可评定该工程混凝土灌注桩桩身完整性符合验收要求。
7、基桩低应变法检测实测信号曲线。
桩基检测低应变反射波法探讨1 引言桩基属于隐蔽工程，在桩基施工过程中，受岩土工程地质条件、施工技术等因素的影响，可能存在一定的缺陷，如扩径、缩径、离析、夹泥、空洞和断桩等。
在桩基施工结束后，需要进行桩基质量检测，评价桩基施工质量，为下一步施工做好准备。
目前桩基的检测方法较多，工作原理各不相同，常用的方法有高应变法、机械阻抗法、低应变反射波法、声波透射法和钻芯检测法等。
与其他检测方法相比，低应变反射波法具有工作原理简单、结果判读直观、检测结果准确、检测花费少等优点，在新建结构基桩检测中使用频率最高，根据统计，国内在建工程中约80%的桩基采用低应变反射波法进行检测[1]。
2 方法2.1低应变反射波法原理桩基桩身完整性检测常用低应变反射波法，其基本原理是：在桩基的顶部施加激振信号产生应力波，应力波在沿桩身传播过程中，如遇到不连续界面（如扩径、缩径、离析、夹泥、空洞和断桩等缺陷）和桩底界面时，会产生反射波，通过综合分析反射波的传播时间、幅值和波形特征，判断桩身的完整性及是否存在缺陷，其基本原理见图1[2]。
2.2波形分析2.2.1确定标准波形检测时，同一场地完整桩反射波形相似。
对比桩基检测得到的波形，结合工程勘察成果、基桩施工记录及波形特征，确定标准波形。
其他桩基波形与标准波形对比，计算分析确定缺陷性质。
在频率域内对桩基检测结果进行频谱分析，根据时域波形特征结合缺陷桩的频谱特征确定缺陷类型和部位：2.2.2 不同桩基检测的波形特点（1）完整桩：即标准波形，无其他杂波，桩底反射和入射同相位；峰排列规则，相临峰值间隔相等。
（2）离析、夹泥桩：开始反射波与入射波同相位，缺陷部位入射波与反射波反相位；反射波脉冲宽度比入射波脉冲宽度明显变宽，由于缺陷部位混凝土松散，吸收了大部分应力波能量，桩底反射一般不明显，严重时，无桩底反射[3]。
（3）缩径桩：开始反射波与入射波同相位，缺陷部位入射波与反射波反相位；反射波脉冲宽度比入射波脉冲宽度基本一致。
基桩动力检测低应变反射波法第一节反射波法动测技术反射波法是在桩身顶部进行竖向激振产生弹性波，弹性波沿着桩身向下传播，当桩身阻抗存在明显差异的界面（如桩底、断桩和严重离析等）或桩身截面积变化（如缩径或扩径）部位，将发生反射波，经接收放大、滤波和数据处理可以识别来自桩身不同部位的反射信息，据计算桩身波速，以判断桩身完整性及估计混凝土强度等级并校核桩的实际长度。
一、反射波法动测原理桩完整性的反射波法诊断技术是以一维波动理论为基础的。
由一维波动理论可知，桩阻抗是其横截面积，材料密度和弹性模量的函数Z = EA/C =ρcA (2.1)式中Z为桩的广义波阻抗（单位为N⋅s/m），c为桩的声波速度（单位为m/s），E 为桩的弹性模量（单位为N/m2），ρ为桩的质量密度（单位为kg/m3），ρc为桩的声特性阻抗或声阻碍抗率（单位为kg/m2s）。
将一维波动理论用于线弹性桩（桩的长度远大于直径且入射波波长λ大于桩的直径）。
在桩顶锤击力作用下，产生一压缩波，此波以波速c沿桩身向下传播。
假定桩的材料沿长度不变（即ρc不变），则桩的阻抗变化仅依赖截面积的变化。
截面的任何变化都使部分入射波产生反射。
反射波和透射波的幅值大小及方向由前述的理论决定。
（一）不考虑桩周阻尼的的影响，桩顶入射波在变截面处的反射与透射σT = σ1 [2A1 /(A1+A2)]σR= σ1[(A2 – A1) /(A1 +A2)] (2.2)及v T = v1 [2A1 /(A1+A2)]v R= -v1[(A2 – A1) /(A1 +A2)] (2.3)式中下标I、R、T分别表示入射、反射和透射。
由式（1.2）及式（1.3）可得：（1）对于截面均匀，无缺陷的桩，即A1=A2，或Z1=Z2，则有σT = σI v T =v IσR= 0 v R = 0 (2.4)可见，均匀桩不产生反射波，入射波以不变的波速和应力幅值与方向向下传播。
若在桩的顶端安装加速度传感器，则可测得各截面反射波加速度信号（或速度信号）为零。
低应变反射波法检测桩基以动测方法发展起来的桩身完整性检测技术是依赖于桩身及其缺陷对入射波的反应而进行间接判断的一种方法，其中低应变反射波法是工程中检测桩基完整性最常用的方法之一。
在本文中将对低应变反射波法测桩的原理、特点结合工程中的应用进行详细介绍，并就低应变反射波在使用上的限制及影响因素进行简单介绍。
1、低应变反射波法测桩的特点低应变反射波法是工程中检测桩基完整性最常用的方法之一，有其不可替代的优势，但也存在众多不足带来的误判、漏判等，给工程建设造成不利影响：(1) 反射波法的优点仪器设备轻便，操作简单，成本低廉；检测覆盖面大，可对桩基工程进行普查；可检测桩身完整性和桩身存在的缺陷及住置，估计桩身混凝土强度、核对桩长等。
(2) 反射波法的局限性①检测桩长的限制，对于软土地区的超长桩，长径比很大，桩身阻抗与持力层阻抗匹配好，常测不到桩底反射信号。
②桩身截面阻抗渐变等时，容易造成误判。
③当桩身有两个以上缺陷时，较难判别。
④在桩身阻变小的情况下，较难判断缺陷的性质。
⑤嵌岩桩的桩底反射信号多变，容易造成误判。
2、原理低应变反射波法是在时间域上研究分析桩的振动曲线，通常是通过对桩的瞬态激振后研究桩顶速度随时间的变化曲线，从而判断桩的质量。
一般是根据反射波与入射波相位的关系，判别某一波阻抗界面的性质，这是低应变反射波法判别桩底情况及桩身缺陷的理论依据。
3、桩身混凝土强度判断应注意以下几个方面在针对具体的测试信号进行分析时还要结合桩周土的情况及影响因素进行判断。
嵌岩桩的时域曲线中桩底反射信号变化复杂，一般情况下，桩底反射信号与激励信号极性相反；但桩底混凝土与岩体阻抗相近，则桩底反射信号不明显，甚至没有；如桩底有沉渣，则有明显的同相反射信号。
因此，要对照受检桩的桩型、地层条件、成桩工艺、施工情况等进行综合分析，不宜单凭测试信号定论。
4、在桥梁桩基检测中的应用（1）工程概况该新建桥梁基础采用钻孔灌注圆桩，测桩布置图见图1。
桩基低应变(反射波法)的基本原理桩基低应变反射波法是一种测量地基桩芯的有效方法。
它利用从
桩芯中反射出的声波，通过位移变化率测量桩内的应变，从而得到地
基的竖向变形的信息，是一种地基桩低应变监测的先进技术。
原理是利用声波法原理，在桩顶部内装入（或者放置在桩芯上方）触发器发射声波，声波从桩底反射并传导到接收器。
接收器采集到的
数据被传输到数据处理系统，根据声波时间变化来测量桩芯的应变值，监测桩芯在低应变条件下的变形情况。
如果声波时间变化显示了变化，表明地基桩已经发生了一部分变形，继而延伸至地表变形，当前的位
置的变形对地基桩的位移有重要的意义，是一种有效的桩基低应变监
测方法。
1 桩基完整性(低应变试验)1、1一般规定:（1）低应变反射波法适用范围为:混凝土灌注桩、混凝土预制桩、预应力管桩及CFG 桩。
（2）对桩身截面多变且变化幅度较大灌注桩,应采用其她方法辅助验证低应变法检测得有效性。
（3）受检桩混凝土强度不应低于设计强度得70%,且不应低于15MPa 。
1、2检测原理:低应变法目前国内普遍采用低应变反射波法,为狭义低应变法,其通过采用瞬态冲击得方式(瞬态激振),实测桩顶加速度或速度响应曲线,以一维线弹性杆件模型为依据,采用一维波动理论分析判定基桩得桩身完整性。
因此基桩必须符合一维波动理论要求,满足平截面假定与一维线弹性杆件模型要求,一般要求其桩长远大于直径即长径比大于5或瞬态激励有效高频分量得波长与桩得横向尺寸之比大于5。
1、3检测方法及工艺要求(1)检测前得准备工作a 受检基桩混凝土强度至少达到设计强度得70％,或期龄不少于14天时方可报检。
b 施工单位填写报检表,经监理工程师签字确认后,至少提前2天提交给现场检测人员。
c 施工单位向检测单位提供基桩工程相关参数与资料。
d 检测前,施工单位做好以下准备工作:①剔除桩头,使桩顶标高为设计得桩顶标高。
②要求受检桩桩顶得混凝土质量、截面尺寸应与桩身设计条件基本相同。
③灌注桩要凿去桩顶浮浆或松散破损部分,并露出坚硬得混凝土表面。
④桩顶表面平整干净且无积水。
⑤实心桩得第三方位置打磨出直径约10cm 得平面,平面保证水平,不要带斜坡;在距桩第三方2/3半径处,对称布置打磨2～4处(具体见图1),直径约为6cm 得平面,打磨面应平顺光洁密实图2 不同桩径对应打磨点数及位置示意图0.8m<D≤1.25m D≤0.8m图2 不同桩径对应打磨点数及位置示意图⑥当桩头与垫层相连时,相当于桩头处存在很大得截面阻抗变化,会对测试信号产生影响。
因此,测试前应将桩头侧面与断层断开。
⑦准备黄油1～2包,作为测试耦合剂用。
⑧在基坑内检测,应提前将基坑内水抽干,并搭设好梯子,便于上下。
冲孔桩检测方法及检测依据一、低应变反射波法；1低应变动力检测方法原理反射波法是建立在一维弹性杆波动理论基础上，在桩身顶部进行竖向激振，弹性波沿桩身向下传播，当桩身存在明显波阻抗差异界面时（如桩底断桩和严重离析部位、缩径、扩径）将产生反射现象，经接收放大滤波和数字处理，可识别来自桩身不同部位的反射信息，利用波在桩体内传播的速度和相位变化判定桩身质量和缺陷位置。
2测试系统包括激振设备（手锤）、磁电式速度传感器、信号采集分析仪（RS-1616K(S)高低应变基桩动测仪），该系统经检定在有效检定期内。
3保证措施：①桩头位置：桩顶面平整、密实，并与桩轴线基本垂直。
②传感器安装应与桩顶面垂直，用耦合剂粘结时，具有足够的粘结强度。
③激振位置：实心桩的激振点位置应选择在桩中心，测量传感器安装位置为距桩中心2/3半径处。
④激振方式为锤击方式。
4现场测试步骤：桩头处理－>用黄油安装传感器－>调试动测仪参数（采样间隔、增益等）－>激振、接收信号－>重复激振，直至信号一致性良好－>进行下一根桩检测。
二、高应变检测；高应变原理为：用重锤(重量大于预估单桩极限承载力的 1.0～1.5%)锤击桩顶，检波器测出桩顶的力和速度随时间变化的曲线，利用实测的力(或速度)曲线作为输入的边界条件，通过波动方程数学求解，反算桩顶的速度(或力)曲线。
如果计算的曲线与实测的曲线不吻合，说明假设的模型及参数不合理，应有针对性地调整桩土模型及参数，再行计算，直至计算曲线与实测曲线的吻合程度良好，且难以进一步改善为止。
利用假设的模型及参数计算基桩的竖向承载力。
三、单桩竖向抗压静载试验1）工艺流程；选桩→裁桩→桩头处理→试验设备安放→加载→卸载2）桩头处理；2.1与地坪标高大致相同的桩无需进行裁桩处理；2.2高于地坪标高的桩，应在施工方裁桩后打磨平整；3）试验设备安放试验设备安装时遵循先下后上、先中心后两侧的原则，安放承压板，然后放置千斤顶于其上，再安装反力系统，最后安装观测系统。
1 桩基完整性（低应变试验）1.1一般规定：（1）低应变反射波法适用围为：混凝土灌注桩、混凝土预制桩、预应力管桩及CFG 桩。
（2）对桩身截面多变且变化幅度较大灌注桩，应采用其他方法辅助验证低应变法检测的有效性。
（3）受检桩混凝土强度不应低于设计强度的70%，且不应低于15MPa 。
1.2检测原理：低应变法目前国普遍采用低应变反射波法，为狭义低应变法，其通过采用瞬态冲击的方式（瞬态激振），实测桩顶加速度或速度响应曲线，以一维线弹性杆件模型为依据，采用一维波动理论分析判定基桩的桩身完整性。
因此基桩必须符合一维波动理论要求，满足平截面假定和一维线弹性杆件模型要求，一般要求其桩长远大于直径即长径比大于5或瞬态激励有效高频分量的波长与桩的横向尺寸之比大于5。
1.3检测方法及工艺要求（1）检测前的准备工作a 受检基桩混凝土强度至少达到设计强度的70％，或期龄不少于14天时方可报检。
b 施工单位填写报检表，经监理工程师签字确认后，至少提前2天提交给现场检测人员。
c 施工单位向检测单位提供基桩工程相关参数和资料。
d 检测前，施工单位做好以下准备工作：①剔除桩头，使桩顶标高为设计的桩顶标高。
②要求受检桩桩顶的混凝土质量、截面尺寸应与桩身设计条件基本相同。
③灌注桩要凿去桩顶浮浆或松散破损部分，并露出坚硬的混凝土表面。
④桩顶表面平整干净且无积水。
⑤实心桩的第三方位置打磨出直径约10cm 的平面，平面保证水平，不要带斜坡；在距桩第三方2/3半径处，对称布置打磨2～4处（具体见图1），直径约为6cm 的平面，打磨面应平顺光洁密实图2 不同桩径对应打磨点数及位置示意图0.8m<D≤1.25m D≤0.8m图2 不同桩径对应打磨点数及位置示意图⑥当桩头与垫层相连时，相当于桩头处存在很大的截面阻抗变化，会对测试信号产生影响。
因此，测试前应将桩头侧面与断层断开。
⑦准备黄油1～2包，作为测试耦合剂用。
⑧在基坑检测，应提前将基坑水抽干，并搭设好梯子，便于上下。
低应变反射波法检测基桩桩身完整性技术的探讨摘要：根据多年基桩检测经验，分析了反射波测桩原理和适用范围，阐述了反射波法检测前和检测过程中的工作重点及反射波法检测基桩桩身常见缺陷的时程曲线波形特征，以及反射波法检测技术存在的主要问题，并对反射波法检测基桩时要想获得可靠的信息和对桩身完整性做出准确的评判进行了总结。
关键词：反射波法；基桩完整性；缺陷波形特征；存在问题反射波法是基桩低应变桩身完整性检测中最常用的方法，虽然该方法现场检测相对简单，但如果检测前的桩周土等资料收集不全、桩头处理不到位、检测中的激振方式、传感器的选择不当以及检测数据分析人员的实际经验不足等都会影响最终桩身完整性的判定。
1、低应变反射波法测桩原理及适用范围基桩完整性的反射波法检测技术是以一维波动理论为基础的。
它是在桩身顶部进行竖向激振产生弹性波，弹性波沿着桩身向下传播，当桩身存在明显波阻抗差异的界面（如桩底、裂缝、断桩和严重离析等）或桩身截面积变化（如缩径或扩径）部位，将产生反射波，经接收放大，通过分析实测曲线特征，以判断桩身完整性。
本方法适用于混凝土灌注桩和预制桩等刚性材料桩的桩身的完整性检测与判定，最大有效检测深度桩长50 米。
2、低应变反射波法测桩前的工作重点2.1 现场信息收集。
收集基桩的设计、施工及相关地质资料等信息；2.2 桩头处理到位。
桩头与桩身的材质、强度和截面尺寸应基本相同，桩顶面应破除至新鲜混凝土面，且与桩轴线基本垂直，测点和激振点要磨平；2.3 通过现场比对试验以确定激振设备和传感器；2.4 混凝土灌注桩桩身混凝土强度至少达到设计强度的70%，且不小于15MPa 及混凝土龄期最好在成桩后14 天以上检测。
3、低应变反射波法现场检测过程中注意事项3.1 采样频率与采样间隔应设置合理，否则对后期数据处理分析增加难度；3.2 力锤敲击时，应使其作用力方向垂直于桩顶水平面且自由弹起，采用力棒激振时应使其自由下落；3.3 数据采集过程中，各测点应重复检测3 次以上，且检测的波形具有良好的一致性。
基桩动力检测低应变反射波法第一节反射波法动测技术反射波法是在桩身顶部进行竖向激振产生弹性波，弹性波沿着桩身向下传播，当桩身阻抗存在明显差异的界面（如桩底、断桩和严重离析等）或桩身截面积变化（如缩径或扩径）部位，将发生反射波，经接收放大、滤波和数据处理可以识别来自桩身不同部位的反射信息，据计算桩身波速，以判断桩身完整性及估计混凝土强度等级并校核桩的实际长度。
一、反射波法动测原理桩完整性的反射波法诊断技术是以一维波动理论为基础的。
由一维波动理论可知，桩阻抗是其横截面积，材料密度和弹性模量的函数Z = EA/C =ρcA (2.1)式中Z为桩的广义波阻抗（单位为N⋅s/m），c为桩的声波速度（单位为m/s），E 为桩的弹性模量（单位为N/m2），ρ为桩的质量密度（单位为kg/m3），ρc为桩的声特性阻抗或声阻碍抗率（单位为kg/m2s）。
将一维波动理论用于线弹性桩（桩的长度远大于直径且入射波波长λ大于桩的直径）。
在桩顶锤击力作用下，产生一压缩波，此波以波速c沿桩身向下传播。
假定桩的材料沿长度不变（即ρc不变），则桩的阻抗变化仅依赖截面积的变化。
截面的任何变化都使部分入射波产生反射。
反射波和透射波的幅值大小及方向由前述的理论决定。
（一）不考虑桩周阻尼的的影响，桩顶入射波在变截面处的反射与透射σT = σ1 [2A1 /(A1+A2)]σR= σ1[(A2 – A1) /(A1 +A2)] (2.2)及v T = v1 [2A1 /(A1+A2)]v R= -v1[(A2 – A1) /(A1 +A2)] (2.3)式中下标I、R、T分别表示入射、反射和透射。
由式（1.2）及式（1.3）可得：（1）对于截面均匀，无缺陷的桩，即A1=A2，或Z1=Z2，则有σT = σI v T =v IσR= 0 v R = 0 (2.4)可见，均匀桩不产生反射波，入射波以不变的波速和应力幅值与方向向下传播。
若在桩的顶端安装加速度传感器，则可测得各截面反射波加速度信号（或速度信号）为零。
（2）当下行压缩波遇到截面减小时，即A1>A2，则产生反射波和透射波。
由式（2.2）可见，σR与σI异号，这表明反射应力波为上行拉力波。
根据应力符号的定义，上行拉力波与下行压缩波的方向一致。
因此，当该反射到达顶端时，在杆顶所检测到的应力反射波与初始冲击压缩波的方向一致（如均为负）。
由式（2.3）可见，v R与v I符号一致，这表明反射波的速度也与入射相同向。
因此，用传感器在桩顶检测出的反射波速度信号和初始入射波速度符号也相同。
即SIT曲线（速度曲线）上具有相同的下特征。
总之，当在桩顶检测出的反射波速度或应力与入射波信号极性一致，则表明在相应位置存在截面缩小；反之，当反射波信号与入射被初始信号极性相反时，则表明在相应位置在扩颈。
（3）由式（2.2）和（2.3）还可看出，变截面处反射波幅值（速度或应力幅值）与截面的变化差值（A1-A2）成正比。
截面变化越大，反射波信号越强。
当然，这仅在一定的线性范围之内。
（4）由式（2.2）、（2.3）可见，透射波的速度或应力在缩颈或扩颈处均不改变方向或符号。
且缩颈处透射波的幅值大于入射波。
而扩颈处则相反。
（5）由式（2.3）可见，缩颈引起的反射波幅值总小于入射波。
（6）自锤击压缩波出现时刻算起，变截面处所产生的反射波信号到达顶端迟后的总时差为c l s2=τ （2-5）式中，l s 为变截面到桩顶端传感器安装点的距离，c 为桩的速度。
（二）桩尖处的反射波与透射波的符号和幅值对于桩尖处的反射波与透射波的符号和幅值，则应根据前述波在不同介质面处的反射与透射理论决定：σR ＝σI [（Z 2－Z 1）/（Z 1＋Z 2）]σT ＝σI [2Z 2 /（Z 1＋Z 2）] (2-6)v R ＝－v I [（Z 2－Z 1）/（Z 1＋Z 2）]ｖr =v I [2Z 2/（Z 1+Z 2）] (2-7)值得注意的是，式（1-7）与式（1-2）中σＴ的不同。
由式（2-7）可进行以下诊断：（1）一般，由于桩的阻抗大于土的阻抗，即Z 1>Z 2,(或（ρc ）1>（ρc ）2)，由式（2-7）得，在桩尖处的反射波和入射波的应力异号，即反射波为上行拉力波；而反射波的速度信号和入射波速度信号符号相同，若在桩的顶端观测，则反射波的速度，应力都与锤击下行波符号一致。
这各缩颈处的反射波符号相同。
（2）由式（2-7）可见，桩尖处的反射波的应力σR和速度v R的幅值均弱于入射波。
而随着土质变“软”，或土阻抗变小，σR与v R反射波的幅波变大，特别是当桩土阻抗相差很远，而桩可看成自由端时，由式（2-7）则有σR≈-σR，v R=v I ，则反射波幅值近似与入射幅值相等。
此时，桩尖处的应力为零，而速度加倍。
当然，实际上由于桩内阻力的存在，反射波速度要稍小一些。
（3）相反地，随着桩尖处土阻抗的增加，反射波的幅值变小，特别是当桩尖为固定时，则有σR≈σI，v R≈-v I ，可见，这种情况下，桩尖处反射波的速度为零，而应力加倍，这时在桩顶处将测不到桩尖处的反射速度。
因此，在使用反射波进行桩的完整性进行诊断时，桩尖附近土的阻抗对桩尖处反射波速度和应力的幅值会产生明显的影响。
（三）模型桩图2.1给出了塑料模型桩的三组SIT速度曲线，它们分别是直桩、局部缩颈桩和局部扩颈桩。
曲线由PDS-II型基桩诊断系统测得。
由于材料特性均匀，且无土阻抗，因此，这些曲线是非常容易用以上理论加以解释的。
（1）图2.1（a）是直桩的SIT曲线。
在t=0时刻，锤击桩头产生压缩波（初次锤击）。
这可有加速度计测得并在曲线0.0m处出现一个。
该波不间断的桩长向下传播直到桩尖，桩尖反射一个方向相反的拉力波。
由加速度计测到并在SIT 曲线5.0m处出现下。
锤击速度以cr/s来记录和显示。
刻度之间的距离为桩长，显示在曲线的右端，以时间为函数，记录测量信号，因波以恒速运行，故它可转换成距离，开始锤击和桩尖响应之间的时间差为2L/c，其中L为桩长，c为波速。
（2）图2.1（b）为带缩颈的模型桩的SIT曲线，起始的压缩锤击波记录的0.0m深处，再次出现曲线下，是桩阻抗减小的特征响应（拉力波反射），发生在应力波从原截面积通过截面积缩减位置处。
随后立刻上升到零线上某一水平，即压缩波反射（由于波通过颈缩后回到原截面阻抗相对增加而引起）导致曲线上升。
最后可在5.0m处测得桩尖的响应。
（3）图2.1(c)为有局部增大的模型桩的SIT的曲线，初始锤击记录在0.0m处，曲线下，在3m深处产生上，随着下降到零线以下。
压缩波反射（产生桩截面积的增加）引起曲线上，而拉力波反射（产生于波的运行穿过局部增加以后又变为阻抗的相对减小）引起曲线下。
二、反射波法诊断的信号拟合技术实际工程桩的波动信号受到桩周土阻抗和桩底土阻抗的影响，仅当这些土阻抗的特性确定之后，才有可能实现桩体缺陷程度的定量分析。
为了识别土阻抗参数。
发展了信号拟合技术，该技术首先由荷兰TNO-IBBC 公司应用。
最近我国也已研制出多种信号拟合方法和程序。
（一）拟合模型的建立(1)应力波传播模型反射波法完整性拟合试验是建立在桩身一维应力波传播理论的基础上的。
在数学上模拟桩的一维应力波传播，计算反射、透射或波的叠加。
由第一篇的理论可知，考虑了桩周土阻抗影响的“桩—土”波动方程为2222x u AE ku t u c t u A ∂∂=+∂∂+∂∂ρ (2-8) 若还考虑桩内阻尼影响，则阻尼常数i m c c c +=式中 c m ——桩内阻尼常数；c I ——桩周土阻尼常数；k ——桩周土剪切弹性常数；A ——桩的截面积；ρ——桩的质量密度。
该波动方程就是信号拟合桩—土波动模型。
(2)土的模型由“桩—土”波动方程可见，桩周土的模型可用桩周土阻尼力tu c i ∂∂⋅-和桩周土 剪切弹性力-ku 表示。
由于手锤敲击所产生的桩位移极小（《0.1m ），故桩侧土阻力还可以近似地仅用桩周土阻尼力表示。
而桩底阻抗则可用一个线性弹簧k d 和一个线性阻尼c d 来表示，如图2.2所示，在信号拟合中，土阻力的初始运算参数可由地基勘探资料给出，并在拟合中加以调整，以符合土的分层密度和刚度的变化要求，初始参数可由下式计算)1/(2μρρ-===DG k cc c cd d d xii i (2-9)式中，c i ——第i 层土对桩侧表面的阻尼系数（N ·s.m 3）; c d ——桩底土对桩底端面的阻尼系数（N ·s/m 3）; ρi 、ρd ——分别为第i 土层和桩尖处土层的密度（kg/m 3）;c zi 、c ——分别为第i 土层的剪切波波速和桩底土的纵波波速（m/s ）；D——桩身直径（m）；G、u——桩尖处土层的剪切模量（N/m2）和泊松比。
以上参数由工程场地的地质报告提供，同样土层对于灌注桩产生的阻尼系数一般大于预制桩。
另外，对于施工时间不长，桩周尚未重新固结的土层，可不计入土的附加质量。
(3)桩的模型和桩中不连续性的模拟在反射波法的拟合分析中，连续弹性体桩沿轴向分成许多离散单元，如图2.2所示，每个单元的阻抗由该段的材料密度、弹性模量和截面积表示，按波动方程理论在每个单元边界上计算各段的应力波传播。
在计算模型中，所有和阻抗变化有关的不连续性（缩颈、扩颈、异物渗入、不匀质等）都被模拟成桩截面的变化。
在反射波方法中，要了解桩阻抗变化的具体原因，尚需补充一些现场资料。
(4)冲击激励的模拟在反射法中手锤敲击的冲击力模拟有如下三种可用途径（参见图2.3）：Ⅰ、应用装有力传感器的手锤来测定冲击力，并以这一实测冲击力作为桩模型在桩头处的力边界条件。
在这项测量中，要求力传感器的灵敏度标定精度优于3~5%。
应采用冲击标定方法或重力释放法对力传感器进行灵敏度标定。
信号采集采用超前触发技术，以保证力脉冲信号具有准确的相位和不失真的前沿。
另外，要求在力脉冲宽度内具有足够的有效采样点数（例如50~100点），以保证拟合精度，测量系统的频范应严格符合前述标定的要求。
Ⅱ、采用实测的最初一部分（锤击）速度信号，将此速度乘以桩头上敲击点到加速度计安装点之间的机械阻抗，即得冲击力，这一方法，只在该实测信号中不存在因土的接触或桩的不连续性而产生的反射信号时，才可采用。
Ⅲ、用某一函数（如半正弦函数或三角函数）来近似描述冲击力。
一般取式（2-10）的形式A sin 0≤t ≤τ0 t ＜0,t ＞τ （2-10）式中τ为脉冲宽度。
（二）完整性诊断的拟合试验桩内不连续性的存在，使得完整性试验信号拟合技术比确f (t )= ιπt定桩承载力的信号拟合技术更为复杂。
数字信号处理技术和计算机的引用，才使得该定量分析技术得以实现。
