土石坝波浪爬高计算

坝顶高程计算公式坝顶高程的计算(SL274-2001碾压式土石坝设计规范附录A)正常水位(m)825.7设计洪水位(m)827.17校核洪水位(m)827.89吹程(m)1000风速(m/s)8.3坝坡比m 1.4Ⅳ等建筑物正常超高(m)Ⅳ级为0.50.5非常超高(m)Ⅳ级为0.30.3地震安全加高(m)地震沉降及地震壅浪高(m)1鹤地水库公式(丘陵、平原)波高(m)h m=(1/2.23)h2%=0.000639W3/2D1/3波长(m)Lm=0.0122W*D1/2平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84斜坡糙率渗透系数K△0.9经验系数K w 1.02官厅水库公式(内陆狭谷水库)波高(m)h=0.00166W5/4D1/3波长(m)λ=0.062W1.00155*D1/3.75平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84水库风壅水面高(m)e=(KW2D)/2gH m*cosb水域平均水深H m(m)30坝顶高程计算一、设计洪水位情况设计洪水位+正常超高+设计工况风浪爬高+风壅水面高二、效核洪水位情况效核洪水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高三、地震情况正常水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高+地震风浪高课本《水工建筑物》P208水利水电科学院推荐的公式水深(m)15W风速(m/s)27D吹程(km)0.61官厅公式：波高(m)h l=0.0166W5/4D1/3波浪爬高ha=0.45h l m-1n-0.6风壅高度(m)e=KV2D/2gh 正常情况安全加高(m)0.5非常情况安全加高(m)0.3正常情况下超高(m)d=ha+e+A 非常情况下超高(m)d=ha+e+A 备注10.1458314473.2283692630.3661120470.6736461660.23385987当gD/w2=20～250时142.4009293.2575744720.4657167460.8569188120.0004213462.901172828.5273402828.5829.0473402829.1827.85734021282.30.866475072.4056970370.0054396332.91113667830.0811367 2.71113667830.6011367 80750806251.0015503880.034828。

波浪爬坡高度波浪爬坡高度wave run-up on slope波浪爬坡高度是波浪沿斜面爬升的垂直高度，简称波浪爬高。

波浪爬高的大小直接影响土石坝坝顶高程的确定。

波浪爬高波浪爬高的数值与波浪要素(波高及波长)、斜面坡度、护面材料、水深及风速等因素有关，需通过计算确定。

其计算方法有规则波法与不规则波法两类，前者把波浪及其爬高作为大小不变的均匀系列;后者则将它们看作大小不等的随机系列，并采用其统计特征值来表示。

过去工程设计中多采用规则波法，用比较简单的经验公式进行计算，但结果比较粗略。

不规则波法的计算原理是:考虑到波浪要素在时段内的变化，找出其统计分布规律，按土石坝的不同级别，分别采用不同累积概率(工程中也称保证率)时的爬高值作为设计波浪爬高。

土坝坝顶高程确定时, 要考虑波浪爬高,当防浪墙作为坝体挡水,坝坡和直墙组合时,波浪爬高如何计算?我觉得按土石坝设计规范的公式确定波浪爬高，不考虑防浪墙的作用。

规范要求要考虑防浪墙的影响吗？直墙和坝坡结合时，肯定会减小波浪爬高，不过规范也没有说要考虑影响，我觉得就当做安全于度考虑。

这个问题可能大少更有体会，还请大少发表高见！高见谈不上，说一下个人的理解，不一定正确，希与大家交流。

碾压式土石坝的坝顶超高的确定规范上讲得很明确，仔细看看规范就可以了。

我想既然规范不要求考虑防浪墙的影响，主要是土石坝的防浪墙一般不会做得太高：第一，防浪墙的结构尺寸应根据稳定、强度计算确定，太高了断面大可能并不经济；第二，对那些在上游坝面设置防渗体的坝型（如混凝土面板坝、沥青混凝土面板坝等），防浪墙底部高程一般宜高于水库正常蓄水位，防止坝顶防渗体与防浪墙间水平缝破坏形成经常性渗漏通道，从而对坝体构成威胁（沟后水库失事的"导火线"就是从混凝土板和防浪墙的接缝处漏水）。

附上国内部分混凝土面板坝坝顶结构情况统计表，供大家下载参考。

摘录于《混凝土面板堆石坝设计》（水规总院赵增凯编）。

坝的级别5基本数据坝底高程，m284.05水库淤积高程，m284.05计算水位，m 295.27设计洪水位风区末端水深，m 0基本风速（W ）,m/s 18计算见基本参数计算风区长度（D ）,m 300计算见基本参数计算风向与坝轴法线夹角β,（度）0坝坡坡比（m ） 2.17单坡为cot α，复坡计算库区平均水深（H m ），m 7.5取风向线剖面平均水深坝前水深（H ）, m 15坝址到风区末端河道比降1:m 20沿风向线计算计算结果gH m /W 20.45416667gD/W 29.08333333平均波高(h m )，m0.15994816平均波周期(T m )，s1.774912370.000000 1.774912366(初步计算值）平均波长(L m )，m 4.91861658 4.91861658波高h m /H m 0.02132642查表A.1.8h p /h m 1、2、3级坝0.38707454h m /H m <0.1 2.420.36788076h m /H m=0.1～0.2 2.34、5级坝0.3118989h m /H m <0.1 1.950.29910305h m /H m=0.1～0.2 1.870.25591705h m /H m <0.1 1.60.24632016h m /H m=0.1～0.2 1.54结果：设计波高h p0.3118989有效波高h s0.25591705波浪爬高W/(gH)0.5 1.4838581经验系数K w1.02根据W/(gH)0.5查表A.1.12得出糙率及渗透性系数K Δ0.75根据护面类型查表A.1.12得出单坡边坡系数m2.17单坡为cot α，复坡计算标准波浪爬高R 0m为非有效值根据m值查表A.1.12得出#VALUE!m<=1.250.3059008460.56527791m=1.25～1.5根据m线性内插0.2839856m=1.5～50.376383743结果：正向来波平均波浪爬高R m ,m 0.2839856h m /H 0.01066321查表A.1.13R p /R m 1、2、3级坝0.7554017h m /H<0.1 2.660.69292486h m /H=0.1～0.3 2.440.60488933h m /H>0.3 2.134、5级坝0.5225335h m /H<0.1 1.840.4969748h m /H=0.1～0.3 1.750.45721682h m /H>0.3 1.61结果：设计波浪爬高R p 0.5225335风向与坝轴法线夹角β0斜向来波折减系数K β1根据法向夹角查表A.1.15得出斜向来波波高R 0.5225335设计波浪爬高R p=5％ m 设计波高h p=1％设计波高h p=5％正向来波平均波浪爬高R m , m 设计波浪爬高R p=1％ m 有效波高h s =h p=14％莆田公式，根据碾压式土石坝设计正常运用条件风雍高度综合摩阻系数K 3.60E-06其取值为定值风雍水面高度e, m0.00237798安全超高安全超高值A, m0.5根据工程等级查5.3.1出最终结果坝顶超高 y, m 1.02491149水位295.27要求坝顶高程296.294911坝的级别5坝底高程，m 284.05水库淤积高程，m 284.05计算水位，m 295.43校核洪水位风区末端水深，m 0基本风速（W ）,m/s 12计算见基本参数计算风区长度（D ）,m 300计算见基本参数计算风向与坝轴法线夹角β,（度）0坝坡坡比（m ） 2.17单坡为cot α，复坡计算库区平均水深（H m ），m 5.69取风向线剖面平均水深坝前水深（H ）, m 11.38坝址到风区末端河道比降1:m 26.3620387沿风向线计算gH m /W 20.7752625gD/W 220.4375平均波高(h m )，m0.10236484平均波周期(T m )，s1.419916180.000010 1.419906423平均波长(L m )，m3.14781055 3.14781055h m /H m0.01799031查表A.1.8h p /h m 0.24772292h m /H m <0.1 2.420.23543913h m /H m=0.1～0.2 2.30.19961144h m /H m <0.1 1.950.19142225h m /H m=0.1～0.2 1.870.16378375h m /H m <0.1 1.60.15764186h m /H m=0.1～0.2 1.54设计波高h p0.19961144有效波高h s0.16378375W/(gH)0.5 1.13573134经验系数K w1根据W/(gH)0.5查表A.1.12得出糙率及渗透性系数K Δ0.75根据护面类型查表A.1.12得出单坡边坡系数m2.17单坡为cot α，复坡计算标准波浪爬高R 0m为非有效值根据m值查表A.1.12得出#VALUE!m<=1.250.1919340770.35467135m=1.25～1.5根据m线性内插0.17818238m=1.5～50.236156164正向来波平均波浪爬高R m ,m 0.17818238h m /H 0.00899515查表A.1.13R p /R m 0.47396512h m /H<0.1 2.660.434765h m /H=0.1～0.3 2.440.37952846h m /H>0.3 2.130.32785557h m /H<0.1 1.840.31181916h m /H=0.1～0.3 1.750.28687363h m /H>0.3 1.61设计波浪爬高R p 0.32785557风向与坝轴法线夹角β0斜向来波折减系数K β1根据法向夹角查表A.1.15得出斜向来波波高R 0.32785557正向来波平均波浪爬高R m , m 设计波浪爬高R p=1％ m 设计波浪爬高R p=5％ m 坝设计规范SL274-2001编写非正常运用条件设计波高h p=1％设计波高h p=5％有效波高h s =h p=14％综合摩阻系数K 3.60E-06其取值为定值风雍水面高度e, m0.00139308安全超高值A, m0.3根据工程等级查5.3.1出坝顶超高 y, m0.62924865水位295.43要求坝顶高程296.059249。

土石坝设计计算说明书一、基本资料1.1 工程概况S水库位于G县城西南3公里处的S河中游，该河系睦水的主要支流，全长28公里，流域面积为556平方公里，坝址以上控制流域面积431平方公里；沿河道有地势比较平坦的小平原，地势自西南向东由高变低。

河床比降3‰，河流发源于苏塘乡大源锭子，整个流域物产丰富，土地肥沃，下游盛产稻麦，上游蕴藏着丰富的木材、竹子等土特产。

由于S河为山区性河流，雨后山洪常给农作物和村镇造成灾害，另外，当雨量分布不均时，又易造成干旱现象，因此有关部门对本地区作了多次勘测规划以开发这里的水利资源。

1.2枢纽任务枢纽主要任务以灌溉发电为主，并结合防洪、航运、养鱼及供水等任务进行开发。

根据初步规划，本工程灌溉面积为20万亩，装机7200千瓦。

防洪方面，由于水库调洪作用，使S河下游不致洪水成灾，同时配合下游睦水水利枢纽，对睦水下游也能起到一定的防洪作用，在流域900m3/s。

在航运方面，上游库区能增加航运里程20公里，下游可利用发电尾水等航运条件，使S河下游四季都能筏运，并拟建竹木最大过坝能力为25吨的筏道。

1.3地形、地质概况1.3.1地形情况库区属于低山区，两岸山体雄厚，分水岭山顶高程在550m~750m 左右。

山体多呈北东向展布，山高坡陡，坡度在30°~50°，局部60°~70°，地形险峻。

库区植被茂盛。

沿河两岸冲沟发育，以北东—南西向为主。

基岩在河流两岸及冲沟处出露良好。

坝址附近河流流向总体向南，河床宽约8-15m。

两岸山体雄厚，山顶高程在370m以上。

坝址两岸上、下游均发育有冲沟，冲沟切割深度20m左右。

1.3.2地质情况库区地质构造以断层和裂隙为主，断裂构造较为发育，以小断层为主，未发现有区域性大断裂通过。

库区主要发育以下几组节理裂隙：①北东东组：产状N70 ～80°E/NW∠65～85°，裂面平直，闭合～微张，延伸长短不一，约3～4条/m。

鸡公尖水库安全复核一、防办计算经测量计算，漳河水库最大风速w=20.7m/s ，风区长度（吹程）d=6000m 。

根据现有土石坝碾压规范要求坝顶超高为：y=r+e+a ，其中a 值为安全加高值，根据规范在设计水位下a=1.5m ，校核水位下为0.7m 。

e 为风壅水面高度，计算公式为e=mgh d kw 22cos β，其中k 为综合摩阻系数，k=3.6×10-6 ；β为风向与坝轴线法线夹角取为0度。

m h 为平均水深，取鸡公尖水深，鸡公尖坝顶高程126.50m ，最大坝高58m ，由此可以算出坝底高程为68.5m ，因此在设计水位下，m h =123.89-68.5=55.39m ；在校核水位下，m h =124.30-68.5=55.8m 。

由此得出，设计水位下e=0.008525248；校核水位下e=0.008462607。

r 为波浪高度，算法采用鹤地水库公式，按频率2%波高计算。

公式：2%2w gh =0.00625w 1/63/12⎥⎦⎤⎢⎣⎡w gd计算出： m h =2.335618 m因此，坝顶超高计算结果：设计水位：y=2.335618+0.008525248+1.5=3.844144 m 校核水位：y=2.335618+0.008462607+0.7=3.044081m二、历次计算结果1、64年设计报告风速为21m/sec，扩度为5.5公里。

2、汛限水位研究报告鸡公尖水库0.2%设计水位124.99m、PMF校核水位126.04m。

加固后防浪墙顶标高127.70m、坝顶标高126.50m。

1）设计水位时如遇8级风上限与9级风下限风速20.7m/s，波浪爬高h B=1.094m，风壅水面高度e=0.023m，安全加高1.5m(正常)，坝顶超高Y=h B+e+1.5=2.62m。

需坝顶或防浪墙顶高程为：124.99+Y=127.61m，是小于127.70m。

如遇9级风上限风速24.4m/s，波浪爬高h B=1.344m，风壅水面高度e=0.032m，安全加高 1.5m(正常)，坝顶超高Y=hB+e+1.5=2.88m。

附录C 波浪计算C.1 波浪要素确定C.1.1 计算风浪的风速、风向、风区长度、风时与水域水深的确定，应符合下列规定：1 风速应采用水面以上10m 高度处的自记10min平均风速。

2 风向宜按水域计算点的主风向及左右22.5°、45°的方位角确定。

3 当计算风向两侧较宽广、水域周界比较规则时，风区长度可采用由计算点逆风向量到对岸的距离；当水域周界不规则、水域中有岛屿时，或在河道的转弯、汊道处，风区长度可采用等效风区长度Fe，Fe可按下式计算确定：式中ri——在主风向两侧各45°范围内，每隔Δα角由计算点引到对岸的射线长度（m）；αi——射线ri与主风向上射线r0之间的夹角（度），αi＝i×Δα。

计算时可取Δα＝7.5°（i＝0，±1，±2，…，±6），初步计算也可取Δα＝15°（i＝0，±1，±2，±3），（图C.1.1）。

图C.1.1 等效风区长度计算4 当风区长度F小于或等于100km 时，可不计入风时的影响。

5 水深可按风区内水域平均深度确定。

当风区内水域的水深变化较小时，水域平均深度可按计算风向的水下地形剖面图确定。

C.1.2 风浪要素可按下列公式计算确定：式中——平均波高（m）；——平均波周期（s）；V——计算风速（m/s）；F——风区长度（m）；d——水域的平均水深（m）；g——重力加速度（9.81m/s2）；tmin——风浪达到稳定状态的最小风时（s）。

C.1.3 不规则波的不同累积频率波高Hp与平均图C.1.1 等效风区长度计算波高之比值Hp/可按表C.1.3-1确定。

表C.1.3.1 不同累积频率波高换算不规则波的波周期可采用平均波周期表示，按平均波周期计算的波长L 可按下式计算，也可直接按表C.1.3-2确定。

表C.1.3.2 波长～周期～水深关系表L＝f（T,d）续表 C.1.3.2C.1.4 设计波浪推算应符合下列规定：1 对河、湖堤防，设计波浪要素可采用风速推算的方法，并按本附录第C.1.2条计算确定。

土石坝的基本剖面：梯形坝剖面基本尺寸：坝坡、坝顶高程、坝顶宽度、防渗体、排水设备 和护坡等的轮廓尺寸1、坝顶高程坝顶超高：其中，R —风浪爬高，A —安全加高，e —坝前水位 因风浪引起的壅高。

D=++h R e A2 0cos 2 m V D e K gH b = 风雍高度：式中：—综合摩阻系数；—水面以上10m处的风速，m/s；—吹程，m；—坝前水域的平均水深，m；—风向与水域中线或坝轴线的法线的夹角；K 0 V D m H b2 1 vm m mK K R h L m D = + 波浪爬高：式中：—与坝坡的糙率及渗透性有关的系数；—经验系数； —坝坡系数， 为坝坡与水平面的夹角； 、 —平均波长和平均波高，m；m h （a）坝坡系数 K D v K m cot , m a a = m L 0 m v m R K K R hD = （b）坝坡系数 1.25m £ 0 R —无风条件下，平均波高1.0m是，光滑不透水 护面的爬高值（c）坝坡系数 1.25 1.5m << 1.5~5.0m = 可按照内插值确定★ 坝顶高程应分别按正常情况和非常情况进行 计算，并选用其中的较大值。

对于地震区还 需考虑地震涌浪高度。

★ 坝顶上游设防浪墙时，计算得到的坝顶高程 应为防浪墙顶高程。

★ 坝顶高程包括坝基和坝身沉降稳定后的坝顶 高程，因此竣工时应有足够的预留沉降值。

2、坝顶宽度取决于交通需要、构造要求和施工条件。

= 0.1H ，不小于5m;当坝高在30m~100m时，Bmin= H 0.5 。

当坝高大于100m时， Bmin3、坝坡取决于坝型、坝高、坝的级别、筑坝材料性质、地质条 件及地震等因素。

u土料相同时，上游坡缓于下游坡；水下缓于水上； u粘土均质坝的坝坡与坝高有关，坝高越大坝坡越缓； u均质坝的上下游坡度比心墙坝的坝坡缓；u变坡处设马道，宽1.5­2.0m。

1、土质心墙v位置：位于坝体中央或稍偏上游。

h 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 将上述公式简化后可得：2%及平均波长L （1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据 《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。

2.320.94、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。

规范表A.1.13　不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp /R m ） （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表系数K 计算成果表 （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ： 规范表A.1.8　不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）4 设计波浪爬高R的确定 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算：…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △= 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。

6 安全加高A的确定7 超高y的确定 按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A　……(5.3.1)　 按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)5 风壅水面高度e的确定7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件 (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

目录摘要 0Abstract (1)前言 (2)第1章设计的基本资料 (4)1。

1概况 (4)1.2基本资料 (4)1.2。

1地震烈度 (4)1.2。

2水文气象条件 (4)1.2。

3坝址地形、地质与河床覆盖条件 (5)1。

2。

4建筑材料概况 (6)1。

2.5其他资料 (7)第2章工程等级及建筑物级别 (8)第3章坝型选择及枢纽布置 (9)3。

1 坝址选择及坝型选择 (9)3.1.1 坝址选择 (9)3。

1。

2 坝型选择 (9)3。

2 枢纽组成建筑物确定 (9)3。

3 枢纽总体布置 (9)第4章大坝设计 (10)4.1 土石坝坝型选择 (10)4。

2 坝的断面设计 (10)4。

2.1 坝顶高程确定 (10)4。

2.2 坝顶宽度确定 (13)4。

2.3 坝坡及马道确定 (13)4.2.4 防渗体尺寸确定 (13)4。

2.5 排水设备的形式及其基本尺寸的确定 (14)4。

3 土料设计 (15)4。

3.1 粘性土料设计 (15)4.3.2 石渣坝壳料设计(按非粘性土料设计) (16)4。

4 土石坝的渗透计算 (17)4。

4.1 计算方法及公式 (17)4.4。

2 计算断面及计算情况的选择 (18)4.4.3 计算结果 (18)4。

4。

4 渗透稳定计算 (19)4.5 稳定分析计算 (20)4。

5。

1 计算方法与原理 (20)4。

5。

2 计算公式 (20)4.5。

3 稳定成果分析 (21)4。

6 地基处理 (21)4.6。

1 坝基清理 (21)4.6。

2 土石坝的防渗处理 (21)4。

6。

3 土石坝与坝基的连接 (22)4.6.4 土石坝与岸坡的连接 (22)4.7 土坝的细部结构 (22)4。

7。

1 坝的防渗体、排水设备 (22)4.7.2 反滤层设计 (23)4。

7.3 护坡及坝坡设计 (23)4.7.4 坝顶布置 (25)第5章溢洪道设计 (26)5.1 溢洪道路线选择和平面位置的确定 (26)5。

土石坝波浪雍高计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）《堤防工程设计规范》（GB50286-98）2．计算参数：建筑物位置类型：平原滨海地区建筑物等级：4级正常蓄水位时，迎水面前水深H ＝27.000 m设计洪水位时，迎水面前水深H d＝27.980 m校核洪水位时，迎水面前水深H c＝28.320 m正常蓄水位时，风区内水域平均水深H m＝27.000 m风区长度D ＝1000.000 m多年平均的最大风速v o＝10.000 m/s风速的测量高度H c＝10.000 m风向与坝轴线法向夹角β＝0.00 度糙率及渗透性系数K△＝1.000地震安全加高he ＝1.000 m迎水面坡度类型为：单一坡度，坡比m ＝1.250二、计算依据按莆田实验站公式计算出平均波高h m（m）、平均波周期T m（s）：g×h m/v o2＝0.13×tanh[0.7×(g×H m/v o2)0.7]×tanh{0.0018×(g×D/v o2)0.45/[0.13×tanh(0.7×(g×H m/v o2)0.7)]} T m＝4.438×h m2式中：h m——平均波高（m）；T m——平均波周期（s）；v o——计算风速（m/s）；D ——风区长度（m）；H m——水域平均水深（m）；g ——重力加速度，取9.81m/s2；平均波长与平均周期的关系：L m＝g×T m2/2/π×tanh（2πH/L m）三、设计洪水位加正常运用条件下的计算1．计算条件：建筑物等级为5级，设计洪水位条件下，安全超高A＝0.50 m5级建筑物正常运用条件下，计算风速W＝1.5×v o＝15.00 m/s风区内水域平均水深H m＝27.00＋27.98－27.00＝27.98 m2．计算坝顶超高：当风速测量高度hc＝10.00时，依据《碾压式土石坝设计规范》表A.1.1查得：风速高度修正系数Kz＝1.000，计算风速W＝1.000×15.00＝15.000 m/s 依据上述公式算得：平均波长L m＝6.890 m，平均波高h m＝0.225 m风壅水面高度可按《碾压式土石坝设计规范》式A.1.10算得：e ＝K×W2×D/2/g/H m×cosβ式中：e ——计算点处的风壅水面高度，m；K ——综合摩阻系数，取3.6×10-6；β——计算风向与坝轴线法线的夹角，度。

参考规范：《碾压式土石坝设计规范 SL274-2001》计算风速W m/s18风区长度D m 6000水域平均水深Hm m 30坝迎水面前水深H m 45平均波高hm m #NAME?平均波周期Tm s #NAME?假设波长m 18.610计算波长m #NAME?平均波长Lm m 18.610水库所在地峡谷工程等级3级计算工况设计水位洪水位m 316.80计算方法官厅公式数据校核数据合理波高5%m 1.117平均波长Lm m 11.411平均波高hm m 0.573有效波高h14%m 0.917波高h1%m 1.387波高h5%m 1.117其他频率的波高查表P58，A1.8换算波高2%m 1.893平均波长Lm m 17.183gD/w2181.667波高5%m 1.117平均波长Lm m 11.411综合摩阻系数K 0.0000036风向与堤轴线法向量夹角β°0夹角弧度θ0风浪壅高e m 0.012断面型式单一坡率坡率m 3.001.80606.50土石坝波浪计算莆田鹤地官厅4.0K Δ0.8W/(gH)^0.5Kw 1.000斜坡坡率m 3.00R0m 波浪爬高R1m 0.647波浪爬高R2m #VALUE!波浪爬高R3m 1.214波浪爬高R'm 0.647K β1波浪平均爬高Rm m 0.647波浪爬高R1%m 1.443安全加高A m 0.700坝顶超高y m 2.154工况水位(m)波浪爬高R(m)风浪壅高E(m)安全加高A(m)设计水位316.80 1.4430.0120.700工况水位(m)波浪爬高R(m)风浪壅高E(m)安全加高A(m)成果#NAME?丘陵1级校核水位平原2级设计水位峡谷3级4级5级单一坡率复合坡率护坡板长b 0.5m t(mm)23坝顶超高y(m)所需坝顶高程(m)2.154318.95坝顶超高y(m)所需坝顶高程(m)砼或钢筋砼最小护坡厚度t。

作用于直立堤墙与桩柱的波峰高度对于波浪作用在建筑物上的高度，目前没有查到全面系统的解释与分类，哪位同仁查到可以分享一下。

不妨这样理解：波浪在行进过程中，当遇到水工建筑物之类的障碍物时，波浪能量传播受阻，大部分动能转化为势能，波面升高，达到的最高高度合称为“波浪作用在建筑物上的高度”。

当建筑物为斜坡堤，波浪爬升的最高垂直高度一般称为“波浪爬高”或“浪爬高”（比较形象有木有？）；当建筑物为直立式堤防或墙体、桩基或墩柱时，一般称为“波峰面高度”或“波峰高度”。

波浪作用在建筑物上的高度与波浪要素及形态、相对水深、建筑物机构型式、坡率、渗透性、粗糙率（有时合计以渗糙系数考量）等等因素有关，非常复杂。

科研院所大多基于规则波（波形近似于正余弦波，波列中波要素相同的波浪），研制出一定适用范围内适用的半经验半理论计算方法，经实测资料验证后被《港口与航道水文规范》JTS145-2015、《堤防工程设计规范》GB50286-2013及各自前溯版本采用。

关于斜坡堤的波浪爬高计算，上述两本规范及各自前溯版本以附录形式或以明晰的条文集中列出，公式图表的表达相对系统且清晰，容易查算。

《电力工程水文技术规程》DL/T5084-2012也在电力勘测规程范围内首次增引《海港水文规范》JTJ213-98给出的斜坡堤浪爬高计算方法（DL/T 5084-2012附录D.2）。

然而，关于直立堤墙和桩柱的波峰高度的计算方法，分散于波浪对直墙式建筑物与波浪对桩基和墩柱的力学计算的条文内，许多情形下的计算公式没有以我们习惯采用的以设计波高的比值来给出，亦即公式表达不顾直观，图表也不够清晰，使用者不易查算，甚至误以为JTS145等规范没有这方面的内容。

在直立式堤防、码头、电厂直墙式岸边泵房（参见《大中型火力发电厂设计规范》GB50660-2011第17.4.5条文说明）以及近年来兴起的海上风电基础平台、升压站平台等的竖向布置中，常常以设计波高的比值来表示波峰高度，用作堤顶或建筑物±0m层设计标高时的总超高组成（与这类问题相关的电力条文的演化，且容水货另行整理成文，晚些时候奉上）。

附录C 波浪计算C.1 波浪要素确定C.1.1 计算风浪的风速、风向、风区长度、风时与水域水深的确定，应符合下列规定：1 风速应采用水面以上10m 高度处的自记10min平均风速。

2 风向宜按水域计算点的主风向及左右22.5°、45°的方位角确定。

3 当计算风向两侧较宽广、水域周界比较规则时，风区长度可采用由计算点逆风向量到对岸的距离；当水域周界不规则、水域中有岛屿时，或在河道的转弯、汊道处，风区长度可采用等效风区长度Fe，Fe可按下式计算确定：式中ri——在主风向两侧各45°范围内，每隔Δα角由计算点引到对岸的射线长度（m）；αi——射线ri与主风向上射线r0之间的夹角（度），αi＝i×Δα。

计算时可取Δα＝7.5°（i＝0，±1，±2，…，±6），初步计算也可取Δα＝15°（i＝0，±1，±2，±3），（图C.1.1）。

图C.1.1 等效风区长度计算4 当风区长度F小于或等于100km 时，可不计入风时的影响。

5 水深可按风区内水域平均深度确定。

当风区内水域的水深变化较小时，水域平均深度可按计算风向的水下地形剖面图确定。

C.1.2 风浪要素可按下列公式计算确定：式中——平均波高（m）；——平均波周期（s）；V——计算风速（m/s）；F——风区长度（m）；d——水域的平均水深（m）；g——重力加速度（9.81m/s2）；tmin——风浪达到稳定状态的最小风时（s）。

C.1.3 不规则波的不同累积频率波高Hp与平均图C.1.1 等效风区长度计算波高之比值Hp/可按表C.1.3-1确定。

表C.1.3.1 不同累积频率波高换算不规则波的波周期可采用平均波周期表示，按平均波周期计算的波长L 可按下式计算，也可直接按表C.1.3-2确定。

表C.1.3.2 波长～周期～水深关系表L＝f（T,d）续表 C.1.3.2C.1.4 设计波浪推算应符合下列规定：1 对河、湖堤防，设计波浪要素可采用风速推算的方法，并按本附录第C.1.2条计算确定。

土（砂砾）质防浪缓坡波浪爬高计算
黄凯申
【期刊名称】《新疆水利》
【年(卷),期】2008(000)003
【摘要】新疆及其它一些省区，在建设平原水库及河道堤坝时，常采用土质或砂砾质缓坡保护坝体，但它们的坡度过缓，超出我国现行土石坝设计规范风浪爬高计算公式的使用范围，使土质或砂砾质缓坡的设计及推广应用无章可循。

作者在广泛阅读有关文献的基础上，对国内外风浪爬高计算方法进行分析对比，认为我国现行土石坝设计规范的风浪爬高计算公式也可用于缓坡的计算，为今后设计及管理土石（堤）坝护坡时提供更大的选择余地和工作依据。

【总页数】4页(P7-10)
【作者】黄凯申
【作者单位】新疆水利学会,乌鲁木齐830000
【正文语种】中文
【中图分类】TV641
【相关文献】
1.海堤波浪爬高计算分析与越浪设计准则探讨 [J], 卢永金;何友声;刘桦
2.海堤护面型式对波浪爬高和越浪的影响 [J], 陈国平;周益人;琚烈红
3.浙东海塘典型段波浪爬高与越浪水量分析计算 [J], 黄世昌;杜明球
4.斜坡堤波浪爬高和越浪数值模拟 [J], 杨锦凌;孙大鹏;吴浩;李玉成
5.海堤上波浪爬高与越浪计算分析 [J], 王鹏;孙大鹏;吴浩
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浅谈小型水库土石坝坝高的设计发布时间：2021-06-15T16:00:52.693Z 来源：《基层建设》2021年第7期作者：董旭辉[导读] 摘要：本文通过介绍糯节河水库拦河坝坝顶高程的设计计算，简要分析说明了小型水库土石坝坝高的设计计算过程。

华宁县水利工程管理与质量安全监督站 652899摘要：本文通过介绍糯节河水库拦河坝坝顶高程的设计计算，简要分析说明了小型水库土石坝坝高的设计计算过程。

关键词：浅谈小型水库坝高设计1 项目基本情况糯节河水库灌区位于华宁县通红甸乡，水库坝址则位于青龙镇倒马坎村委会岩脚村北东方向800m的糯节河上，地理坐标东经103°02′48″，北纬24°23′17″，属南盘江水系。

水库为蓄洪供水工程，控制径流面积22.7 km2，总库容401.68万m3，兴利库容323.3万m3，死库容42.3万m3，调洪库容36.12万m3。

正常蓄水位1562.91m，死水位1534.65m，校核洪水位1564.91m，设计洪水位1564.41m。

水库设计灌溉面积为7500亩，人畜供水为4080人及13620头大小牲畜，设计年供水量为446.03万m3。

糯节河水库枢纽工程包括拦河坝、溢洪道及输水隧洞；输水渠道全长24.22km，包含了明渠、倒虹吸、隧洞及渡槽等建筑物。

大坝坝型为粘土心墙风化料坝，坝顶高程1565.70m，最大坝高61.7m，坝顶长116.1m，坝顶宽6m。

上游坝坡坡比为1：2.25、1：2.50二级，下游坝坡共四级，上面三级为1：2.0，最下面一级为排水棱体，坡比1：1.5。

上游设置C15混凝土预制块护坡，下游为草皮护坡。

溢洪道布置于库尾右岸山梁垭口处，泄水至邻谷六寨河，溢洪道为开敞式自由出流，总长74.2m，控制段宽20m，设计最大下泄流量为104.79m3/s。

由进口引水段、控制段、缓坡段、泄槽段、消力池段及出口明渠段组成，均为C20钢筋混凝土衬砌。