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火力发电厂660MW机组新建工程主体工程施工总平面布置设计方案1.1场地布置1.1.1场地布置原则1.1. 1.1严格按照业主招标文件中对总平面布置的要求进行设计布置本标段的施工总平面,不突破业主确定的面积和界线，不改变业主设置的区域功能及区块界线，完全响应业主对生活临建、办公临建、供排水、临电及其它方面的要求。
1.2设施布置：符合《施工组织设计导则》基本原则，响应业主要求，运用我公司丰富的经验，设置科学合理,计算准确可行，既满足方便生产、利于生活、安全环保和劳动保护的要求，又满足工程建设需要，降低工程临建成本，提高综合效益。
1.LL3总体紧凑合理，区域分工明显，符合业主要求,整体美观、实用。
1.LL4各施工区域均采用区域围栏完全隔离，方便区域内的管理，也便于现场安全文明施工规划。
1.2施工总平面规划按照业主招标文件，本标段的生产办公区、生产加工区均按照业主要求位置布置，其中办公区、生产加工场地考虑布置在厂区扩建预留场地内，均未突破地块边界和业主建筑红线。
现场具体布置完全服从业主对施工场地划分及总平面的管理。
1.4生产临建布置生产临建主要包括：建筑加工区场地、搅拌站场地、安装加工区场地、施工办公场地，见《职工综合楼施工平面布置图》、《净水站施工平面布置图》。
1.4.1办公区施工单位办公用房采用集中办公形式，夹芯彩板房，按施工总平确定的位置由项目公司统一规划，各自实施。
施工单位实施施工临建的位置、尺寸、建筑结构形式必须与报批的相一致，不得擅自更改。
如确需更改须提交书面申请到项目公司工程管理部，经批准后实施。
现场临时办公场地位于净水站区域东南侧公路旁，结构型式为活动板房，仅供现场技术人员办公、项目部对现场生产进行安排及调度使用，同时在临时办公室旁边设现场杂物库房及现场茶水供应点和吸烟点，现场临时办公区占地面积为133m2o1.4.2建筑施工区根据业主招标文件对生产临建的规划要求，土建施工作业区拟建于二期高密度沉淀池区域。
新型热管低温省煤器的开发应用谢庆亮（福建龙净环保股份有限公司，福建 龙岩 364000）摘要：燃煤电厂常规管壳式低温省煤器已有大量应用，但其磨损泄漏对机组的安全稳定运行和污染物排放都造成了很大的影响，市场上亟需一种可实现无冷却水泄漏的换热器升级改造方案。
本文从热管式低温省煤器的技术原理出发，分析了其替代原有低温省煤器的技术手段的可行性，并以某660MW机组应用新型热管低温省煤器为例进行了介绍。
运行效果表明，热管低温省煤器是一种可靠的低温省煤器升级改造技术，为其他燃煤电厂烟气余热利用装置的安全运行升级改造提供了借鉴。
关键词：燃煤电厂；低温省煤器；热管；冷却水泄漏中图分类号：X701 文献标志码：A 文章编号：1006-5377（2021）04-0054-05近十年来，燃煤电厂锅炉空预器后的低温省煤器作为一项节能设备，已得到广泛的推广应用。
通过低温省煤器将空预器后的烟温从120℃～150℃降低至90℃左右，可降低烟气中粉尘的比电阻值，稳定提高电除尘器的除尘效率[1]，协同脱除烟气中的SO3、Hg等污染物并回收烟气余热，降低机组煤耗。
现有的低温省煤器基本都是管壳式翅片管结构，烟气走壳侧，冷却水走管侧，近十年来的应用实践暴露了两个突出问题：（1）在低温省煤器主要组成设备中，作为核心换热元件的换热管束及翅片，在除尘器前的高浓度粉尘环境下被连续冲刷，换热元件的磨损无法避免，造成换热元件的使用寿命短，虽然采取了多种强化防磨措施，但仍无法从根本上解决磨损问题。
（2）管壳式低温省煤器所有管内的冷却水都是相通的，且冷却水系统多为开式循环系统，一旦某根管因为磨损损坏，管内大量冷却水将源源不断向烟气中泄漏，造成低温省煤器积灰堵塞，严重影响机组的安全运行。
通过调研发现，目前行业内布置于电除尘器前的传统低温省煤器出现泄漏的周期为2～3年。
低温省煤器换热管束泄漏会引发诸多问题：1）换热器堵灰及电除尘器灰斗输灰不畅会影响机组的安全运行；2）换热器局部或全部模块退出运行会导致降温幅度不足，节煤效果大打折扣，电除尘器的除尘效率下降，除尘器后的环保设备的工作环境恶化，影响超低排放效果；3）烟气阻力增大，引风机电耗增加，甚至会导致风机失速[2]。
题目：660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计学院: 材料与冶金学院专业: 热能与动力工程学号:学生姓名:指导教师:日期:摘要汽轮机作为现代重要的动力机械设备，在国家动力能源方面起着举足轻重的地位。
本次设计一方面是为了巩固所学的理论知识，强化对汽轮机整体的认知；另一方面，也是希望借此设计培养独立思考及动手解决问题的能力，为今后的工作学习打下基础。
本文设计的是一台660WM亚临界凝汽式汽轮机，首先根据基本参数的要求，完成透平机械的热力设计，即选定汽轮机的基本参数和结构形式，确定通流部分的重要尺寸，求出整机的内功率和内效率，然后由设计得出的参数，进行汽耗量和功率的校核，最后完成其结构设计。
本设计采用的是三缸四排汽，高中压缸合缸，低压缸四流程的亚临界反动凝汽式设计，是当前国内大型机组的主流设计形式，同时采用一次中间再热，提高发电效率，八级抽汽加热给水提高给水温度，以提高机组的效率。
最终在设计工况下的热耗量是8140.64KJ/KWh，汽轮机机组的绝对电效率是44.23%，在设计上是安全可靠的。
关键词：汽轮机；能源；设计；亚临界AbstractTurbine as an important driving force of modern machinery and equipment, plays an important role in the national power energy.The design on the one hand is to consolidate the theoretical knowledge learned, to strengthen awareness of the turbine as a whole; the other hand, is hoping to design independent thinking and the ability to begin to solve the problem, lay the foundation for future work and study.This design is a 660WM subcritical condensing steam turbine, the first under the requirements of the basic parameters, complete thermal turbomachinery design, namely the basic parameters and structure of the selected turbine, determine critical dimensions flow passage is obtained and internal efficiency within the power of the machine, and then drawn by the design parameters, steam and power consumption checking, finalizing his design.This design uses a three-cylinder four exhaust, subcritical reaction condensing steam turbine cylinder closing cylinder design, low pressure cylinder, four processes are designed to form the current mainstream domestic large units, while using single reheat, improve power generation efficiency , eight steam extraction feedwater heating water temperature increase to improve the efficiency of the unit.Final heat consumption at design condition is 8140.64KJ / KWh, absolute power efficiency steam turbine plant is 44.23%, the design is safe and reliable.Key words：Turbine; Energy; Design; Subcritical目录1 绪论 (1)1.1 汽轮机简介 (1)1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1)1.3 设计意义 (2)1.4 论文研究内容 (2)2 热力系统设计 (4)2.1 设计基本参数选择 (4)2.2 汽轮机热力过程线的拟定 (4)2.3 汽轮机进汽量计算 (6)2.4 抽汽回热系统热平衡初步计算 (7)3 调节级设计 (14)3.1 调节级形式及焓降确定 (14)3.2 调节级主要参数的确定 (14)3.3 调节级详细计算 (15)3.3.1 喷嘴部分的计算 (15)3.3.2 动叶部分计算 (18)3.3.3 级内损失的计算 (20)3.3.4 级效率与内功率的计算 (21)4 非调节级计算 (22)4.1 高压缸非调节级计算 (22)4.2 中压缸非调节级计算 (24)4.3 低压缸非调节级计算 (26)4.4 抽汽压力调整 (28)4.5 重新列汽水参数表 (29)5 汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (31)5.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (31)5.2 汽轮机汽耗量计算及流量校核 (32)6 结束语 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是一种以水蒸汽为工质，通过将蒸汽热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
某电厂660MW机组热力系统与凝结水系统设计对于电厂660MW机组的热力系统和凝结水系统的设计，可以从以下几个方面进行详细描述：1.热力系统设计：热力系统包括锅炉、汽轮机、减温器和冷凝器等设备。
首先，锅炉的选择是关键，通常采用超临界机组，具有较高的热效率和较低的排放。
锅炉设计要求符合国家标准和电厂运行要求，考虑到安全和可靠性。
其次，汽轮机是发电的核心设备，需要选择适当的型号和参数，以满足电厂负荷需求和运行要求。
最后，减温器和冷凝器的设计要使热量尽量转化为电能，减少能量损失。
2.凝结水系统设计：凝结水系统用于冷却冷凝器排出的热水，一般分为自然循环和强制循环两种方式。
自然循环采用自然对流，不需要额外的能源消耗，但凝结水流动受限。
强制循环则通过泵引水，使水流动更加迅速，但需要消耗较多的能源。
凝结水系统设计要满足电厂的冷却需求，同时考虑供水水源的可靠性和净化系统的设计。
3.热力系统与凝结水系统的配套：热力系统和凝结水系统之间相互配套，旨在提高发电效率和节约能源。
例如，锅炉和汽轮机之间需要合理的热量匹配，以充分利用热能。
同时，凝结水系统也要根据热力系统的要求进行设计，以确保冷却效果和水的循环系统。
4.安全措施与运行调整：在设计过程中，需要考虑热力系统和凝结水系统的安全性。
例如，在锅炉设计中，要考虑防爆、防腐等安全措施；在凝结水系统设计中，要考虑防冻、防渗漏等问题。
运行调整方面，要根据实际情况进行模拟和试运行，以保证系统的稳定运行和最佳效益。
综上所述，电厂660MW机组的热力系统和凝结水系统的设计需要综合考虑设备的选择、参数的匹配、系统的配套以及安全措施的设计等多个方面，以满足电厂的负荷需求和运行要求，并提高发电效率和能源利用率。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
1工程概述1.1工程概况新建的华能九台电厂位于吉林省九台市，由华能国际电力开发公司（以下简称华能公司）投资建设，规划建设4×660MW，一期工程建设2×660MW超临界机组。
九台市位于吉林省中部，境内交通方便，项目于2007年2月26日通过国家发改委核准。
工程规模： 2×660MW超临界燃煤发电机组工程设计单位：东北电力设计院工程监理单位：吉林省吉能电力建设监理有限责任公司工程建设依据：《华能九台电厂2×660MW 新建工程可行性研究报告》及审查意见中国电力工程顾问集团公司文件，电顾规划[2007]19 号《关于印发华能九台电厂新建工程初步设计预审查会议纪要的通知》国家环境保护总局文件，环审[2006]540号《关于华能九台新建工程环境影响报告书的批复》国家发展和改革委员会文件，发改能源[2007]417号《国家发展改革委关于吉林华能九台电厂新建工程项目核准的批复》厂址条件：九台电厂位于九台市区东南约7.0km，营城镇南偏东4.0km 处，距长图线营城火车站约2.5km，距九台火车站约8.0km，西南距石头口门水库约21km。
电厂西南约22km 为龙嘉机场，厂址南约0.5km 为吉长公路,交通运输十分便利。
1.2工程范围本标工程范围包含但不限于以下内容：1.2.1建筑部分输煤系统建构筑物：汽车衡室、门式堆取料机基础、翻车机室、卸车附属设施、储煤场土建设施、转运站、碎煤机室、输煤栈桥、拉紧小间、采光室、输煤综合楼等；燃油泵房、油区建筑；除灰系统建构筑物：气力除灰系统、除灰管道支架等；水处理系统：化学水处理室、室外构筑物（除盐水箱基础、次氯酸钠储罐基础、润滑油储存油箱）、反应沉淀池间；500kV屋外配电装置：开关场构架、电缆沟、500KVGIS基础；网控继电器室；循环水管道建筑。
1.2.2安装部分循环水管道安装（投标方只报安装费，主材及其加工配制由甲方负责）；厂区主接地网；上述工程包括上下水、采暖、通风、空调、除尘、照明、常规消防、防雷接地、室外地坪等。
某660MW超超临界纯凝火电机组供热改造方案探讨摘要：本文以某工业园区附近已建成的660MW超超临界凝汽式机组为分析对象，对压力匹配器供热改造方案和低温再热蒸汽减温减压供热改造方案进行了技术经济对比。
计算结果表明，在机组拟定的运行模式和现有热负荷情况下，压力匹配器供热方案相比减温减压供热方案年平均发电标煤耗可降低0.033g/kWh，每年可节省标煤约195t，折合运行费用19.4万元，运行一年即可回收压力匹配器与减温减压装置之间的差价，因此推荐采用压力匹配器供热改造方案。
关键词：超超超临界机组供热改造技术经济比较年平均发电标煤耗城市集中供热是城市重要基础设施之一，是节约能源、减少环境污染的重要措施。
热电联产集中供热具有能源综合利用效率高、节能环保等优势，是典型的资源节约、环境友好型的能源生产方式和消费模式，近年来一直备受青睐。
与分散型供热相比，热电联产集中供热优势显著，不仅热效率高、供热成本低、经济效益明显，而且配备完善的烟气后处理系统，污染物排放浓度低，有利于改善大气环境质量。
1某电厂供热改造背景某电厂位于某工业园区附近，已建成2台660MW超超临界凝汽式汽轮发电机组，汽轮机为超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式机组；锅炉为超超临界参数变压直流炉、单炉膛、一次中间再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构П型锅炉。
该工业园区热用户有较稳定的热负荷，目前均采用自备燃煤或燃生物质锅炉供热。
为满足节能减排及当地环保要求，拟通过对该660MW机组进行供热改造，以实现对工业园区热用户集中供热的目标。
根据工业园区热负荷实际调查情况，工业园区热用户近期工业热负荷约23.75万吨/年，热负荷折算到电厂侧蒸汽参数为1.2MPa.a、270℃，年供热小时数为7920h。
2供热方案分析2.1供热方案根据该电厂机组热平衡图，本工程机组各工况下蒸汽参数如表2.1-1所示：表2.1-1某电厂660MW超超临界机组蒸汽参数由上表中机组各工况下蒸汽参数及热负荷需求，本次供热改造可采用如下两个方案：方案一：采用低温再热蒸汽引射四段抽汽的压力匹配器供汽；方案二：采用低温再热蒸汽减温减压后供汽[1]。
本次设计为针对某发电厂的热力系统计算与凝结水系统的设计和计算，设计的初始数据是德国BABCOCK以最大连续蒸发量为2208t/h的汽包式锅炉，及一个机组容量为660MW机组的国产亚临界、一次中间再热、凝汽式汽轮机机组采用一机一炉的单元制配置。
设计的过程是通过原则性热力系统的确定及计算、燃烧系统的计算及图形的绘制，全面性热力系统的确定及计通流部分管道的设计，来实现这一设计。
可行方案的选取上从实际工程项目出发，综合考虑安全可靠、经济使用，节省能源，保护环境的建设方针，同时对运行是否稳定可靠，技术是否成熟等方面进行考虑，综合比较确定。
本设计主要是对全厂的热力计算及对管道通流部分的计算及管道的选择，同时要校核相关汽水流量、进气量、发电量。
根据原则性计算结果对相关热力管道进行相关基本尺寸计算，根据基本尺寸参照相关标准热力管道选型手册选择相关标准管道，并对所选管道进行相关校核计算，纠正所选管道型号，优化电厂热力系统。
最终得出电厂初步设计的相关系统确定，得出经济性较高，有建设价值的电厂建设方案。
关键词：热力系统；热经济性；凝结水系统The design of a power plant system calculation and design of the pipeline flow path, The design of the initial data is maximum continuous evaporation capacity for 2208 t/h boiler drum type and a unit capacity for 660 MW unit of domestic subcritical, once again among condensing heat, steam turbine units using just one furnace of the unit system configuration. The selection of options from the actual project start, Considering safe, economic use, save energy, protect the environment-building policies, while running is stable and reliable, whether the technology is mature and other aspects to consider, determine the comprehensive comparison.The design of the whole plant is mainly thermal calculation and the calculation of the flow section of pipe and piping options, while checking the relevant soft drinks flow, gas flow, power generation. According to the results of principle related to heat pipes on the related calculation of basic dimensions, reference to the relevant standards under the basic dimensions of heat pipe select the relevant standards manual channel selection, and check the selected channel of the relevant calculation, correcting the selected channel model, optimal power plant thermal system.Eventually come to the preliminary design of small thermal power plants to determine the relevant systems, construction of thermal power plants in this small economy higher, with construction value.Key word: Thermal systems; hot economy; Pipeline Flow Path目录摘要 (1)Abstract (2)目录 (3)前言 (5)第一章设计概述 (8)1.1设计依据 (8)1.2设计可行性 (8)1.3设计内容 (8)第二章原则性热力计算 (9)2.1设计相关已知参数 (9)2.1.1汽轮机型式及参数 (9)2.1.2锅炉型式及参数 (10)2.1.3回热加热系统参数 (10)2.1.4其他数据 (11)2.1.5简化条件 (12)2.1.6全面原则性热力系统图 (12)2.2相关系统设备原则性热力计算部分 (12)2.2.1热系统计算 (12)2.2.2汽轮机进汽参数计算 (14)2.2.3各加热器进、出水参数计算 (15)2.2.4高压加热器组抽汽系数计算 (17)2.2.5低压加热器组抽汽系数计算 (20)2.2.6 凝汽参数计算 (22)2.2.7汽轮机内功计算 (24)2.2.8汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (26)第三章全厂性热经济指标计算及校核 (29)3.1全厂性热经济指标计算 (29)3.2反平衡校核计算 (31)第四章全面性热力系统的拟定及其辅助设备 (35)4.1热力系统 (35)4.2主蒸汽系统 (35)4.3再热蒸汽系统 (37)4.4旁路系统 (38)4.5轴封系统 (40)4.6给水系统 (42)4.7加热器疏水系统 (44)4.8锅炉排污利用系统 (46)4.9辅助蒸汽系统 (47)4.10回热系统 (50)4.11凝结水系统及其设备 (51)第五章管道计算与选型 (54)5.1管道计算所用相关资料 (54)5.1.1推荐流速资料 (54)5.1.2 相关计算公式 (55)5.2 具体管道管径计算 (55)5.2.1 主蒸汽相关管道 (55)5.2.2 高压加热器H1相关抽汽管道的计算 (56)5.2.3 高压加热器H2相关抽汽管道的计算 (56)5.2.4 高压加热器H3相关抽汽管道的计算 (57)5.2.5 通除氧器管道的计算 (57)5.2.6 低压加热器H5相关抽汽管道的计算 (58)5.2.7 低压加热器H6相关抽汽管道的计算 (58)5.2.8 低压加热器H7相关抽汽管道的计算 (58)5.2.9 低压加热器H8相关抽汽管道的计算 (59)5.3 管道的选型 (59)5.3.1 主蒸汽相关管道选型 (59)5.3.2 高压加热器H1抽汽管道选型 (61)5.3.3 高压加热器H2抽汽管道选型 (62)5.3.4 高压加热器H3抽汽管道选型 (62)5.3.5 通除氧器抽汽管道选型 (63)5.3.6 低压加热器H5抽汽管道选型 (64)5.3.7 低压加热器H6抽汽管道选型 (64)5.3.8 低压加热器H7抽汽管路选型 (65)5.3.9 低压加热器H8抽汽管路选型 (66)参考文献 (67)英文文献 (69)中文翻译 (78)致谢 (83)前言火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
![[全]电厂660MW机组一键启动(APS)设计说明](https://img.taocdn.com/s1/m/af796ef65901020206409c8b.png)
电厂660MW机组一键启动（APS）设计说明机组自启停顺序控制系统是机组顺序控制系统中最高一级的顺序控制系统。
它根据机组工艺流程在启停过程中不同阶段的需要和对机组工况全面、准确、迅速的监测情况，通过大量条件与时间等方面逻辑判断，向各功能组、子功能组或驱动级、发出控制指令，使机组能在冷态、温态、热态、极热态方式下进行启动，停机时将机组在最低稳燃负荷下逐步降到零。
机组自启停系统在DCS中作为一项独立的功能，其控制对象为SCS、BMS、MCS、DEH、BPS等子系统。
机组自启停控制系统安装并在指定过程控制站运行，提供数据高速公路向上述子系统内的功能组或功能子组发出操作命令，并从这些子系统获得运行参数、状态信息的反馈信号。
机组自启停系统不直接控制现场设备，它是建立在各功能组或功能子组之上的步序块，具有AUTO/MAN、启动/退出、本步条件满足或人为设定条件满足跳至下一步的功能。
“AUTO＋启动”为正常执行状态；“MAN＋启动”为在当前步暂停状态，切到AUTO后从当前步继续执行；“AUTO/MAN＋退出”为停止执行并退出自启停系统。
APS将机组启动过程和停止过程分别分为8个断点和3个断点，在这些断点可进行人工干预。
一．机组自启停的工作范围1. 启动（1）锅炉：从锅炉上水到带初负荷结束，包括给水、锅炉吹扫、MFT复位、投等离子点火、投入燃料（2）汽机：控制汽机的辅助系统，从凝结水、抽真空、高/低压抽汽、润滑油系统启动到带初负荷暖机结束2. 停机从目标负荷减负荷至零，机组解列、锅炉熄火及停止相关的辅助系统二．机组自启停的辅助工作启动前准备、检修操作、与定期巡检相关的操作等不在机组自启停的工作范围内1. 启动前准备（1）充油、上水、加药等（2）冷却水运行（3）仪用和杂用空压机运行（4）EH油启动2. 检修操作（1）仪表隔绝阀和手动阀的确认（2）控制系统电源投入3. 定期巡检操作（1）空预器吹灰（2）为检修和介质封存进行的操作（3）充氮密封操作4. 其他（1）锅炉紧急停炉（2）停机后的汽机盘车停止三．启动阶段（各步按顺序排列）1. 机组启动准备一（1）凝补水泵“启动”指令（2）热井水位投“AUTO”指令（3）第一台循环水泵“启动”指令（4）开式冷却泵“启动”指令（5）闭式冷却泵“启动”指令（6）投入低压加热器水侧功能组（7）第一台凝结水泵“启动”指令（8）主油箱排烟风机“启动”指令（9）汽机供油组“AUTO”指令，启动汽机交流润滑油泵和氢密封油泵和密封油功能组；（10）发电机定子冷却水泵“启动”指令（11）汽机盘车功能组“投入”指令（12）辅助蒸汽组“AUTO”指令（13）投入高压加热器水侧功能组2. 机组启动准备二允许条件：除氧器水质合格（1）锅炉疏水和放气“AUTO”指令（需确定各具体阀门）（2）电泵功能组“启动”指令，锅炉上水（3）根据分离器水位联锁启动“锅炉启动系统功能组”3. 机组启动准备三允许条件：冷态冲洗，水质合格（1）轴封组“启动”指令（2）汽机疏水组“AUTO”指令（含汽机防进水组）（3）真空泵组“启动”指令（4）辅助蒸汽压力≥定值，二次风暖风器“启动”指令（5）风烟功能组“启动”指令（空预器、引风机、送风机）（6）烟温探针“投入”指令（7）油泄漏试验指令（8）炉膛吹扫指令（9）MFT复位指令4. 锅炉点火（1）投一次风暖风器（2）一次风机“启动”指令（3）投入密封风机（4）启动等离子点火功能组（5）升温升压到热态冲洗参数5. 升温升压允许条件：热态冲洗，水质合格（热态冲洗温度待定）（1）分离器压力大于0.2MPa时关对空排汽指令（2）锅炉疏水阀控制（需确定各阀门根据相应点汽水压力、温度的控制要求）（3）汽机旁路投入指令（4）锅炉升温、升压设定（按汽机冷热状态确定）和燃料量控制，至主蒸汽达到冲转参数6. 汽机冲转允许条件：ETS复位（1）汽机挂闸指令（2）投入ATC控制,至转速升到3000rpm（按DEH说明书）7. 并网（1）励磁磁场开关合闸指令（2）AVR“启动”指令（3）发电机出口电压到95％～105％，提示运行人员选择合1DL或2DL；（4）被选择的断路器相应刀闸在合位，接地刀在断位，启动自动准同期指令（主油开关）；并网带初负荷8. 准备升负荷（1）关冷再、热再疏水阀指令（2）另一台一次风机“启动”指令（3）运行人员控制暖磨提示四．停机阶段（各步按顺序排列）允许条件：机组负荷≤300 MW且有一台汽泵停运且协调已切除1. 减负荷（1）设定机组目标负荷240 MW，设定主汽压为xxxx Mpa，按滑压曲线降负荷。
上海电力学院本科毕业设计（论文）题目：某2×660MW火力发电厂电气部分设计院部：电气工程学院专业年级：学生姓名：学号：指导教师：年月日【摘要】本文为某2×660MW发电厂的电气部分设计，完成了厂用电系统的设计，厂用变压器的型号为SFF9-50000/24，厂用电压等级为6KV；确定了电压等级不同的地方的接线，主变压器的型号FPZ-800000/500；通过短路校验确保了设备的安全性；选取并校验了合理的电气一次设备；确定了500KV选用屋外配电装置，6KV选用成套配电装置；进行了避雷针的配置和保护范围的计算，选取FCZ-550磁吹阀型避雷器；配置了合理的继电保护装置。
关键词：发电厂、主接线、电气设备、短路电流、防雷保护【Abstract】The for a 2 * 660MW power plant electrical part of the design, completed the plant electrical system design, plant types of transformers for SFF9-50000/24, factory voltage grade for 6kV; determine the connection of different voltage levels, main transformer model FPZ-800000/500; through the short-circuit check to ensure that the equipment safety; select and check the reasonable electrical equipment; determine the selection of 500kV Outdoor Switchgear 6kV selection and distribution of complete sets of equipment; calculate the lightning rod and the scope of protection configuration, select FCZ-550magnetic blowout valve type lightning arrester; reasonable relay protection device is configured.Key words: power plant, main wiring, electrical equipment，Short circuit current, lightning protection目录摘要---------------------------------------------------2 Abstract-----------------------------------------------3第一章.前言--------------------------------------------6第二章.厂用电系统的设计--------------------------------7 2.1 概述-----------------------------------------------72.2 厂用负荷的统计-------------------------------------7 2.3 厂用电电压等级-------------------------------------9 2.4 厂用电的供电电源-----------------------------------10 2.5 厂用变压器的选择-----------------------------------10 2.6 厂用电接线-----------------------------------------11 2.7自启动校验------------------------------------------12 第三章.电气主接线--------------------------------------143.1 概述-----------------------------------------------14 3.2 主接线的选择---------------------------------------14 3.3主变压器的确定-------------------------------------16 第四章. 短路电流计算-----------------------------------184.1 短路计算的目的-------------------------------------18 4.2 短路电流计算的条件---------------------------------18 4.3 短路计算-------------------------------------------19 第五章. 电气主要一次设备的选择-------------------------255.1 电气设备选择的一般条件-----------------------------25 5.2 500KV高压设备的选择--------------------------------26 5.3 母线的选择-----------------------------------------30 第六章. 配电装置---------------------------------------346.1 概述-----------------------------------------------34 6.2 屋内配电装置---------------------------------------34 6.3 成套配电装置---------------------------------------35 6.4 屋外配电装置---------------------------------------35 第七章. 发电厂的防雷设计-------------------------------387.1 概述-----------------------------------------------38 7.2 避雷针---------------------------------------------38 7.3 避雷器的设置---------------------------------------41 7.3 避雷器的配置---------------------------------------41 第八章. 发电厂的继电保护-------------------------------438.1发电机的继电保护配置--------------------------------43 8.2 变压器的继电保护配置-------------------------------44 8.3母线的继电保护配置----------------------------------45 总结---------------------------------------------------46文献引用-----------------------------------------------47第一章.前言目前来说国的人均拥有装机容量和人均占有发电量还处于较低水平，建设发电厂还有很大的潜力可挖；火电厂的污染还比较严重，电网相对薄弱。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
精选文档毕业设计说明书(论文)系部：能源与动力工程学院专业：热能与动力工程题目：芜湖某电厂660MW机组的初步设计（神华烟煤）2011年05月南京目 录前 言 (1)第一章 绪 论 (2)1.1中国电力工业的背景 (2)1.2中国电力行业的现状 (2)1.3中国电力行业的发展趋势 (2)1.4研究内容 (3)第二章 汽轮机原则性热力系统计算 (4)2.1汽轮机类型和参数 (4)2.2原则性热力系统计算 (6)2.2.1全厂物质平衡 (6)2.3计算汽轮机各段抽汽量DJ 和凝汽流量DC (6)2.3.1由高压加热器H1热平衡计算D1 (6)2.3.2由高压加热器H2热平衡计算D2 (7)2.3.3由高压加热器H3热平衡计算D3 (7)2.3.4由除氧器H4热平衡计算D4 (8)2.3.由低压加热器H5热平衡计算D5 (8)2.3.6由低压加热器H6热平衡计算D6 (9)2.3.7由低压加热器H7热平衡计算D7 (9)2.3.8由低压加热器H8热平衡计算D8等 (10)2.3.9凝汽器热井 (10)2.4汽轮机汽耗及功率计算 (11)2.4.1计算汽轮机内功率 (11)2.4.2由功率方程式求0D (11)2.4.3各级抽汽量及功率校核 (11)2.5热经济指标计算 (13)2.5.1机组热耗0Q 、热耗率q 、绝对电效率e (13)第三 章锅炉初步设计 (14)3.1锅炉介绍 (14)3.1.1锅炉主要设计参数 (14)3.1.2设计煤种 (14)3.2锅炉整体介绍 (15)3.3锅炉制粉系统设计及相关计算 (16)3.3.1燃烧计算表、过量空气系数等汇总 (16)3.3.2锅炉灰分平衡的推荐值 (17)3.4磨煤机选型及制粉系统参数计算 (19)3.4.1磨煤机选型 (19)3.4.2锅炉制粉系统 (25)3.4.3 制粉系统热平衡计算 (25)3.4.4干燥剂组成 (35)3.4.5含湿量(绝对湿度)的计算 (37)3.4.6制粉系统干燥出力核算 (38)3.5制粉系统的空气动力计算 (38)3.5.1通风机的选型 (38)3.5.2各风机风量计算 (43)3.6制粉系统附属部件和设备的选择 (46)3.6.1原煤仓 (46)3.6.2给煤机 (47)3.6.3燃烧器 (47)第四章机组启动方式设计 (49)4.1机组启动方式的选择 (49)4.1.1机组启动方式介绍 (49)4.1.2各种启动方式的特点 (49)4.2机组运行方式 (50)4.2.1启动过程 (50)4.2.2机组调节方式 (51)第五章主、再热蒸汽及旁路系统设计 (52)5.1旁路系统选型 (52)5.2旁路系统的作用 (52)5.3旁路容量的选择 (53)5.4中压缸启动方式下旁路系统的选择 (53)5.4.1机组旁路系统型式 (53)5.4.2机组旁路系统容量 (53)5.4.3机组旁路数量 (53)5.5主蒸汽系统 (53)5.5.1蒸汽系统介绍 (53)5.5.2主蒸汽管道设计 (54)5.6再热蒸汽系统 (54)5.6.1再热蒸汽管道设计 (55)第六章给水系统设计 (56)6.1给水泵的选择 (56)6.1.1给水泵配置 (56)6.1.2给水泵布置 (56)6.1.3汽动给水前置泵 (56)6.1.4给水泵的设计计算 (56)6.1.5给水泵选型 (57)6.2给水系统概述 (57)第七章凝结水系统设计 (59)7.1凝结水系统概述 (59)7.2凝汽器的选型 (59)7.2.1凝汽器型号 (59)7.2.2凝汽器材质 (59)7.3凝结水泵设计 (60)7.3.1凝结水泵计算 (60)7.3.2凝结水泵概述 (60)第八章抽汽系统设计 (62)8.1系统概述 (62)8.2回热抽汽热经济性分析 (62)第九章结论 (63)致谢 (64)参考文献 (65)前言超临界火力发电技术经过几十年的发展，已经成为世界上先进、成熟和达到商业化规模应用的洁净发电技术，在不少国家推广应用，并取得了显著的节能和改善环境的效果。
山西大学工程学院毕业设计（论文）题目660MW机组冷态启动程序框图设计系别动力工程系专业热能与动力工程班级动本0718班姓名张法科指导教师焦海锋下达日期2011年2月28日设计时间自2011年2月28日至2011年6月24日毕业设计（论文）任务书摘要本课题对大同第二发电厂三期工程两台660MW燃煤直接空冷汽轮发电机组的系统特点与其他同类型发电机组进行了对比分析研究；对本机组采用的直接空冷系统进行了重点阐述；最终，将该机组冷态启动的详细步骤进行了框图化设计，使得启动过程一目了然，方便了现场工作人员的运行操作；同时加强了对理论知识的认识理解，真正达到了理论与实际相结合的目的。
关键字：汽轮发电机组直接空冷冷态启动过程框图化设计Abstract:First, this paper discussed the 600MW coal-fire and directly air-cooling steam turbine generator unit operation procedures and system diagram of Datong second power plant third-phase project. Secondly, analyzed the characteristics of this unit and contrast with other generator unit of same-types. Again, Emphasized on the direct air-cooling system of this unit. Finally, diagramed the unit cold start-up process and make it clearly, at the same time, convenient the working staff of operation on the scene; meanwhile, strengthen the understanding of the academic knowledge, and reached the purpose of integrating the theory with practice in deed.Key words: steam turbine generator unit Direct air-cooling Cold start-up process Diagram Design目录引言 ............................................................................................................................................................ - 2 - 一、汽轮发电机组设备概述..................................................................................................................... - 3 -(一)锅炉概述 .................................................................................................................................... - 3 -(二)汽轮机概述 ................................................................................................................................ - 4 -(三)发变组概述 ................................................................................................................................ - 5 -(四)辅机循环水系统概述................................................................................................................. - 5 - 二、660MW机组机组冷态启动过程概述 .............................................................................................. - 6 -(一)锅炉、汽机启动状态划分......................................................................................................... - 6 -(二)本机组冷态启动流程................................................................................................................. - 7 -三、该机组与其他同类型发电机组的对比分析................................................................................... - 10 -(一)锅炉上水方式的对比分析....................................................................................................... - 10 -(二)锅炉点火方式的对比分析....................................................................................................... - 11 - 四、空冷系统分析 .................................................................................................................................. - 13 -(一)空冷系统（ACC）介绍............................................................................................................. - 13 -(二)本机组直接空冷系统概述....................................................................................................... - 14 -(三)本机组直接空冷系统启停流程............................................................................................... - 15 -(四)直接空冷系统运行过程注意事项........................................................................................... - 16 - 结论 .......................................................................................................................................................... - 18 - 参考文献 .................................................................................................................................................. - 19 - 附录 .......................................................................................................................................................... - 20 - Unit operation ........................................................................................................................................... - 21 - 英译汉译文： .......................................................................................................................................... - 27 -引言改革开放30多年来，作为国民经济重要的基础产业，我国的电力工业走出了一条辉煌的改革发展之路，实现了历史性的大跨越。
毕业设计说明书(论文)系部：能源与动力工程学院专业：热能与动力工程题目：芜湖某电厂660MW机组的初步设计（神华烟煤）2011年05月南京目 录前 言 (1)第一章 绪 论 (2)1.1中国电力工业的背景 (2)1.2中国电力行业的现状 (2)1.3中国电力行业的发展趋势 (2)1.4研究内容 (3)第二章 汽轮机原则性热力系统计算 (4)2.1汽轮机类型和参数 (4)2.2原则性热力系统计算 (6)2.2.1全厂物质平衡 (6)2.3计算汽轮机各段抽汽量D J 和凝汽流量D C (6)2.3.1由高压加热器H1热平衡计算D 1 (6)2.3.2由高压加热器H2热平衡计算D 2 (7)2.3.3由高压加热器H3热平衡计算D 3 (7)2.3.4由除氧器H4热平衡计算D4 (8)2.3.由低压加热器H5热平衡计算D 5 (8)2.3.6由低压加热器H6热平衡计算D 6 (9)2.3.7由低压加热器H7热平衡计算D 7 (9)2.3.8由低压加热器H8热平衡计算D 8等 (10)2.3.9凝汽器热井 (10)2.4汽轮机汽耗及功率计算 (11)2.4.1计算汽轮机内功率 (11)2.4.2由功率方程式求0D (11)2.4.3各级抽汽量及功率校核 (11)2.5热经济指标计算 (13)2.5.1机组热耗0Q 、热耗率q 、绝对电效率e (13)第三 章锅炉初步设计 (14)3.1锅炉介绍 (14)3.1.1锅炉主要设计参数 (14)3.1.2设计煤种 (14)3.2锅炉整体介绍 (15)3.3锅炉制粉系统设计及相关计算 (16)3.3.1燃烧计算表、过量空气系数等汇总 (16)3.3.2锅炉灰分平衡的推荐值 (17)3.4磨煤机选型及制粉系统参数计算 (19)3.4.1磨煤机选型 (19)3.4.2锅炉制粉系统 (25)3.4.3 制粉系统热平衡计算 (25)3.4.4干燥剂组成 (35)3.4.5含湿量(绝对湿度)的计算 (37)3.4.6制粉系统干燥出力核算 (38)3.5制粉系统的空气动力计算 (38)3.5.1通风机的选型 (38)3.5.2各风机风量计算 (43)3.6制粉系统附属部件和设备的选择 (46)3.6.1原煤仓 (46)3.6.2给煤机 (47)3.6.3燃烧器 (47)第四章机组启动方式设计 (49)4.1机组启动方式的选择 (49)4.1.1机组启动方式介绍 (49)4.1.2各种启动方式的特点 (49)4.2机组运行方式 (50)4.2.1启动过程 (50)4.2.2机组调节方式 (51)第五章主、再热蒸汽及旁路系统设计 (52)5.1旁路系统选型 (52)5.2旁路系统的作用 (52)5.3旁路容量的选择 (53)5.4中压缸启动方式下旁路系统的选择 (53)5.4.1机组旁路系统型式 (53)5.4.2机组旁路系统容量 (53)5.4.3机组旁路数量 (53)5.5主蒸汽系统 (53)5.5.1蒸汽系统介绍 (53)5.5.2主蒸汽管道设计 (54)5.6再热蒸汽系统 (54)5.6.1再热蒸汽管道设计 (55)第六章给水系统设计 (56)6.1给水泵的选择 (56)6.1.1给水泵配置 (56)6.1.2给水泵布置 (56)6.1.3汽动给水前置泵 (56)6.1.4给水泵的设计计算 (56)6.1.5给水泵选型 (57)6.2给水系统概述 (57)第七章凝结水系统设计 (59)7.1凝结水系统概述 (59)7.2凝汽器的选型 (59)7.2.1凝汽器型号 (59)7.2.2凝汽器材质 (59)7.3凝结水泵设计 (60)7.3.1凝结水泵计算 (60)7.3.2凝结水泵概述 (60)第八章抽汽系统设计 (62)8.1系统概述 (62)8.2回热抽汽热经济性分析 (62)第九章结论 (63)致谢 (64)参考文献 (65)前言超临界火力发电技术经过几十年的发展，已经成为世界上先进、成熟和达到商业化规模应用的洁净发电技术，在不少国家推广应用，并取得了显著的节能和改善环境的效果。
与同容量的亚临界火力发电机组的热效率比较，在理论上采用超临界参数可提高效率2%～2.5%。
同时，先进的大容量超临界机组具、粉尘和有害有良好的运行灵活性和负荷适应性；超临界机组大大降低了CO2气体等污染物排放，具有环保、洁净的特点。
超临界化可以说是火电发展的一种模式，一条道路，是被多国实践证明的成功模式。
在全国大力发展大容量机组的趋势下，本次毕业论文是以芜湖某电厂为背景进行的机组扩建工程，主要涉及到了汽轮机原则性热力系统计算、汽水系统、燃烧系统、汽机热力系统以及辅助系统的设计。
第二章为原则性热力系统计算，第三章为锅炉整体设计，第四到八章为汽机辅助系统的计算。
本次毕业设计让我对火电厂整体有了更深刻的了解，对所学的知识也有了新理解，巩固了专业知识。
在设计过程中虽然遇到了不少棘手问题，但在老师的指点下都得到了一一化解。
由于本人水平有限，论文中不妥之处，恳请老师批评指正。
第一章绪论1.1中国电力工业的背景改革开放30年来，作为国民经济重要的基础产业，电力工业走过了一条辉煌的改革发展之路，实现了历史性的大跨越。
30年来中国电力工业发展之快，创造了世界电力发展史上的奇迹，自2004年突破4亿千瓦以来，我国发电装机容量连续保持每年新增1亿千瓦的迅猛势头，2008年底已达到7.9253亿千瓦。
2007年底，我国发电装机容量已大致相当于世界前10位电力大国中日本、德国、加拿大、法国、和英国5个国家发电装机容量的总和。
在电力总量快速增长的同时，电能质量也明显提高。
一方面是电力结构不断优化，电力工业装备和技术水平已跻身世界大国行列。
另一方面是电力在节能环保方面取得的进展。
1.2中国电力行业的现状30年的改革开放使中国电力工业在规模上、技术上均跨入世界电力的先进行列，但中国电力工业的发展同样面临资源和环境两个瓶颈。
目前，中国人均装机仅0.54KW，与工业化国家相比还存在较大的差距。
随着经济发展和社会进步，中国的电力需求还将进一步增加。
中国电力工业可持续发展，仍需克服很多困难，解决很多问题，比如能源消费过度依赖煤炭，电源结构不尽合理，中国发电量的80%以上来自煤电，大量消耗煤炭造成较大的环境和运输压力；电网建设相对滞后，电网与电源的结构性矛盾在一定范围内仍然存在。
电力市场化改革任务还未完成，电价机制需要进一步理顺，电网调度监管体系尚不健全。
1.3中国电力行业的发展趋势我国电力行业将继续实行大电站、大机组、高参数、环保节水的技术路线，采用超临界、超超临界压力机组及循环流化床技术，整体煤气化发电技术，增大热电联产、燃气-蒸汽联合循环及分布式能源系统在电源中的比例等，以提高火力发电厂效率、降低发电成本、减少环境污染为目标。
火电机组的建设主要以600、1000MW超临界和超超临界压力机组为主，它们具有效率高、煤耗低、自动化程度高哦、运行人员少的特点，而且还有建设周期短、单位容量占地面积小等适合我国国情的优势。
1.4研究内容本文讲述了芜湖某电厂超临界660MW燃煤电厂的初步设计，设计内容如下：1、熟悉锅炉设计的整个过程及设计方法后，拟定该机组的原则性热力系统，进行相关计算并确定VWO工况下各部分汽水流量；2、熟悉锅炉各个系统的主要设备（制粉、燃烧、风机等）及辅助设备（除氧水箱、给水泵、凝结水泵、凝结水储水箱等），选择合适的型号，完成相关计算；3、掌握锅炉汽水流程，完成汽水系统设计及说明；4、设计汽轮机热力系统，包括主、再热蒸汽、旁路、凝结水、给水、抽汽、全厂疏放水。
第二章 汽轮机原则性热力系统计算2.1汽轮机类型和参数汽轮机为东方汽轮机厂生产的660MW 超临界压力、一次中间再热、四缸四排汽凝汽式汽轮机N660-25/600/600。
蒸汽初参数 0025,600p MPa t ==℃再热蒸汽参数 高压缸排汽 226.088,375.62in in rhrh p p MPa t t ====℃ 中压缸进汽 5.595,600out out rhrh p MPa t ==℃ 给水温度 293.46fw t =℃1～3号高压加热器及5号低压加热器均设有蒸汽冷却段和疏水冷却段，6号低压加热器带疏水泵，7、8号低压加热器没有疏水冷却段，但疏水进入一个疏水加热器DC 。
各加热器的端差见表2-1。
表2-1 加热器端差在TRL 工况下各回热抽汽的压力和温度、加热器压力和疏水冷却器出口水焓、加热器出口水焓等见表2-2表2-2 东汽-西门子型660MW超临界机组TRL工况回热系统参数计算中采用的其他数据（1）小汽水流量表2-3 轴封汽量及其参数（2）其他有关数据小机用汽份额0.0632q α=； 小机排汽焓2513.6/q n h KJ kg =； 给水泵中给水焓升42.2/fp KJ Kg τ=； 给水水侧压力31.6MPa ； 凝水压力2.5MPa ；凝结水泵焓升 3.0/cp KJ Kg τ=； 轴加疏水焓417.8 kJ/kg 。
系统工质泄漏份额0.03cw α=，假定其从省煤器前管路漏出，化补水由凝汽器补入。
机械和发电机效率98.9%m g ηη=。
2.2原则性热力系统计算2.2.1全厂物质平衡汽轮机总耗汽量 00D D ='锅炉蒸发量 00003.0D D D D D l b +=+'= 0003.103093.1D D D b ≈= 锅炉给水量 003.1D D D b fw ==补充水量 0003.003093.003.0D D D D D b l ma ≈===2.3计算汽轮机各段抽汽量D J 和凝汽流量D C2.3.1由高压加热器H1热平衡计算D 1()()21111w w fw h dw h h D h h D -⋅=⋅-⋅η （2-1）代入已知量()()2.12038.130399.07.12639.31831-⨯=⨯-⨯fw D D简化后为01052713.0D D =即H1抽汽量01052713.0D D =2.3.2由高压加热器H2热平衡计算D 2()()()22211223d d dw w w h fw w w D h h D h h D h h η⎡⎤⋅-+⋅-⋅=⋅-⎣⎦ （2-2） 代入已知量()()213114.71008.71236.71008.70.99(1203.2990.3)fw D D D ⨯-+⨯-⨯=⨯-⎡⎤⎣⎦ 简化后为02097438.0D D =即H2抽汽量02097438.0D D =又根据质量平衡可得，22100.150151dr D D D D =+= （2-3）即H2疏水量200.150151dr D D =计算再热蒸汽量rh D ：由于高压缸轴封漏出蒸汽∑Hsg D ，故从高压缸物质平衡可得，HsgH sg rh D D D D D D +---=∑210 0150151.0007055.0000+--=D D D 00.842795D =即0842795.0D D rh =2.3.3由高压加热器H3热平衡计算D 344799.842.2842/pu puw w fw h h h kJ kg =+∆=+=根据热量平衡可得，()()[]()puw w fw h d w d w dr d w h h D h h D h hD 43322333-⋅=⋅-⋅+-⋅η （2-4） 代入已知量()()[]()8423.99099.03.8257.10083.8253.343223-⨯=⨯-⨯+-⨯fw dr D D D简化后为03047476.0D D =即H3抽汽量300.047476D D = 又根据质量平衡可得，233dr dr D D D += （2-5） 即H3疏水量0003197627.0047476.0150151.0D D D D dr =+= 2.3.4由除氧器H4热平衡计算D4由于计算工况再热减温水量为0，因此除氧器出口水量01.0101fw fw D D D '==第四段抽汽4D 包括除氧器加热器用汽'4D 和小汽机用汽量lt D 两部分，其中，小汽机用汽量lt D 已知：00632.0D D lt =()()hw d w dr w h h D h h D η⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅+-⋅'533544()'45fw w w D h h =⋅- （2-6）()()hD D η⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅+-⋅'9.6463.825197627.09.6464.320204()'646.9496.1fw D =⋅-04046414.0D D ='43400.766059c fw dr D D D D D ''=--= （2-7） 所以，00044109614.0632.00046414.0D D D D D D lt =+=+'= （2-8） 即除氧器抽汽量04109614.0D D = 除氧器疏水量04766059.0D D c = 2.3.由低压加热器H5热平衡计算D 5由于低压加热器H5进口水焓6mw h 未知，将疏水泵混合点Ｍ包括在H5的热平衡范围内，分别列出H5和H6两个热平衡式，然后联立求解得5D 和6D第五段抽汽5D 包括5号低加用汽'5D 和对外供热gr D 两部分，其中80/gr D t h =。
