600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨

火电厂600MW机组风机振动的分析与控制摘要：风机作为火力发电厂重要辅机设备之一，其良好的运行对于机组的安全性与经济性有着重要的保障作用。

然而，随着机组容量的日趋扩大，风机在运行中也会暴露出很多问题，尤以振动较为突出。

故笔者结合多年工作经验，对600mw机组的风机异常振动进行了分析，提出了控制振动的可行性措施，以供参考。

关键词：风机机械振动流体振动控制前言：火力发电厂常用的风机按用途可以分为送风机、引风机、排粉机等，对于大容量再热机组锅炉还采用了再循环风机等。

这些风机在锅炉的送风、制粉和烟气系统中担负不同的工作任务，其运行状况对电厂的安全、经济运行十分重要。

目前，风机在运行中还存在不少问题，尤其是振动现象，一直以来都是风机运行中的常见故障之一，严重时将危及风机的安全运行，甚至会影响到整个机组的正常运行。

且随着机组容量的日趋大型化，其振动问题也变得尤为突出。

故笔者将结合600mw机组的风机异常振动，对其原因与控制措施进行分析。

1.风机振动的原因鉴于引起风机振动原因的复杂性及易于察觉的特点，通常将风机的振动原因分为机械引起的振动和流体流动引起的振动。

1.1 机械原因引起的振动1.1.1 转子质量不平衡引起的振动实践表明，引起风机的振动多数属于转子质量不平衡的振动，其特征是振动频率与该风机转速的高低有关，和转速一致。

造成这种振动的原因有很多，例如运行中叶轮叶片的局部腐蚀或磨损；叶片表面不均匀积灰或有附着物（如铁锈）；机翼风机叶片局部磨穿进入飞灰；轴与密封圈发生强烈的摩擦，产生局部高温使轴弯曲；叶轮上的平衡块重量与位置不对，或位置移动以及检修后未找平衡等，均会造成转子质量不平衡，从而产生剧烈振动。

1.1.2 转子中心不正引起的振动如果风机联轴器不同心，结合面平行度达不到安装要求（机械加工精度或安装不合要求），就会使联轴器间隙随轴旋转而忽大忽小，造成中心不正，因而发生和质量不平衡一样的周期性强迫振动，其主要特征是振动频率和转速成倍数关系，振幅随风机轴与电动机轴的偏心距大小而变。

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。

笔者结合大型锅炉引风机的工作特点，就失速、喘振等异常情况进行了分析，总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题，希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。

关键词：大型锅炉；引风机；失速；喘振国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》，要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3，现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造，电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造，实现对氮氧化物排放的有效控制，这种改造需要在烟道中安装两层催化剂，烟道阻力约增加1000Pa。

引风机作为火力发电厂主要辅机设备，其耗电量占机组厂用电率的比重较大，加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物，氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加，而在160-230℃温度区间，硫酸氢铵是一种高粘性液态物质，粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上，导致空预器阻力增加，进一步增大了引风机出力，而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄，易引起风机喘振等现象。

一、锅炉引风机失速、喘振异常概述1.1引风机失速、喘振异常的发生原理首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角，会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大，一旦冲角超过临界值，叶片背面尾端立即会出现涡流区，冲角超过临界值越多则表示失速越严重，同时会加大流体阻力，进而堵塞流道，降低风机风压后引发喘振。

其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象，风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。

喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。

高压头，大容量风机发生喘振的危害很大，会直接损坏设备和轴承，锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响，总而言之，失速是发生喘振的基本因素，然而失速却不一定会是喘振，它只是单纯地失速恶化表现。

600MW机组汽动引风机汽轮机振动异常分析及处理发布时间：2022-12-28T08:31:29.010Z 来源：《工程建设标准化》2022年第17期作者：杨鑫[导读] 某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）杨鑫中国能源建设集团华中电力试验研究院有限公司，湖南长沙410015摘要：某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X 向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）。

在机组负荷420MW负荷以上时，汽动引风机汽轮机的振动随着引风机负荷的上升而变化剧烈，严重影响机组带高负荷运行。

本文针对引风机汽轮机轴振异常的原因进行分析，并提出了具体的处理方案和建议，为以后同类型的机组调试和运行提供参考意见。

关键词：汽动引风机；汽轮机；振动异常；排汽压力；气流激振1 前言汽动引风机汽轮机（以下简称“汽引小机”）轴振动的大小，是汽动引风机在运行过程中能够正常运行，维持锅炉负压稳定的重要运行参数。

对于汽引小机来说，微小的振动是不可避免的，振动的幅度只要不超过厂家规定的振动限值，设备就能正常运行，这种振动对汽引小机启动和运行没有影响。

但是出现超过振动规定的极限值时，会使得汽轮机的动静部分发生摩擦，严重时会造成轴承损坏，转子的变形、弯曲甚至断裂，此时必须停止设备运行，查明异常振动的原因，消除缺陷。

2 机组概况某600MW超超临界锅炉配备一台容量为40%THA的动叶可调轴流式电动引风机和一台容量为100% BMCR的动叶可调轴流式汽动引风机。

引风机系统主要用来形成并维持锅炉的平衡通风。

汽动引风机采用背压式汽轮机拖动。

汽引小机为东方电气集团东方汽轮机有限公司制造的B9.43-5.25/1.0单缸、单轴、冲动式、上排汽背压式汽轮机。

火力发电厂引风机失速与喘振的策略摘要：为解决火力发电厂引风机失速与喘振的问题，本文从引风机的选型与设计、风烟道阻力的影响、运行控制、监控引风机的失速等方面着手，提高引风机运行的稳定性，为火力发电厂的发展做出贡献。

关键词：火力发电厂；引风机；失速；喘振引风机是火力发电厂中重要的辅机之一，其主要任务在于排出燃烧生产的飞灰与烟气，除此之外还可以对空气经流中各种力进行克服。

由此可见，维修人员很有必要结合实际情况提出解决火力发电厂引风机失速与喘振的建议。

1引风机的选型与设计引风机的选型工作极为重要，且通常情况下主要由设计单位负责引风机的选型设计。

设计单位选型设计期间主要根据火力发电厂提供的各项参数，提供的参数除了燃煤需要的风量之外还需要对煤炭种类改变导致的介质温度变化、参数因素变化、管道变化等带来的影响进行全面考虑[1]。

实际上还有很多的影响因素，需要火力发电厂检修人员科学地选择引风机型号，保证引风机风量增加具有一定的裕度，确保设计单位风机使用参数时应对计算过程中导致的阻力计算误差进行考虑，因为这种误差是客观存在的，还必须对引风机的压力裕度进行全面考虑。

2风烟道阻力的影响电厂运行期间以设计为基础安装试运，确定了风烟系统的管道特性，但是随着风烟系统管道阻力受到随机组运行多种因素的影响发生较大的改变，不利于引风机的正常运行，容易出现喘振与失速的情况。

具体有几点：受到脱硝塔堵、空气预热器堵塞或者是严重积灰的影响，增大了烟道阻力，不利于引风机的正常运行。

环保低碳排放要求的脱硝系统运行出力不断增加，产生较多的硫酸氢铵，堵塞了空气预热器。

因此，检修人员应通过科学合理的措施对脱硝塔氨气逃逸率，对吹灰频次进行合理地安排，避免引风机出现喘振与失速的问题；挡板卡涩或烟封门不当操作增加了烟道的阻力。

检修人员应定期开展检修工作，第一时间发现挡板与烟风门开度不一、卡涩或指示不同的问题；锅炉或尾部烟道出现漏风的问题，容易增大烟气体积，增加了烟气的流动速度，相应地降低了炉膛内部温度，无法充分或完全地燃烧，容易出现烟道的尾部受热面存在堵灰的问题，增加了风烟道的阻力，风机运行的工况点进入到比较稳定的区域，因而初选失速的问题[2]。

600MW超临界机组轴流一次风机失速分析及措施介绍了600MW超临界机组风烟系统中轴流一次风机失速过程，及针对性的实验分析。

阐述了所采取的运行调整措施。

从而有效预防失速的发生，使一次风机运行可靠性得到提高。

标签：轴流一次风机；失速；压力；磨煤机；预防措施0 引言某电厂一期工程采用两台600MW超临界直流锅炉。

其一次风系统中配套两台沈阳鼓风机厂生产的AST-1750/1250型双级动叶可调轴流风机，风机的主要特性参数见表1：两台风机自投产以来运转正常，2015年10月17日及25日分别发生两次失速。

1 两次失速的过程在2015年10月17时01时的负荷是365MW，02时的负荷为340MW，由于运行人员把原来的四台磨运行改成三台磨运行，使得一次风机出现失速，表2主要是对其失速前后的一段时间内的一次风机和制粉系统的运行参数。

从表2可以看出，在1时37分，运行人员逐渐将B磨的负荷风门关闭，且此前已经将B磨的冷风门全部打开，而热风们则全部关闭，约在1点42分两负荷风门关闭。

1时43分10秒时，将B磨的一次风隔离门开始关系，在进行这一操作的同时，A磨的一次风机在1时43分18秒出现失速。

在这一过程中，工持续了49min30s，当两个一次风机电流调平之后，出口的压力较为稳定并安全运行。

而两个风机的开度是29.2%、22.9%，电流是80A 左右，出口压力是9.66Kpa左右，二者并联安全稳定运行。

而就表盘参数来看，运行人员在10月25日的05时46分，将四磨运行改成三模运行，并在46分29秒时就将E磨电源切断。

而从54分07秒开始，由运行人员将E磨的冷风门关闭，且两风机的出口压力在升高之后快速下降，且A磨的一次风机的电流出现骤降，使得其一次风机出现失速。

当失速之后，由运行人员进行干预，把两台一次风机的人口调节门关小，首先将A风机关小，再对B风机关小，直到A侧风机正常恢复运行，把两风机的电流调平。

而到了06时03分时，两个一次风机的开度分别是29.61%、23.42%，而电压是83.81A，出口压力是9.397kPa、9.293kPa，此时两台风机已经安全稳定的并联运行。

660MW超临界锅炉引风机失速原因及处理对策分析发布时间：2022-10-11T06:00:15.158Z 来源：《中国电业与能源》2022年第6月11期作者：胡燕辉[导读] 本文基于超临界锅炉引风机失速机理，对引风机失速原因进行分析，通过研究确保风机吹灰质量、系统挡板定期检查、控制吸收塔再循环泵数量、稳定引风机风量、建立工作点监视系统、胡燕辉浙江浙能兰溪发电有限责任公司浙江省兰溪市 321100摘要：本文基于超临界锅炉引风机失速机理，对引风机失速原因进行分析，通过研究确保风机吹灰质量、系统挡板定期检查、控制吸收塔再循环泵数量、稳定引风机风量、建立工作点监视系统、降低系统运行负荷等对策来处理失速问题，以此来提升引风机工作状态的稳定性，提高660MW超临界锅炉运行安全性。

关键词：超临界锅炉；吹灰；引风机在660MW超临界锅炉运行中，引风机属于非常重要的辅助设备，其性能稳定性也直接影响到锅炉运行状态的安全性。

在各类因素影响下，引风机运行时会出现失速问题，严重时也会引起炉膛负压问题，并导致主燃料跳闸问题的发生。

基于引风机问题发生原因，拟定可靠的处理对策，以此来提升引风机工作状态的稳定性，提高超临界锅炉运行质量。

1超临界锅炉引风机失速机理图一超临界锅炉引风机失速机理示意图在引风机处于正常的工作状态时，风机的冲角相对较小，气流在运行时会绕过机翼叶片，并保持流线的运行状态，如图一（a）所示。

如果气流和叶片进口组成正冲角，即冲角数值大于0，等待正冲角数值大于某一数值后，此时叶片背面的流动工况会逐渐恶化，而边界层也会因此遭到破坏，此时叶片背面的流动工况也会逐步恶化，此时叶片的边界层会出现破坏，并且会在叶片尾端出现涡流区，从而带来“失速”现象，如图一（b）所示。

冲角与临界值的差值越大，所带来的失速问题也越严重，产生的流体阻力越大，从而导致叶道阻塞问题。

2超临界锅炉引风机失速原因基于以往应用经验可以得知，造成超临界锅炉引风机失速问题出现的原因如下：①在引风机运行时，锅炉燃烧后烟气中含有大量碎屑，这些碎屑附着在风机叶片上也会影响到气流通过速度，影响引风机运行质量。

660MW机组风机失速、喘振、抢风一、动调风机失速、喘振、抢风的定义与区别失速:是动调风机固有的结构特性,在运行中行成的一种流体动力现象.失速时风机的全压、风量、振动、风机电流等参数突变后不发生波动,就地伴随着异常的闷声.单风机或并列运行时的风机均会出现失速, 风机失速时不一定喘振.喘振：是动调风机性能与管道阻力耦合后振荡特性的一种表现形式, 喘振时风机的压力和流量周期性地反复变化,电流、动叶开度也摆来摆去,轴承振动明显增大并伴随着强烈的噪声,单风机或并列运行时的风均会出现喘振.风机喘振时肯定失速.抢风：在动调风机并联运行时,风机本身未失速也未喘振,随着管路特性阻力的变化,会出现一台风机出力、电流特别大,另一台风机出力、电流特别小的现象,假设稍加调节那么情况刚好相反,原来出力大的反而减小.如此反复,使之不能正常并联运行.一次风机,送风机、引风机失速的现象1、风机电流减小且稳定,明显低于正常运行动叶开度.2、风机全压〔风机出口+进口〕减小且稳定,轴承振动X向、Y向振幅呈增大趋势.3、就地听风机运行声音,有异常的闷声.4、一次风机失速时,两台风机电流明显偏差〔10A以上〕,两台风机出口风压降低,一次风母管压力与炉膛压差降低,两台风机动叶会自动开大,炉膛压力波动大.5、送风机失速时,两台风机电流明显偏差〔20A以上〕,两台风机出口风压降低,总风量降低,两台风机动叶会自动开大,炉膛压力波动大.6、引风机失速时,两台风机电流明显偏差〔30A以上〕,两台风机出口风压降低,全压明显降低,两台风机动叶会自动开大,炉膛压力波动大.一次风机,送风机、引风机失速的处理1、一次风机失速的处理1〕立即将两台一次风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低失速一次风机动叶开度至25%左右,或听到失速一次风机无闷声为止.注意未失速一次风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存3-4台磨煤机运行.及时投入油枪. 注意炉膛负压、除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至360〜420MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 C左右时,一次风母管压力限制在8.0KPa 左右,可开始并一次风机.4〕开启停用磨煤机的旁路风,调整其风量40〜50吨左右,关闭一次风机联络门,适当增加给水流量,将失速一次风机动叶开至30〜40%, 降低未失速一次风机的动叶至40〜30%左右,一次风机将并列运行.出口风压瞬间升高至10KPa左右,降低一次风机出口风压至8.5KPa左右, 两侧电流平衡,投入一次风机自动,开启一次风联络门,恢复正常运行. 并风机过程中,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水、降低各磨煤机的容量风门开度.2、送风机失速的处理1〕立即将两台送风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低失速送风机动叶开度至25%左右,或听到失速送风机无闷声为止.注意未失速送风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、注意除氧器水位,必要时手动干预. 注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至400〜450MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 送风机出口风压在1.2〜1.5KPa以下,可开始并送风机.4〕关闭送风机联络门,适当增加给水流量,降低过热度,将失速送风机动叶开至40〜30%,降低未失速送风机的动叶至30〜40%左右, 送风机将并列运行.送风机出口风压瞬间升高至1.5KPa左右,降低送风机出口风压至1KPa左右,两侧电流平衡,投入送风机自动,开启送风联络门,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.3、引风机失速的处理1〕立即将两台引风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低失速引风机动叶开度至25%左右,或听到失速引风机无闷声为止.注意未失速引风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、必要时联系脱硫停运一台浆液循环泵,减小引风机出口烟道阻力.注意除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为 1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至400〜450MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 引风机入口风压在-5.0〜-5.6KPa以下,可开始并引风机.4〕适当增加给水流量,降低过热度,将失速引风机动叶开至40-30%,降低未失速引风机的动叶至30〜40%左右,引风机将并列运行. 引风机出口风压瞬间升高至-5.0KPa左右,降低引风机出口风压至-4.0KPa左右,炉压正常,两侧电流平衡,投入引风机自动,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.一次风机,送风机、引风机喘振现象1、风机电流减小且波动,明显低于正常运行动叶开度.2、风机全压〔风机出口+进口〕减小且波动,轴承振动X向、Y向振幅明显增大且程上升趋势.3、就地听风机运行声音,有强烈的噪声.4、一次风机喘振时,两台风机电流明显偏差〔10A以上〕,两台风机出口风压降低且波动,一次风母管压力与炉膛压差降低,两台风机动叶会自动开大,炉膛压力波动大.5、送风机喘振时,两台风机电流明显偏差〔20A以上〕,两台风机出口风压降低且波动,总风量降低且波动,两台风机动叶会自动开大, 炉膛压力波动大.6、引风机喘振时,两台风机电流明显偏差〔30A以上〕,两台风机出口风压降低且波动,全压明显降低且波动,两台风机动叶会自动开大, 炉膛压力波动较大.一次风机,送风机、引风机喘振的处理1、一次风机喘振的处理1〕立即将两台一次风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低喘振一次风机动叶开度至25%左右,或听到喘振一次风机无噪声为止.注意未喘振一次风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存3-4台磨煤机运行.及时投入油枪. 注意炉膛负压、除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至360〜420MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 C左右时,一次风母管压力限制在8.0KPa 左右,可开始并一次风机.4〕开启停用磨煤机的旁路风,调整其风量40〜50吨左右,关闭一次风机联络门,适当增加给水流量,将喘振一次风机动叶开至30〜40%, 降低未喘振一次风机的动叶至40〜30%左右,一次风机将并列运行.出口风压瞬间升高至10KPa左右,降低一次风机出口风压至9KPa左右,两侧电流平衡,投入一次风机自动,开启一次风联络门,恢复正常运行. 并风机过程中,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水、降低各磨煤机的容量风门开度.2、送风机喘振的处理1〕立即将两台送风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低喘振送风机动叶开度至25%左右,或听到喘振送风机无噪声为止.注意未喘振送风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、注意除氧器水位,必要时手动干预. 注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至400〜450MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 送风机出口风压在1.2〜1.5KPa以下,可开始并送风机.4〕关闭送风机联络门,适当增加给水流量,降低过热度,将喘振送风机动叶开至40〜30%,降低未喘振送风机的动叶至30〜40%左右, 送风机将并列运行.送风机出口风压瞬间升高至1.5KPa左右,降低送风机出口风压至1KPa左右,两侧电流平衡,投入送风机自动,开启送风联络门,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.3、引风机喘振的处理1〕立即将两台引风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低喘振引风机动叶开度至25%左右,或听到喘振引风机无噪声为止.注意未喘振引风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、必要时联系脱硫停运一台浆液循环泵, 减小引风机出口烟道阻力.注意除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至400〜450MW 之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 引风机入口风压在-5.0〜-5.6KPa以下,可开始并引风机.4〕适当增加给水流量,降低过热度,将喘振引风机动叶开至40〜30%,降低未喘振引风机的动叶至30〜40%左右,引风机将并列运行. 引风机出口风压瞬间升高至-5.0KPa左右,降低引风机出口风压至-4.0KPa左右,炉压正常,两侧电流平衡,投入引风机自动,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.一次风机,送风机、引风机抢风的现象1、一台风机电流大,另一台风机电流小；动叶开度也相应波动.2、风机全压〔风机出口+进口〕也相应波动,轴承振动X向、Y向振动正常.3、就地听风机运行声音,无闷声或噪声.4、一次风机抢风时,抢风的风机经调整后电流会明显的增大会减小, 两台风机电流明显偏差〔15A以上〕且一次风母管压力波动大,两台风机出口风压偏差大且一次风母管压力与炉膛压差波动大,两台风机动叶会自动开大或减小,炉膛压力波动大.5、送风机抢风时,抢风的风机经调整后电流会明显的增大会减小, 两台风机电流明显偏差〔30A以上〕且总风量波动大,两台风机出口风压偏差大且大风箱差压波动大,两台风机动叶会自动开大或减小,炉膛压力波动大.6、引风机抢风时,抢风的风机经调整后电流会明显的增大会减小, 两台风机电流明显偏差〔50A以上〕且炉压波动大,两台风机出口风压偏差大且大风箱差压波动大,两台风机动叶会自动开大或减小,炉膛压力强烈波动.一次风机,送风机、引风机抢风的处理1、一次风机抢风的处理1〕立即将两台一次风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低抢风一次风机动叶开度至25%左右,注意调整未抢风一次风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存3-4台磨煤机运行.及时投入油枪. 注意炉膛负压、除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至360〜420MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 C左右时,一次风母管压力限制在8.0KPa 左右,可开始并一次风机.4〕开启停用磨煤机的旁路风,调整其风量40〜50吨左右,关闭一次风机联络门,适当增加给水流量,将抢风一次风机动叶开至30〜40%, 降低未抢风一次风机的动叶至40〜30%左右,一次风机将并列运行.出口风压瞬间升高至10KPa左右,降低一次风机出口风压至9KPa左右, 两侧电流平衡,投入一次风机自动,开启一次风联络门,恢复正常运行. 并风机过程中,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水、降低各磨煤机的容量风门开度.2、送风机抢风的处理1〕立即将两台送风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低抢风送风机动叶开度至25%左右,注意调整未抢风一次风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、注意除氧器水位,必要时手动干预. 注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为1.0MPa/min3〕待机组负荷降至400〜450MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 送风机出口风压在1.2〜1.5KPa以下,可开始并送风机.4〕关闭送风机联络门,适当增加给水流量,降低过热度,将抢风送风机动叶开至40〜30%,降低未抢风送风机的动叶至30〜40%左右, 送风机将并列运行.送风机出口风压瞬间升高至1.5KPa左右,降低送风机出口风压至1KPa左右,两侧电流平衡,投入送风机自动,开启送风联络门,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.3、引风机抢风的处理1〕立即将两台引风机动叶解除自动,CCS自动退出,机组TF方式运行.降低抢风一次风机动叶开度至25%左右,注意调整未抢风一次风机的电流不超额定值.2〕快速减负荷500MW,保存4台磨煤机运行.及时投入油枪.注意调整炉膛负压在+300〜-500Pa、必要时联系脱硫停运一台浆液循环泵,减小引风机出口烟道阻力.注意除氧器水位,必要时手动干预.注意主汽调门开度,必要时设主汽压力偏置-1.0〜-2.5MPa ,下降速率可设置为 1.0MPa/min .3〕待机组负荷降至400〜450MW之间,锅炉、汽机各部参数趋于正常,主、再热汽温降至580 c左右时,燃烧稳定,氧量在 4.0%左右, 引风机入口风压在-5.0〜-5.6KPa以下,可开始并引风机.4〕适当增加给水流量,降低过热度,将抢风引风机动叶开至40-30%,降低未抢风引风机的动叶至30〜40%左右,引风机将并列运行. 引风机出口风压瞬间升高至-5.0KPa左右,降低引风机出口风压至-4.0KPa左右,炉压正常,两侧电流平衡,投入引风机自动,恢复正常运行.并风机过程中,及时调整炉膛负压,特别注意主、再热汽温度的上升速度,必要时增加给水流量、增加减温水.一次风机,送风机、引风机的失速、喘振、抢风的运行防范举措1、校验一次风机,送风机、引风机的喘振报警信号,保证报警正常. 喘振差压报警值：n 5kpa.公司一次风机,送风机、引风机设计无失速、抢风的检测及报警装置.2、一次风机,送风机、引风机的电流平衡正常投入.3、一次风机,送风机、引风机在电流平衡投入时,动叶开度偏差控制在5%以内,动叶开度偏差在10%以上填写缺陷处理.4、一次风机,送风机联络门运行中保持全开.5、一次风机失速、喘振、抢风运行防范举措1〕一次风母管压力设定最高值：660MW 5磨或4磨10.5KPa , 550MW4 磨9.5KPa , 450MW 4 磨或3 磨8.5KPa , 350MW 3磨7.5-8.0KPa.母管压力设置偏置为正负2KPa 〔上、限2%〕2〕增大磨煤机的一次风量.正常运行磨煤机最低风量不小于50吨, 最高风量不超过75吨,风煤比一般限制在1.5-1.6之间.风量50吨时对应一次风速18m/s , 60吨时对应一次风速22m/s , 75吨时对应一次风速26m/s .3〕停运磨煤机时操作幅度要小,速度要慢.停运磨煤机前将风量缓慢逐渐关至0,在风量调节过程中,注意观察一次风机动叶开度及出口风压变化情况.严禁大风量直接停磨煤机联关热冷风门.4〕3磨运行或启动一次风机时,及时开启备用磨煤机通道适当增加一次风量,保证一次风母管压力稳定.6、送风机失速、喘振、抢风运行防范举措1 〕送风量设定最高值：660MW 5磨或4磨送风量1950吨氧量 3.5% , 550MW 4 磨送风量1620 吨氧量 3.62% , 450MW 4磨或3磨送风量1310吨氧量3.92% ,350MW 3磨送风量1035吨氧量4.52%.送风量设置偏置为正400吨,负200吨,氧量设置偏置为正2.5% ,负2.5%7、引风机失速、喘振、抢风运行防范举措1 〕引风机入口压力、电流最高值：660MW 5磨或4磨入口压力-5.6kpa 电流550A , 550MW 4 磨入口压力-4.2kpa 电流430A ,450MW 4磨或3磨入口压力-3.3kpa 电流340A , 350MW 3磨入口压力-2.9kpa电流300A .炉膛压力设置偏置为正50Pa、负50Pa.。

浅析引风机失速原因及对策摘要：引风机是广泛应用于发电、通风除尘等领域的重要辅助设备，引风机的正常运行与输出气体的压力控制和电能输出密切相关。

在锅炉引风机设备运行维护中，失速故障后，叶片背面可能会形成涡流区，增加流体阻力，降低风机出力和出口压力。

失速故障引起的一系列变化威胁着发电机组的正常运行。

通过识别引风机失速的常见原因和具体迹象，在故障预判期内及时诊断故障，或在故障发生时立即响应，并采取与故障原因相称的措施，可以确保引风机可靠运行，降低异常失速的风险。

本文对引风机的失速故障进行了讨论，并简要讨论了常见的失速原因，分析了失速故障的预防对策。

关键词：锅炉引风机；失速；喘振引言我国经济不断发展，我国各项工程成果显着，在隧道、矿山、工厂等各种工程中都在使用引风机。

然而，引风机的故障很多，其中锅炉引风机的失速问题属于普遍现象。

这些故障威胁着设备的安全运行，导致能源消耗过大，不利于安全发展。

为保证设备的安全可靠运行，有必要对我国锅炉引风机失速的原因进行研究，并加以分析处理，以保证设备的安全运行。

1. 锅炉引风机工作原理锅炉引风机是一种依靠电动机输入的机械能来提高烟气压力，并将烟气排出的机械。

锅炉引风机主要用于通风、除尘和冷却，其工作原理与涡轮压缩机的工作原理相似。

在大型火力发电厂中，固定叶片可调或动叶片可调的轴流风机是锅炉引风机的主要设备。

锅炉引风机的工作原理是机翼升程原理，所载气体的流动方向是轴向引入烟囱。

由于锅炉引导风扇的叶片形状与锅炉引导风扇运行时的叶片非常相似，因此锅炉引风机的叶片附接在翼型上。

气体分布在翼型翼尖，分为两部分。

一部分在翼梁下方通过表面，另一部分在翼梁顶部。

来自这两个部分的气体在翼型尾部重新汇合在一起。

但是，由于翼型的下表面比上表面具有更长的路径，因此下表面的气体流速比上表面快，这意味着翼型上表面的压力水平更高。

因此，机翼顶部的流体会产生向下的力，而与此同时，机翼会产生特定的反作用力，向下的力主要作用在流体上。

600MW燃煤机组引风机失速问题的分析与处理作者：高亚陈欣谢倩来源：《中国科技博览》2013年第34期[摘要]某600MW燃煤机组配备两台动叶可调轴流引风机，运行中出现明显的失速现象，本文根据现场实际情况，分析造成失速问题的主要原因是由于结垢引起叶片卡涩，造成运行中叶片角度不一致，并提出解决问题的具体措施，为处理同类问题提供新的思路。

[关键词]动叶可调引风机失速叶片角度不一致中图分类号：TB922 文献标识码：TB 文章编号：1009―914X（2013）34―0060―020 引言风机的失速易发生于轴流风机，现代电厂很多大型风机为轴流式，风机的失速运行将导致出力降低，危胁机组的安全运行，失速引起的振动也会对风机本身造成损害，后果严重[1]。

另由于引风机输送的是烟气，运行条件比较恶劣，故障率较高，特别对于引风机和增压风机合并的联合风机，受脱硫系统影响，风机失速的可能性较大。

因此当风机发生失速时，及时判断和处理，对保证锅炉及风机安全运行是很重要的[2]。

本文通过某600MW机组引风机失速实例的分析，为判断和处理失速问题提供新的思路。

1 系统概述某电厂600MW燃煤机组锅炉为超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、四角切圆燃烧方式、三分仓回转式空气预热器、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构П型锅炉，最大连续蒸发量1900t/h。

烟气系统采用引风机与增压风机合并的布置方式，配备两台双级动叶可调联合引风机，同时克服引风阻力及脱硫系统阻力。

1.1 引风机及配套电动机设备参数（表1）2 事故概述引风机已投运约半年，风机性能稳定，轴承温度、振动等指标均在正常范围内。

2011年9月机组进行检修，引风机停运20多天。

10月9日再次启机运行后，发现引风机运行风压、电流出现异常波动，风机振动值加大，就地可听到明显的气流异音，怀疑风机喘振。

遂停机检查，发现引风机出口烟道方圆接头处导流板脱落，风机本体无明显损伤，再次启机，风机运行问题仍然存在，电流波动达到50A左右。

关于风机失速及喘振的分析我厂在生产过程中，曾经出现过一次风机失速，影响风机的安全、稳定运行，因此此类现象的发生和处理进行进一步的分析和探讨，以便在遇到相同的事故时，能有效、及时的预防和处理。

失速和喘振发生的原因：风机在正常工况时，冲角很小，气流绕过机翼型叶片保持流线状态，当气流与叶片冲角＞0超过某一临界值时，叶片背面的流动工况开始恶化，在叶片的背面出现漩涡区，即所谓的“失速”，冲角大于临界值越多，失速现象越严重，流体的阻力越大，使叶片受阻，同时风机风压也随之迅速降低。

风机的叶片在安装过程中，由于各种的原因使叶片不可能油完全相同的形状和安装角，因此，当运行工况变化而使流动方向发生改变时，各个叶片的冲角就不可能完全相同，正是因为这样，在发生失速现象时不是每个叶片都同时发生失速，风机进行到不稳定工况里运行时，叶轮将产生数个旋转失速区，叶片每经过一个失速区就会受到一次激振力的作用，使叶片发生共振。

严重时可导致叶片的断裂。

由于失速的产生，使得风管中的压力大于风机的出口压力，因此，气流回流后压力差正常后，风机有正常工作向风管送风，当风管内的压力到达一定值后，风机的出风又受阻，从而又出现倒流，如此反复风管出现周期性的振荡，这样的现象叫“喘振”。

失速是喘振的前因，喘振是失速恶化的进一步表现，但失速不一定会发生喘振，喘振还和管路的阻力特性有关。

对于一次风机、送风机和引风机发生失速和喘振的危险性有：1.引起炉膛负压波动。

2.造成被迫降负荷。

3.严重时会引起锅炉MFT。

4.造成风机本体振动加剧，造成设备损坏。

5. 炉内燃烧不稳。

事故可能发生的原因：1.快速增减负荷。

2.风机动叶开度较大时。

3.空预器堵灰严重时。

4.并风机操作时。

5.两台风机电流偏差较大。

6.炉膛内燃烧不稳。

7.风机动叶或挡板的执行机构故障。

8.受热面、空预器严重积灰或烟气系统挡板误关，引起系统阻力增大，造成风机动叶开度与进入的风量、烟气量不相适应，使风机进入喘振区。