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换热器运行故障分析与解决方案一、引言换热器是工业生产过程中常用的设备之一，它能够将热能从一个流体传递到另一个流体。
然而，在长期的运行过程中，换热器可能会浮现故障，影响其正常运行。
本文将对换热器运行故障进行分析，并提供解决方案，以确保换热器能够高效稳定地运行。
二、换热器运行故障分析1. 故障一：换热效率下降换热效率下降是换热器常见的故障之一。
造成换热效率下降的原因有不少，包括管道阻塞、传热面积减少、换热介质流量异常等。
针对不同的原因，我们可以采取以下措施进行解决：- 清洗管道：定期对换热器的管道进行清洗，以防止管道阻塞。
- 检查传热面积：定期检查传热面积是否有损坏或者腐蚀现象，如有必要，及时更换。
- 检查流量：检查换热介质的流量是否正常，如发现异常，及时调整。
2. 故障二：泄漏换热器的泄漏问题可能会导致能量的浪费，同时也会对设备的安全性造成威胁。
泄漏的原因可能是密封件老化、焊缝开裂等。
针对泄漏问题，我们可以采取以下解决方案：- 更换密封件：定期检查换热器的密封件，如发现老化或者破损，及时更换。
- 检查焊缝：定期检查焊缝是否存在开裂现象，如有必要，进行修复或者更换。
3. 故障三：压力异常换热器的压力异常可能会导致设备的损坏或者安全事故的发生。
压力异常的原因可能是管道阻塞、阀门故障等。
针对压力异常问题，我们可以采取以下解决方案：- 清洗管道：定期清洗管道，以防止阻塞。
- 检查阀门：定期检查阀门是否正常运行，如发现故障，及时修复或者更换。
三、解决方案实施1. 制定维护计划为了确保换热器的正常运行，我们需要制定一个详细的维护计划。
维护计划应包括以下内容：- 清洗计划：明确清洗换热器的频率和方法。
- 检查计划：明确检查换热器各个部件的频率和方法。
- 维修计划：明确维修换热器的方法和时间安排。
2. 建立监控系统为了及时发现换热器的故障，我们需要建立一个监控系统。
监控系统可以实时监测换热器的运行状态，并提供报警功能。
换热器运行故障分析与解决方案一、引言换热器是工业生产中常用的设备，用于在流体之间传递热量。
然而，在使用过程中，换热器可能会遇到各种故障，影响其正常运行。
本文将针对换热器的运行故障进行分析，并提供相应的解决方案。
二、故障分析1. 故障一：换热效果下降可能原因：- 换热器管道阻塞：由于管道内部结垢、沉积物等导致换热效果下降。
- 换热介质流量不足：供应换热介质的流量不足，导致换热效果下降。
- 换热器管道泄漏：管道连接处存在泄漏，导致换热效果下降。
解决方案：- 清洗管道：定期清洗管道内的结垢、沉积物，保持管道畅通。
- 增加换热介质流量：调整供应换热介质的流量，确保足够的热量传递。
- 检查管道连接处：修复泄漏处，确保换热器正常工作。
2. 故障二：换热器温度异常可能原因：- 换热介质温度过高或者过低：供应换热介质的温度超出正常范围，导致换热器温度异常。
- 换热介质流量异常：供应换热介质的流量异常，导致换热器温度异常。
- 换热器内部泄漏：换热器内部存在泄漏，导致温度异常。
解决方案：- 调整换热介质温度：根据实际需要，调整供应换热介质的温度，确保在正常范围内。
- 检查换热介质流量：确保供应换热介质的流量稳定，避免异常情况。
- 检查换热器内部：检查换热器内部是否存在泄漏，修复泄漏处。
3. 故障三：换热器压力异常可能原因：- 换热介质压力过高或者过低：供应换热介质的压力超出正常范围，导致换热器压力异常。
- 换热器管道阻塞：由于管道内部结垢、沉积物等导致换热器压力异常。
- 换热器管道泄漏：管道连接处存在泄漏，导致换热器压力异常。
解决方案：- 调整换热介质压力：根据实际需要，调整供应换热介质的压力，确保在正常范围内。
- 清洗管道：定期清洗管道内的结垢、沉积物，保持管道畅通。
- 检查管道连接处：修复泄漏处，确保换热器正常工作。
三、结论通过对换热器运行故障的分析，我们可以得出以下结论：- 换热器运行故障主要包括换热效果下降、温度异常和压力异常等问题。
200MW机组高压加热器投入率偏低的原因分析及建议何东荣(广东韶关发电厂, 广东韶关512132)【摘要】本文对广东韶关发电厂200MW机组高加投入率偏低问题的进行了多方面的原因分析，并就如何提高高加投入率提出了相应的对策措施。
【关键词】高压加热器；泄漏；高加投入率；温升率；温降率；换热0 概况广东韶关发电厂＃8、9机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200—130/535/535型汽轮机，它是一次中间再热、凝汽式单轴三缸三排汽汽轮机，所配用的给水高压加热器是（以下简称高加）GJ-550型立式U 形管式加热器，配有外置式ZL－50型蒸气冷却器和SL－90型疏水冷却器，高加系统如图1所示。
1 存在的问题近几年来，由于高加泄漏现象增加，为及时消除泄漏现象，高加常被迫退出运行进行检修，又由于高加解列困难，导致检修工期延长，上述两方面的因素直接降低了高加投入率，严重影响了机组负荷、效率及发电标准煤耗。
今年上半年，高加投入率只有87%，以机组年运行10个月即7200小时计，则高加相对机组每年少运行13%×7200＝936小时。
以退出高加运行，机组少带的负荷为20MW/小时，机组平均运行负荷180MW/小时计，则2台机组每年因高加停运少发电936小时×2×20MW/小时＝37440MW，相当于1台200MW机组少运行8.6天。
200MW机组高加退出运行发电标准煤耗增多8.3g/kw.h，则2台机组每年多耗标准煤936×2×18×104 kw.h ×8.3g/kw.h＝2796.8t，以每吨标煤350元计，则2台机每年多消耗生产成本97.9万元，由此可见高加退出运行造成发电经济性明显降低。
2 高加投入率偏低的原因分析1、加泄漏频繁高加泄漏的原因是多方面的，主要原因是投入与停运方式不当，使高加换热管泄漏机会增大。
＃8机3台高加：在20次泄漏中有3次是旧焊缝泄漏，17次是换热管泄漏，分别占15%和85%，可见大多数情况是换热管泄漏。
柴油加氢装置运行中存在问题及对策近几年，随着国内汽车保有量的增加，汽油消费量保持较快增长；受国内经济发展增速放缓以及液化气（LNG）等清洁替代燃料等因素的影响，柴油消费量增幅放缓，消费柴汽比进入下行通道，造成柴油产能的过剩以及汽油产能的不足。
因此，通过调节炼油厂柴汽比来适应成品油市场需求的变化，对保证我国成品油市场的供需平衡、降低能源安全风险和促进我国经济健康发展具有重要意义。
标签：柴油加氢装置；运行；问题柴油加氢改质装置是炼油厂生产的关键装置之一，为了确保柴油加氢改质装置能够实现良好的节能降耗效果，提高资源的利用效率，我们生产人员有必要对柴油加氢改质装置的节能降耗技术与措施进行分析和研究。
笔者认为此项工作可以从脱硫化氢塔进料/柴油热换器增加、改造回收喷气燃料馏分油低温热源流程以及分馏塔进料加热炉停用这三方面着手。
一、装置存在问题永坪炼油厂140万吨/年柴油加氢装置由中国石化集团洛阳石油化工工程公司承担设计，陕西化建公司承建。
工艺技术采用抚顺石油化工研究院的柴油加氢-改质-临氢降凝工艺技术和洛阳石化工程公司成熟的柴油加氢工程技术，该装置于2014年4月建成投产，并与2015年7月、2016年5月对装置进行停工消缺处理。
（一）反应系统差压上涨快抽查柴油加氢装置2016年10月份操作记录，84个班次中，其中30个班次出现原料波动较大，约36%的班次原料波动，原料在110～150t/h波动导致操作波动大，对催化剂有一定负面影响。
同时柴油加氢装置被迫长期在66%～80%的负荷下运行，对催化剂有一定影响。
反应系统氢油比只有500∶1，芳烃饱和性差，影响催化剂活性，催化剂结焦加快，影响催化剂的使用周期。
以上几方面原因导致反应习同差压上涨快，影响装置长周期运行。
（二）原料过滤器不能正常运行140万吨/年柴油加氢装置原料过滤器采用江苏天宇石化冶金设备有限责任公司的直列式全自动原料反冲洗过滤器，3组共18个过滤器。
换热器运行故障分析与解决方案一、引言换热器在工业生产中起着至关重要的作用，它能够实现热能的传递和转换，用于加热、冷却、蒸发、凝结等过程。
然而，由于长期使用和外部因素的影响，换热器可能会浮现各种故障，影响其正常运行。
本文将对换热器运行故障进行分析，并提出相应的解决方案。
二、故障分析1. 故障现象描述在换热器运行过程中，我们观察到以下故障现象：（1）换热效果下降：换热器的换热效果明显下降，无法满足生产要求。
（2）温度异常：换热器的进出口温度差异较大，或者出口温度异常高。
（3）压力异常：换热器的进出口压力差异较大，或者出口压力异常高。
（4）噪音异常：换热器运行时产生异常噪音。
2. 故障原因分析根据故障现象的描述，我们可以初步猜测以下可能的故障原因：（1）管道阻塞：换热器内部管道可能存在阻塞，导致换热效果下降。
（2）腐蚀磨损：换热器的内部部件可能浮现腐蚀或者磨损，导致温度和压力异常。
（3）泄漏：换热器的密封性可能存在问题，导致温度和压力异常。
（4）设备老化：长期使用使得换热器设备老化，导致噪音异常。
三、解决方案1. 清洗管道针对可能存在的管道阻塞问题，我们可以采取以下解决方案：（1）检查管道：对换热器内部的管道进行检查，找出可能存在的阻塞点。
（2）清洗管道：使用适当的清洗剂或者高压水射流清洗管道，彻底清除阻塞物。
2. 更换部件针对可能存在的腐蚀磨损问题，我们可以采取以下解决方案：（1）检查部件：对换热器内部的部件进行检查，找出可能存在的腐蚀或者磨损点。
（2）更换部件：将腐蚀或者磨损的部件进行更换，确保换热器的正常运行。
3. 检修密封针对可能存在的泄漏问题，我们可以采取以下解决方案：（1）检查密封：对换热器的密封性进行检查，找出可能存在的泄漏点。
（2）修复密封：使用适当的密封材料进行修复，确保换热器的密封性。
4. 更新设备针对设备老化导致的噪音异常问题，我们可以采取以下解决方案：（1）评估设备：对换热器进行全面评估，确定设备的老化程度。
177中国设备工程C h i n a P l a n t E n g i n e e r i ng中国设备工程 2021.02 （上）70万吨/年柴油加氢精制装置由寰球工程公司辽宁分公可设计，采用柴油深度加氢脱硫技术，工艺按抚顺石油化工研究院开发的PHF －102柴油加氢精制健化剂设计。
装置由反应、分馏以及公用工程部分组成，于2013年12月完成成设计，2014年9月建成，于2014年10月投产。
反应产物/低分油换热器 E-102（以下简称E102）于2014年7月由镇海石化建安工程有限公司制造，中油六建进行现场安装，2014年11月投用生产，在前期投运过程中运行正常。
E102在2018年5月7日、7月10日、7月16日先后发生3次泄漏，本文重点对2018年7月16日换热器的泄漏现象、泄漏原因、处理措施三方面进行论述。
1 泄漏现象描述 该台换热器为立式换热设备，规格型号：DN1340 H ≈ 12271。
2018年5月7日、2018年7月10日先后出现E102出现泄漏的情况，第一次泄漏换热管1根，堵管1根，从现场打开的情况看管板处很干净，无结盐现象。
第二次泄漏换热管1根，堵管3根（其中1根为漏管，为防止管程截止从漏管裂口处喷出，可能对周边换热管造成冲刷，和镇海石化讨论后对可能在同一管卡处的会继续发生泄漏的两个管进行堵管处理，故对漏管两侧存在隐患的2根换热管一并堵管，打开检查发现上次泄漏管束旁另一根管束泄漏，从现场打开的情况看管板处很干净，无结盐现象。
2018年7月16日22：24分左右，70万吨/年柴油加氢精制置系统压力由7.0MPa 缓慢降至5.4MPa，期间检查新氢压缩机K-101/A 现场运行正常，查看新氢流量趋势稳定，塔顶回流罐压控阀PIC-20201阀位由24%快速上涨至62%，塔顶不凝气外排流量FIQ-20203由400Nm 3/h 涨至800Nm 3/h(已超过该表最大量程)，E-102壳程出口压力PI-10901在22：24分后开始波动，据以上因素分析判断E102管束发生第三次泄漏（发生第三次泄漏后，车间制定监护运行措施）。
柴油加氢装置反应压力波动原因分析及解决措施摘要：柴油加氢精制通常用于炼化，其主要目的是直接去除蒸馏和加氢脱硫、氮，以满足柴油的国家需求。
柴油加氢反应压力决定深度，是控制氢过程的重要参数。
影响反应压力的因素:系统总强度、组成、高排放分气值、分离器的工作温度、新氢消耗和循环氢消耗。
当压力剧烈波动时，反应器入口和出口法兰可能会泄漏，热油会立即在空气中燃烧，因此恒定应力对加氢过程至关重要。
关键词：柴油加氢；反应压力波动；加热炉修理过程中改造热炉炉管后，某柴油加氢350万t/a，350t/h(负载的90%)开车提量。
当整个反应系统的压力随弯曲正弦波动而波动时，频繁的压力波动可能导致装置提量失败，严重制约正常生产，影响公司的经济效益。
同时，频繁的压力波动可能会导致设备和管线的疲劳产生，从而给安装带来严重的安全风险。
本文首先分析了含水量、氢油比和Baker流体模拟。
该研究确定了系统电压波动响应的原因，并结合工业听诊器综合评估、炉管管热成像和流体力学模拟制定了解决方案。
一、装置加热炉现有工况及压力波动原因分析1.加热炉现有运行条件。
柴油加氢装置从开始，超过反应加热装置中的炉温。
通常它低于为800°C，解决超温问题，设计阶段在两路炉管每个输出端设计了附加回路，如图1所示。
图1加热炉炉管布置添加炉管会增加管道的传热面积，从而解决超温问题。
本装置尝试执行另一个提量操作。
但是，如果流量大于350t/h，震动和噪音出口管线明显出现、进料泵P101的输出电流100A、循环压缩机的输入蒸汽(蒸汽波动范围为8t/h)，这对平稳生产和安全运行产生了严重影响。
2.分析压力波动原因。
（1）水与原料氢油比，含水量是最重要的因素，原料含水量的主要风险在于热炉波动。
水汽化中会导致压力体积发生变化，从而影响各个控制回路的性能。
该装置改进了切水原料罐管理，提高了加大分析的频率。
试油含水率97.3μg/g，在正常范围内。
这样就消除了原料含水、氢气性能所产生的系统压力的影响。
200×104t/a柴油加氢装置高压换热器换热效
果下降的原因及措施
茂名分公司吴金源
摘要：本文通过对200×104t/a柴油加氢装置高压换热器E1102ABC 换热效果下降的现象进行分析，提出二次加工油比例增大，特别是焦化柴
油增多是造成高压换热器E1102ABC换热效果下降的直接原因，同时提出
了调整进料比例及加大阻垢剂的注入浓度是解决问题的最优措施
关键词：换热效果对数平均温差二次加工油比例阻垢剂
1 前言
随着国际市场原油价格的不断攀升，公司在原料的供应上越来越趋于高含硫原油，而随着国家对环保要求的日趋严格，柴油产品的低硫化已成为趋势，但是由于目前公司的加氢能力不足，大部分的直馏柴油或催化柴油只能通过与低硫的精制柴油调和出厂，这对200×104t/a柴油加氢精制装置长周期运行提出了很高的要求，而反应流出物/原料油换热器E1102ABC在装置流程中占有重要作用。
2 装置概况
200×104t/a柴油加氢精制装置是由洛阳石化工程公司设计的，原设计能力为处理柴油160×104t/a，装置于1999年月11月10日一次投料试车成功。
2001年8月装置进行了200×104t/a处理能力的扩能改造， 2005年3月根据公司发展的需要，装置进行了配炼焦化汽油技术改造，采用抚顺石油化工研究院开发的FH-DS催化剂，替代原来的FH-5A催化剂，由洛阳石化工程公司负责焦化汽油改造设计任务。
设计原料为直馏柴油、催化柴油、焦化汽油的混合油，直馏柴油和催化柴油的混合油与焦化汽油按照9:1的比例混合。
设计年开工时数仍为8000小时，空速（重量）为2.5h-1，系统压力为4.0 MPa，氢油比为300 V/V。
3 高压换热器E1102的使用情况
装置原设计没有加注阻垢剂，但装置开汽五个月后，由于高压换热器E1102ABC 壳程结垢严重，于2000年5月被迫停工清除高压换热器E1102ABC壳程上的结垢，
时隔7个月，于2000年12月因同样原因再次被迫停工清除高压换热器E1102ABC 壳程上的结垢。
2001年8月装置扩能改造时，增上了注阻垢剂的设施和设备，并在装置开工后加注阻垢剂，并收到很好的效果。
自2005年4月装置大修以来，我们发现高压换热器E1102壳程出口温度的下降趋势越来越大，见图1和表1。
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1001502002503002005-4-22005-5-2005-5-12005-5-22005-6-2005-6-12005-6-22005-7-2005-7-12005-7-22005-8-2005-8-12005-10-2005-10-12005-10-22005-11-2005-11-12005-11-22005-12-12005-12-22006-1-2006-1-12006-1-22006-2-2006-2-12006-2-22006-3-2006-3-12006-3-22006-4-2006-4-12006-4-2
图1 2005年4月至2006年4月高压换热器E1102壳程出口温度
表1 2005年4月至2006年4月高压换热器E1102壳程出口温度日下降对比表
4 高压换热器E1102换热效果下降的原因分析
我们分析装置高压换热器结垢主要集中在E1102ABC 三个换热器上，我们根据Q ＝K .A .△T ，得△T ＝Q/（K .A ），可以看出，同一台换热器，换热面积A 是一定的，△T （冷热流对数平均温度差）变大时，则K （传热系数）会变小。
我们收集装置E1102ABC 管壳程出入口温度数据，计算出管壳程出入口的对数平均温度差△T ，以此来衡量E1102ABC 的换热效果下降是否过快。
4.1装置各个周期高压换热器对数平均温差对比情况
在原料中加入阻垢剂后，高压换热器E1102壳程出口温度在处理量低于250t/h时，在阻垢剂的注入浓度相同（60ppm）的情况下，E1102对数平均温差由从2005年4月20日的59.8℃上升到2005年12月16日的68.1℃，日平均上升0.035℃，变化不是很明显；从2005年12月17日开始提高处理量至260t/h，至2006年4月30日（共136天），E1102对数平均温差则由68.1℃上升到85.2℃，日平均上升0.126℃，上升较为明显，同时也比第二周期及第一周期快，见表2。
表2 装置各周期E1102对数平均温差日均上升对比
4.2高压换热器换热效果下降的原因分析
（1）2005年12月16日后，装置的处理量高于250t/h，由于反应系统的压差较大，受压缩机的限制，已经无法通过将混氢改在换热器E1102壳程入口前混合来提高流体的流速和湍流程度从而提高换热效果，这是高压换热器换热效果差的一个原因。
（2）二次加工油比例增大是造成高压换热器结垢速度加快的直接原因。
从2005年12月17日开始，装置提量主要是提高二次加工油量，因此二次加工油的比例逐渐增大，直馏柴油与二次加工油的比例最大曾达到1：1。
由于二次加工油，特别是焦化柴油中杂质较多，主要是含有大量的胶质、沥青质及悬浮小颗粒，这些杂质无法通过原料油过滤器脱除，最终在换热器表面聚合和沉积形成较厚垢层，影响换热效果。
二次加工油比例影响见图2。
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100
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200
2502005-5-22005-6-2005-6-22005-7-2005-7-12005-8-2005-8-12005-8-32005-9-12005-9-22005-10-12005-10-22005-11-2005-11-22005-12-2005-12-22006-1-2006-1-12006-1-32006-2-12006-2-22006-3-12006-3-22006-4-12006-4-2时间
温度
0.0
10.0
20.0
30.040.0
50.060.0
70.0
80.0
图2二次加工油比例与E1102出口温度
（3）阻垢剂的注入浓度偏低是造成高压换热器结垢速度加快的间接原因。
我们统计了各周期阻垢剂注入浓度与E1102对数平均温差日均上升的对比情况 ，见表3。
表3装置各周期阻垢剂注入浓度与E1102对数平均温差日均上升对比表
由表3可以看出：(1):在处理量相同的情况下，阻垢剂注入浓度由40ppm增大至60ppm时，序号③的E1102对数平均温差日均上升速度比序号②日均上升速度慢，说明阻垢剂的注入浓度为40ppm时偏小；(2):序号④与序号③比较，在二次加工油比例≥35%时，E1102对数平均温差日均上升速度明显加快，说明阻垢剂的注入浓度为60ppm时偏小。
(3) :序号④与序号⑤比较，在处理量和二次加工油比例相同的情况下，从2006年4月30日至6月30日共（60天）提高阻垢剂注入浓度至70ppm，E1102对数平均温差则由85.2℃上升到88.5℃，日平均上升0.055℃，上升速度明显下降。
注:注水点选择在E1102B管程入口，注入点温度为180℃，注水为脱盐水，一般不会造成氯化铵和硫氢化铵结晶析出，当二次加工油比例变化和调整阻垢剂注入浓度时，E1102换热器效果有明显变化，在此认为，高压换热器E1102换热效果下降主要原因来自壳程方面。
5 解决高压换热器E1102换热效果下降的措施
（1）加大原料油的分析与检查力度，对原料脏及性质不明的原料，应要求生产调度及时换罐或重新调配。
（2）加强原料油过滤器的使用与维护，确保原料油过滤器正常运行，严禁投用过滤器跨线。
（3）在生产允许的情况下，适当调小二次加工油的比例，特别是焦化柴油的比例，从源头上减少以高压换热器结垢的影响。
（4）在循环机及新氢机出口压力允许的条件下，投用新增混氢线，将混氢改至高压换热器E1102C壳程入口，提高换热器的换热效果。
（5）当二次加工油的比例大于35%时，阻垢剂的注入浓度应增大至80～100ppm，从管理上减少对高压换热器结垢的影响。
6 结论
（1）二次加工油的比例大于35%时，高压换热器E1102的结垢速度加快，是造成高压换热器换热效果下降的直接原因。
（2）阻垢剂的注入浓度偏低是造成高压换热器换热效果下降的间接原因。
当二次加工油的比例大于35%时，仍以60ppm的浓度注入阻垢剂，未能有效的降低换热器E1102结垢的速度，提至70ppm时，能有效的降低换热器E1102结垢的速度.（3）建议二次加工油的比例大于35%时，阻垢剂的注入浓度应增大至80～100ppm。
