现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

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现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。

桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。

桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。

桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。

本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。

二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。

全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。

腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。

箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。

混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。

图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。

现浇箱梁midas结构计算书

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

现浇箱梁midas结构计算书

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。

现浇箱梁支架稳定性验算

ＧＯＮＧＣ◎陈瑞兴（上海市安质监总站２０１８１２）
摘要：结合上海市某桥梁工程三座结构（见图１）。大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介Ｃ匝道曲线半径很小，横坡最大值达到６％，绍支架稳定性的验算方法。关健词：现浇箱梁；施工方案；支架模板；内力验算随着我国公路建设的飞快发展，城市立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观要求越来越高，只要条件允许，其梁板均采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成本与项目的经济效益、质量、安全等诸多因素密切相关，怎样采用科学的计算方法为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两的技术能力和管理水准的一个重要方面。侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支缆风绳索固定（设在３／８Ｌ和１／４Ｌ处且对架稳定性的验算方法。等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆一、工程概况（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上上海某桥梁工程位于上海市浦东新区皮＜２０ｃｍ的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵曹路镇，主线全长１．７ＫＭ，东通浦东国际向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）机场、远东大道进入上海市区，西接五洲以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ匝道支架大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四条匝道高度超过１５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦体强度和稳定性。简称沪崇苏立交。（二）支架预压沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线采用砂袋按１２０％荷载进行预压，箱梁５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ三跨，Ｃ匝道箱体范围平均荷载为４２．１８ＫＮ／ｍ２，换算４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ三跨，Ｄ匝道成砂袋高３．５ｍ；横梁部分荷载为１５６．１８４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ三跨。大跨ＫＮ／ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度１ｍ＋径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压０．８ｍ。在施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁地面上以纵横间隔５ｍ和在模板上按高程控采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ碗扣式多功能钢管制点位分别设置观测点，预压时逐日对其满堂支架（单向）全断面现浇的方法施工。进行沉降观测，做好记录。沉降稳定的标准以下按高支架Ｃ匝道（难度最大）介绍。为沉降量＜１ｍｍ／ｄ，卸载后算出地面沉降、二、施工方案支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点（一）支架架设、立模方法对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模支架以两桥墩（或桥台）中心连线为板的高程。轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两三、支架、模板内力验算方法端对称搭设。依照现有图纸将其划分为以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间０＃～１＃断面、２＃～３＃断面、４＃～５＃断面、距为９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用１２０ｃｍ，６＃～６＃断面（断面图附后）等四段分别进模板采用１．５ｃｍ竹胶板。行计算，各段设计荷载的限值取该段最大（一）模板计算净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳新浇筑结构混凝土平均荷载Ｇ１＝７．８６６组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ／ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、具行走运输堆放载荷Ｇｒ＝２．５ＫＮ／ｍ２；倾６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土采用１２０ｃｍ或６０ｃｍ，利用可调下托调整支时产生的荷载均按２ＫＮ／ｍ２考虑；支架高架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过度为２０左右，风荷载０．５×２０ｍ（支架高）／程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟１２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ＫＮ／ｍ２。根据规范踪测量调整支架高度，同时确保可调Ｕ型要求计算模板及支架时，所采用的荷载设顶托螺旋调节幅度不超过２５ｃｍ。在支架计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷Ｕ型顶托上沿线路纵向摆放横截面为１０ｃｍ载分项系数，然后再进行组合。该段组合后 × １５ｃｍ方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０．横截面为５ｃｍ × １０ｃｍ、间距２０ｃｍ方木作８ × １．０＝４２．１８ＫＮ／ｍ２。模板跨径Ｌ１＝０．为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横９ｍ，模板宽度ｂ＝０．２ｍ。梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷８．４３６ＫＮ／ｍ。缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设模板跨中弯距计算：Ｍ１／２＝ｇＬ１２／１０＝８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ。竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可提高１．２，模板需要的截面模量：Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３。根据Ｗ、ｂ得ｈ为：故模板厚度选择采用０．０１５ｍ。（二）纵梁计算纵梁跨度：Ｌ２＝０．９ｍ；横桥向宽度Ｌ１＝０．６ｍ；那么有：纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０．６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ。跨中弯距：Ｍ１／２＝ｇＬ２２／８＝２５．３０８ × ０．９２／８＝２．５６２ＫＮ？ｍ。需要的截面模量：Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］）＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－４ｍ３。纵梁方木宽度ｂ为０．１０ｍ，那么有：纵梁方木截面积取０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算其挠度，则有：Ｉ＝ｂｈ３／１２＝０．１ × ０．１５３／１２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４Ｆ＝５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－５）＝７．６８７ × １０－４ｍ。Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ｆ／ｌ］［＝１／４００，符合要求。（三）支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０．９＝２２．７７７ＫＮ。钢管截面最小回转半径ｉ＝１５．７８ｍｍ，支撑立柱步距为１．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００／１５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６．６ＭＰａ＜［σ ａ］＝２１５ＭＰａ；稳定验算：σ ａ＝Ｎ／ φ Ａ０＝２２７７７／（０．７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ＭＰａ［，满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距９０ｃｍ × ６０ｃｍ，考虑到横杆竖向步距１２０ｃｍ时，立杆荷载Ｐｍａｘ＝３０ＫＮ，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到６０ｃｍ。或将立杆横向间距改为０．６ｍ，纵梁间距相应改为０．６ｍ，经计算均能满足要求。

连续梁支架midas计算书

11 1#、4#墩桩基偏压检算 .......................................................................................... 29 12 结论 .................................................................................................................... 32
2 计算依据
(1) 《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）； (2) 《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-04）； (3) 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； (4) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； (5) 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）； (6) 《木结构设计规范》（GB50005-2003） (7) 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； (8) 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） (9) 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） (10) 《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008） (11) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》
XX 大道 XX 线现浇连续梁支架计算书
1 工程概况
XX 大道 XX 线 XX 桥位于 XX 镇与 XX 镇交界处，全桥孔跨布置为 1× 25+(33+56+33)+1 × 25 预应力砼简支箱梁和预应力砼现浇箱梁，起点桩号 K10+311，终点桩号 K10+491，桥梁全长 180 米，桥宽 80 米，横向布置为分离式四幅，每幅宽 20m，桥梁与道路正交，设计纵坡 1.5%，桥面横坡为双向 1.5%。主桥为 33+56+33 连续梁，横跨 XX 河，主墩基础为Φ1800 桩承台基础，桥墩为拱形 3 柱式墩，设计桩长 18m，墩高 10.78m～13.00m。上部结构为变截面预应力混凝连续箱梁，每幅箱梁为单箱四室结构，箱梁顶宽 20m，底宽 14.985m，腹板厚度 70cm、45cm，中间 5m 范围内过渡，主墩处梁高 6m，跨中及边墩处梁高 1.7m，成 3 次抛物线过渡，底板厚度由 70cm 按三次抛物线变化至跨中 24cm，单幅现浇 C50 砼 2900m³。地质情况：主桥跨 XX 河，河床砂卵石覆盖层较薄 30~50cm，砂卵石以下约 2.5m 厚强风化砂岩，承载力 300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力 700kPa。

MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书

3.3.1 F图
3.3.4结构变形图
最大弯距M =10.0kN·m
最大应力σ＝95.3MPa＜[σw]=145MPa
最大变形ν=11mm，满足箱梁钢筋的变形要设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t,翼板G2=10t/12=0.83t.
3
3.1
按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
钢筋整体吊装结构检算
1
1.1、《钢结构工程》；
1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；
1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2
2.132米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
3.2
吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为
序号
材料名称及强度等级
强度种类
容许值(N/m3)
1
Q235
抗拉、抗弯、抗压（f）
190
抗剪（f）
110
3.3采用midas/civil建模进行结构分析
3.3.1应力图
3.3.2弯矩图

现浇箱梁midas结构计算书

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况1.1概述1.2主要设计标准1.3主要材料1.4结构形式简述2计算模型及计算参数选取2.1计算模型建立2.2计算荷载2.3计算工况及验算内容3上部结构计算3.1计算模型3.2短暂状况构件应力验算3.3上部结构计算小结4 横梁计算广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁SA05-5-1，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A 类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

梁高 1.6米，箱梁顶宽16.25m。

箱梁为单箱双室箱梁。

主梁采用C50混凝土，预应力均采用低松弛高强钢绞线，公称直径φ15.20mm，标准强度fpk=1860MPa。

现浇箱梁支架稳定性的验算方法——以西宝高速眉县立交为例

翼板左侧１ｍ，．右侧０６５．ｍ。支架安装就位后进行横、纵梁安装，纵梁采用１ｘ５ｍ方木，向间距同立杆间距；梁采用１￣０ｍ方木，于５１ｃ横横０１ｃ置纵梁之上，向间距３ｃ纵０ｍ。模板除内模采用竹胶板外全部采用钢模板。为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀
科技信息
博士・家论坛专
坝潦箱染支架稳定性昀验簧方法
以西宝高速眉县立交为例
陕西高速公路建设集团公司西宝改扩建管理处周凯邓坤连军
［摘要］满堂支架是桥梁工程现浇施工中普遍使用的有效而简便的方法，支架的稳定性不仅影响工程的外观，至会影响桥梁结但甚构的安全，导致施工安全事故。本文结合西宝高速改扩建眉县互通式立交Ｅ０９４Ｋ＋１７７５跨线桥施工现场实际，详细介绍了现浇施工中支架及模板的受力及整体稳定性的计算方法。［关键词］现浇箱梁满堂支架稳定性
．．
剪应力：：ＰＴＬ：
一
丁
：
。８５ａ【Ｊ２３ａ（材为东．ＭＰ＜Ｔ＝＿ＭＰ木７
在支架架立前，支架搭设范围内，先进行基础处理。处理方案在首
北落叶松）满足要求。
抗弯刚度：５Ｌ４８Ｅ＝ × ９３０４８ × １６ｆｑｔ４Ｉ５１Ａ × ．／４１× ０ｘ＝／３９３１』 ’

支架法现浇箱梁计算书

现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。

(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。

档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。

(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。

(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。

(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。

1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。

肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。

横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。

翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。

(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。

的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。

MIDAS钢箱梁计算书

计算结果如下图所示：
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位钢箱梁
截面位置上缘下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果

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温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围····························································· - 1 -1.1 编制依据·············································································· - 1 -1.2 编制原则·············································································· - 1 -1.3 编制范围·············································································· - 2 -2 设计构造······················································································ - 2 -2.1 现浇连续箱梁设计构造····················································· - 2 -2.2 支架体系主要构造······························································ - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值····················································· - 8 -3.1 荷载组合·············································································· - 9 -3.2 强度、刚度标准·································································· - 9 -3.3 材料力学参数····································································- 10 -4 计算····························································································- 11 -4.1 模板计算············································································- 11 -4.2 模板下上层方木计算························································- 11 -4.3 顶托上纵向方木计算························································- 13 -4.4 碗扣支架计算····································································- 15 -4.5 地基承载力计算································································- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

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