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张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度的85%，且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。
张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验, 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序拉顺序为：左N1—右N2f右N1—左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。
四、锚具、钢绞线(T con (0.75fpk)—持荷5min—锚固。
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用© 15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=S1+A L2式中：△L――为预应力筋的实际伸长量△L――为100%长拉力时预应力筋的实测伸长量△L2――为初应力时预应力筋的推算伸长量（本工程取值6mm 上式中△ L2= （c o/Ep）XL式中：c 0——为0.1 c con = 1860 X 0.75 X 0.1= 139.5MPaL――预应力筋长度其余各符号的含义与上述相同九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。
钢绞线张拉计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1朝阳洞路35m预制梁钢绞线张拉计算交底书一、材料规格预应力钢绞线直径Φ,公称面积为140mm2,钢绞线标准强度为f PK =1860Mpa，弹性模量E=195GPa。
钢绞线由贵州钢绳股份有限公司提供、夹片式锚具由成都川锚路桥机械有限责任公司提供、塑料波纹管由柳州市路宇建筑材料有限责任公司提供，以上材料均在监理的见证下取样送检并已出具合格报告。
根据《贵阳市朝阳洞路道路改造工程跨铁路桥工程35m预制梁施工图中35m简支T梁预应力钢束布置图》中说明要求预应力钢绞线锚下控制力（不包括钢束与锚圈口之间的摩擦及钢束在锚下垫板喇叭口处因弯折产生摩擦而引起的预应力损失），35m预制简支T梁需张拉钢束为N1、N2、N3、N4（均为腹板束），采用钢绞线规格有以下两种情况：当预制梁为中梁时，N1、N2、N3、N4钢束规格均为；当预制梁为边梁时，N1、N2的钢束规格为，N3、N4的钢束规格为。
锚下控制应力均为σcon=*f PK=1395MPa。
二、张拉要求预制梁混凝土立方体强度达到混凝土强度设计等级的90%且龄期不少于7d，方可张拉预应力。
混凝土强度设计等级为C50，根据混凝土抗压强度检测报告可知已满足设计及规范要求。
三、张拉顺序张拉采用2台250t千斤顶两端对称、匀称张拉，采用张拉力和伸长量双控，根据贵州省建筑科学研究检测中心校准证书可知：千斤顶编号及油表编号分别为910#(压力表编号：HT#)、0122#(压力表编号：912940#)。
T梁的张拉顺序:钢束张拉顺序为N1（控制应力的100%） N2（控制应力的100%） N3 (控制应力的50%) N4 (控制应力的100%) N3 (控制应力的100%) 即：100%N1 100%N2 50%N3 100%N4 100%N3。
初始张拉力P1= 持荷3分钟测引申量δ1 继续加载张拉力至P2= 持荷3分钟测引申量δ2 张拉至总吨位P3=P 持荷3分钟测引申量δ3 回油。
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
预制梁板钢绞线张拉计算书1-1.油表归零、千斤顶校验1#（出厂编号：9622）千斤顶104137油表：Y=28.6X+222#（出厂编号：9619）千斤顶104151油表：Y=28.6X+231-2.张拉端张拉力计算(KN)备注:张拉力P=A y R y b0.75NP--------张拉端张拉力KNR y b------钢绞线标准强度R y b=1860MPaA y-------每根钢绞线断面积A=140mm2N--------每束钢绞线根数13M空心板①号钢束N=5 ②号钢束N=416M空心板①号钢束N=5 ②号钢束N=520M空心板①号钢束N=6 ②号钢束N=620M箱梁中跨①号钢束N=3 ②号钢束N=3 ③号钢束N=3 20M箱梁边跨①号钢束N=4 ②号钢束N=4 ③号钢束N=4 20M箱梁负弯矩①号钢束N=1 ②号钢束N=10.75R y b-----锚下控制应力1-3.平均张拉力计算(KN)备注:P P=P(1-e-(kx+μθ) ) /(kx+μθ)P P-------平均张拉力（KN）P--------张拉端张拉力（KN）X--------从张拉端到计算断面的孔道长度（m）θ-----从张拉端到计算断面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） 13M空心板①号钢束 X=6.301 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=6.324 m θ=9°=0.157080rad16M空心板①号钢束 X=7.801 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=7.834 m θ=12°=0.209440rad20M空心板①号钢束 X=9.801 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=9.857 m θ=14°=0.244346rad20M箱梁中跨①号钢束 X=9.684 m θ=6.5°=0.113446rad②号钢束 X=9.705 m θ=6.5°=0.113446rad③号钢束 X=9.574 m θ=1.4°=0.024435rad20M箱梁边跨①号钢束 X=9.796 m θ=6.5°=0.113446rad②号钢束 X=9.818 m θ=6.5°=0.113446rad③号钢束 X=9.686 m θ=1.4°=0.024435rad20M箱梁负弯矩①号钢束 X=6.505 m θ=3°=0.052360rad②号钢束 X=3.505 m θ=3°=0.052360radK------孔道偏差系数 K=0.0015μ-----摩擦系数μ=0.201-4.伸长量计算备注:ΔL=P p L/(A p E p)=0.75R y b(1-e-(kx+μθ) )/(KX+μθ) L/E PΔL----从张拉端到计算截面长度的钢绞线束伸长值(m) P p ----从张拉端到计算截面长度的钢绞线束平均张拉力(KN) L------从张拉端到计算截面的钢较线长度 (m)13M空心板①号钢束 L=6.951 m ②号钢束 L=6.974 m16M空心板①号钢束 L=8.451 m ②号钢束 L=8.484 m20M空心板①号钢束 L=10.451 m ②号钢束 L=10.507 m20M箱梁中跨①号钢束 L=10.334 m ②号钢束 L=10.355 m③号钢束 L=10.224 m20M箱梁边跨①号钢束 L=10.446 m ②号钢束 L=10.468 m③号钢束 L=10.336 m20M箱梁负弯矩①号钢束 L=7.155 m ②号钢束 L=4.155 mA p-----钢绞线束截面积A p=NA yE p-------钢绞线弹性模量，由试验结果确定，暂E p=195×103MPa 1-5.总伸长值计算备注:总伸长值=单端伸长值×21-6.油表油压计算(1#顶 104137油表)备注:(1)、由于伸长值较小,初应力不宜采用15%,以减小误差；(2)、由于锚圈口预应力损失,锚固时锚具变形、力筋回缩、接缝压缩损失,故采用减少张拉速度的方法,以减少施工时预应力损失；(3)、1#千斤顶104137油表：Y=28.6X+22油表油压计算(2#顶 104151油表)备注: (1)、由于伸长值较小,初应力不宜采用15%,以减小误差；(2)、由于锚圈口预应力损失,锚固时锚具变形、力筋回缩、接缝压缩损失,故采用减速小张拉速度的方法,以减少施工时预应力损失；(3)、2#千斤顶104151油表：Y=28.6X+231-7、张拉施工1、张拉设备选定（1）、千斤顶：采用150T双作用穿心式千斤顶，行程10cm，2台。
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
一、中横梁、端横梁预应力钢绞线张拉计算书一、计算资料根据钢绞线规范及检定报告，平均截面积：Ap=139（mm2），弹性模量：Ep=1.994×105（N/mm2），每端考虑千斤顶工作长度70cm主桥中，端横梁预应力技术数据主桥中横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.3 1165.36834 N3、N4Φj15.27.2 1168.4 6834主桥端横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.2 1167.8 6 834N3、N4Φj15.27.2 1171.8 6 834二、预应力计算的有关数据1、预制空心板为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
2、根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P和预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ））/（kx+ ），其中：P P——预应力钢绞线平均张拉力（N），L ——预应力钢绞线的长度（mm），A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2），E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015，——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.25。
三、钢绞线的张拉控制应力计算1、根据图纸设计要求，本次计算按设计图纸规定锚下控制张拉应力=0.75f pk=0.75×1860=1395MPa 。
2、张拉控制力（考虑2.5%的锚具摩阻损失）6束：P=1395*834*（1+2.5%）=1192.516KN15%P(KN) 30P%(KN) 100%P(KN)中横梁178.877 357.755 1192.516端横梁178.877 357.755 1192.5163 a、04-36号千斤顶，压力表编号Y00855657回归关系式：F=28.16P+6.66即P=（F-6.66）/28.16b、04-38号千斤顶，压力表编号Y00617802，回归关系式：F=28.29P-14.86即P=（14.86+F）/28.29四、主桥中、端横梁计算参数中横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 202.10 59.69 90.95 59.69 340.20 N3、N4 222.60 118.33 34.16 118.33 181.20中横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.099484 0.025766 0.974563 0.987231N3、N4 0.1972222 0.0510805 0.9502022 0.9748887端横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 137.3 89.01 112.82 89.01 310.60N3、N4 165.30 132.99 71.62 132.99 166.60端横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.148353 0.038423 0.962305 0.981043N3、N4 0.221657 0.057409 0.944208 0.971834四、伸长量计算1.中横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2021/（834×1.994×105）=14.49mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.987231=1177.287KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1177287×596.9/（834×1.994×105）=4.23mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.974563=1162.182则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1162182×909.5/（834×1.994×105）=6.36mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.987231=1147.342KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1147342×596.9/（834×1.994×105）=4.12mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1162.182×0.974563=1132.620KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1132620×3402/（834×1.994×105）=23.17mm终张拉伸长量：△L=（14.49+4.23+6.36+4.12）×2+23.17=81.57mm=82.0mm 2.中横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2226/（834×1.994×105）=15.96mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.9748887=1162.570KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1162570×1183.3/（834×1.994×105）=8.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.9502022=1132.131KN则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1132131×341.6/（834×1.994×105）=2.33mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.9748887=1104.677KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1104677×1183.3（834×1.994×105）=7.86mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1132.131×0.9502022=1076.704KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1076704×1812/（834×1.994×105）=11.73mm终张拉伸长量：△L=（15.96+8.27+2.33+7.86）×2+11.73=80.57mm=81.0mm3.、端横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1373/（834×1.994×105）=9.84mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.981043=1169.912KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1169.912×890.1/（834×1.994×105）=6.26mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.962305=1147.564则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1147564×1128.2/（834×1.994×105）=7.79mm4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.962305=1125.809KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1125809×890.1/（834×1.994×105）=6.03mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1147.564×0.962305=1104.306KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1104306×3106/（834×1.994×105）=20.63mm终张拉伸长量：△L=（9.84+6.26+7.79+6.03）×2+20.63=80.47mm=81.0mm 4.、端横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1653/（834×1.994×105）=11.85mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.971834=1158.927KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1158927×1329.9/（834×1.994×105）=9.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.944208=1125.983则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1125983×716.2/（834×1.994×105）=4.85mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.971834=1094.268KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1094268×1329.9/（834×1.994×105）=8.75mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1125.983×0.944208=1063.162KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1063162×1666/（834×1.994×105）=10.65mm终张拉伸长量：△L=（11.85+9.27+4.85+8.75）×2+10.65=80.09mm=80.0mm五、伸长量张拉力与相应压力表值一览表9。
张拉计算书一、钢绞线的张拉预应力混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度达到100％后，穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。
①、张拉前的准备工作1）、梁体验收，混凝土强度达到100%后张拉。
穿束张拉前，对构件的质量，几何尺寸等进行检查，预留孔道用通孔器或压气、压水等方法进行检查。
构件端部预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣，毛刺、混凝土残渣等清理干净。
2）、标定千斤顶油表读数，施工过程中定期检校，依据标定的曲线计算各张拉力对应的油表读数。
3）、穿入钢绞线：对加工好的钢绞线进行编号，钢绞线穿束时，将一端打齐套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出60cm 的工作长度，穿束后检查两端编号，防止钢绞线在孔道内交叉扭结。
②、预应力的张拉程序预应力钢绞线张拉顺序严格按照图纸要求进行张拉，千斤顶张拉作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。
钢绞线的张拉程序如下：0→15%σk →30%σk →50%σk →100σk →103σk (持荷2分钟) →锚固。
第一步：先对称张拉N2钢束至50%的控制张拉应力。
第二步：对称张拉N3钢束至103%的控制张拉应力。
第三步：再将N2钢束对称张拉至103%的控制张拉应力。
第四步：最后对称张拉N1钢束至103%的控制张拉应力。
在张拉过程中15%、30%、50%、100%时必须有技术停留，其中15%停留目的是保证钢绞线均匀受力，同时量测其伸长；30%停留并量测其伸长的目的是推测15%已下的伸长量；50%停留是为了保证两端张拉同步进行；100%停留并量测其伸长量;103%时持荷2分钟能有效消除张拉过程中的各种应力损失；钢绞线的实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，分析原因提出解决方案，待监理工程师审批后方可继续张拉。
实际伸长值按以下公式计算：△L=△L1+△L2(mm)△L1=100%的伸长值-15%的伸长值（mm）△L2=30%的伸长值-15%的伸长值（mm）③、张拉的操作步骤四人配备一套张拉顶，一人负责油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对称张拉。
钢束编号平均张拉力10%σ20%σ100%σ（KN）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）N1 781.2 78.12 A:2.6B:2.4156.24A:5.1B:5.0781.2A:25.6B:26.2N2 585.9 58.59 A:1.9B:1.7117.18A:3.8B:3.7585.9A:19.2B:19.6N3 585.9 58.59 A:1.9B:1.7117.18A:3.8B:3.7585.9A:19.2B:19.6回归方程Y=0.0328X+0.00 (A) Y=0.0339X-0.29 (B)中跨理论引伸量N1=139mm,N2=138mm,N3=137mm实际伸长量=100%伸长量+20%伸长量-2*10%伸长量12353千斤顶张拉控制参数（中跨）钢束编号平均张拉力10%σ20%σ100%σ（KN）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）N1 781.2 78.12 A:2.6B:2.6156.24A:5.2B:5.2781.2A:25.8B:25.8N2 585.9 58.59 A:1.9B:1.9117.18A:3.9B:3.9585.9A:19.3B:19.3N3 585.9 58.59 A:1.9B:1.9117.18A:3.9B:3.9585.9A:19.3B:19.3回归方程Y=0.0330X+0.00 (A) Y=0.0330X+0.00 (B)中跨理论引伸量N1=139mm,N2=138mm,N3=137mm 实际伸长量=100%伸长量+20%伸长量-2*10%伸长量钢束编号平均张拉力10%σ20%σ100%σ（KN）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）N1 781.2 78.12 A:2.6B:2.4156.24A:5.1B:5.0781.2A:25.6B:26.2N2 781.2 78.12 A:2.6B:2.4156.24A:5.1B:5.0781.2A:25.6B:26.2N3 781.2 78.12 A:2.6B:2.4156.24A:5.1B:5.0781.2A:25.6B:26.2回归方程Y=0.0328X+0.00 (A) Y=0.0339X-0.29 (B)边跨理论引伸量N1=139mm,N2=138mm,N3=138mm实际伸长量=100%伸长量+20%伸长量-2*10%伸长量12353千斤顶张拉控制参数（边跨）钢束编号平均张拉力10%σ20%σ100%σ（KN）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）N1 781.2 78.12 A:2.6B:2.6156.24A:5.2B:5.2781.2A:25.8B:25.8N2 781.2 78.12 A:2.6B:2.6156.24A:5.2B:5.2781.2A:25.8B:25.8N3 781.2 78.12 A:2.6B:2.6156.24A:5.2B:5.2781.2A:25.8B:25.8回归方程Y=0.0330X+0.00 (A) Y=0.0330X+0.00 (B)边跨理论引伸量N1=139mm,N2=138mm,N3=138mm 实际伸长量=100%伸长量+20%伸长量-2*10%伸长量。
省道311线杨树坝至明登段公路工程项目箱梁张拉计算书包头市公路工程股份有限公司二〇一六年四月八日一、工程概况省道311线杨树坝至明登段公路工程， K132+406新建中桥上部结构为3×20 M预应力混凝土组合箱梁，先简支后结构连续体系，共1联。
桥梁交角为15°，箱梁共计27。
其中中跨9片，边跨18片。
正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束，正弯矩张拉孔道共计162孔，其中3束钢绞线孔道18孔，4束钢绞线孔道108孔，5束纲绞线孔道36孔。
二、材料机具及主要技术参数1、预制箱梁采用C50混凝土预制，预制箱梁混凝土达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉预应力钢束。
2、预应力管道成型钢波绞管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.25。
3、张拉采用张拉力和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。
钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。
4、钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa5、锚下控制应力δK=0.75fpk=1395Mpa6、预应力筋的截面面积Ap=140mm27、单根钢绞线张拉的张拉力F=δK×Ap=1395Mpa×140mm2=195300N8、20米箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3×δK×Ap=3×195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F1=4×δK×Ap=4×195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F1=5×δK×Ap=5×195.3KN=976.5KN9、张拉机采用开封市奇力机械有限公司生产的SK50-3预应力自控张拉系统，所用设备均已进行标定。
10、压浆机采用开封市奇力机械有限公司生产的ZNGS-300型，工作压力：1.5 Mpa。
三、预应力施工(1)预应力张拉准备a.施工顺序严格按照设计图纸要求的张拉孔道先后次序，钢束采用两端对称张拉，张拉顺序为N1、N2、N3号钢束，张拉完毕后及时压浆,且应在48h 内完成。
b.在构件张拉部位搭设安全可靠的操作平台。
c.张拉前锚环、工作夹片、限位板、千斤顶、工具锚环、工具夹片按顺序安装，并正确就位。
千斤顶、锚具、管道三件对中安装并保证千斤顶与锚垫板垂直。
d.对相应需张拉构件混凝土试块进行抗压检验，预制箱梁混凝土达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉预应力钢束。
e.现场已具有预应力施工知识和能正确操作的施工人员及已具备确保全体操作人员设备安全的必要预防措施。
（2）预应力张拉及质量控制措施a.当混凝土构件达到设计要求的张拉龄期、强度，实验室开具“张拉通知单”，并经监理工程师和质检部同意后，才能进行张拉作业。
b.张拉前检查千斤顶与油泵运转是否正常，各油管接头有否泄露现象，油泵安置在可靠的地方，各油管应防止过度弯折。
c.正式张拉之前在千斤顶的正面设置挡板，防止张拉机具或钢绞线弹出伤人。
d.张拉控制力严格按设计图纸提供的数据并根据张拉标定报告进行控制。
e.钢绞线束张拉顺序严格按设计图纸要求进行。
f.张拉时应使千斤顶的张拉作用线、预应力钢绞线的轴线、孔道轴线重合。
g.张拉采用两端对称张拉。
采用张拉力和伸长量双控，以张拉力控制为主，张拉时应量各级荷载下的伸长值，以便测定各钢束伸长量。
h.钢束张拉程序为：0→初应力σ1(伸长值a)→2倍初应力σ1(伸长值b)→控制应力σk(伸长值c)→持荷5min→锚固。
i.实测伸长量按下式计算：△L=c+b-2a，将实测伸长量与设计伸长量相比较，实测伸长量与设计伸长量差应控制在6%之内，否则，应查明原因并采取相应措施进行处理后方可继续张拉。
j.张拉时填写张拉记录，并由现场监理工程师签认。
k.后张预应力筋断丝及滑丝不得超过《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）中的规定。
否则应查明原因并采取相应措施后方可继续张拉。
后张预应力筋断丝、滑移限制l.预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。
预应力筋锚固的外漏长度不宜小于30mm。
锚具应用封端混凝土保护。
当需长期外漏时，应采取防止锈蚀的措施。
一般情况下，锚固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋，严禁用电弧焊切割。
四、压浆封锚1、预应力筋张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在48h内完成。
2、孔道压浆所用材料应符合下列要求：a.水泥：采用高品质硅酸盐水泥，水泥的强度等级为52.5，使用前进行过筛处理，保证水泥中不得含有任何团块。
b.水：应不含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水不得含350mg以上的氯化物离子或任何一种其他有机物。
c.外加剂：外加剂应与水泥具有良好的相容性，采用低含水量、流动性好、最小渗出及膨胀性等特性的外加剂，且不得含有氯盐、亚硝酸盐或其他对预应力筋有害的化学物质，外加剂的用量应通过试验确定。
3、水泥浆的强度应符合设计规定，不低于50MPa。
水泥浆的技术条件应符合下列规定：a.水胶比宜为0.26～0.28。
b.水泥浆的泌水率最大不得超过3%，拌合后3h泌水率宜控制在2%，泌水应在24h重新全部被浆吸回。
c.通过试验后，水泥浆中可掺入适量膨胀剂，但其自由膨胀率应小于10%。
d.水泥浆稠度控制在14～18s之间。
4、压浆前，应对孔道进行清洁处理。
管道应用高压水枪冲洗以清除有害材料；对孔道内可能产生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。
冲洗后，应使用不含油的压缩空气将管道内的所有积水吹出。
5、水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间不宜超过40min。
水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。
对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。
6、压浆时，对曲线孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。
压浆顺序宜先压注下层孔道。
7、压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。
较集中和邻近的孔道，宜尽量连续完成压浆，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。
8、压浆工艺采用一次压注法，将准备好的水泥浆按先下孔后上孔的顺序依次压入孔道，待冒浆均匀后，在压力作用下将冒浆孔塞住。
9、压浆应使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气。
压浆的压力宜为0.5～0.7MPa；压浆应达到孔道令一端饱满并出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。
为保证管道内充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期的保持时间宜为3-5min。
10、压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。
当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。
11、压浆时，每一工作班应留取不少于3组的40mm×40mm×160mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，做为质量评定的依据。
12、压浆后通过检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，及时进行补压浆处理。
13、对后张预制构件，在管道压浆前不得吊装移位，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。
14、孔道压浆应填写施工记录。
五、正弯矩张拉力与压力表读数钢绞线采用两端对称张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。
张拉顺序为N1、N2、N3号钢束，张拉过程中控制10%、20%、100%的应力。
由于钢绞线为低松驰高强度钢绞线，故不进行超张拉。
1、千斤顶（编号001）张拉时：（1)、千斤顶对应油压表（编号HC65531695599)示值回归方程：P(MPa)=0.0481F（KN）+0.1512式中：P=油压表读数（Mpa） F=千斤顶压力（KN）油压表（编号HC65531695599)读数计算如下:（2）、千斤顶对应油压表（编号HC65531695552)示值回归方程：P(MPa)=0.048F（KN）+0.1755式中：P=油压表读数（Mpa） F=千斤顶压力（KN）油压表（编号HC65531695552)读数计算如下:2、千斤顶（编号12600）张拉时：（1)、千斤顶对应油压表（编号131141921)示值回归方程：P(MPa)=0.0422F（KN）-0.0076式中：P=油压表读数（Mpa） F=千斤顶压力（KN）油压表（编号131141921)读数计算如下:（2）、千斤顶对应油压表（编号140290909)示值回归方程：P(MPa)=0.0419F（KN）-0.0022式中：P=油压表读数（Mpa） F=千斤顶压力（KN）油压表（编号140290909)读数计算如下:六、伸长量的计算（一）、预应力平均张拉力计算及参数（一）、锚下控制应力δK=0.75fpk=1395Mpa（二）、预应力筋的截面面积Ap=140mm2（三）、单根钢绞线张拉的张拉力F=δK×Ap=1395Mpa×140mm2=195300N （四）、预应力平均张拉力计算公式及参数：P Z=Pq×e-(kx+μθ)P P=Pz×[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）式中：Pq—预应力筋张拉端的张拉力（N）Pz—预应力筋张拉末端的张拉力（N）P P¯—预应力筋的平均张拉力（N）x —从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端到计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015u —预应力筋与孔道的摩擦系数，取0.25（二）、预应力筋理论伸长量计算公式及参数理论伸长值ΔL L=P P×L/(A P×E P)式中：ΔL L—预应力筋的理论伸长值（mm）P P —预应力筋的平均张拉力（N）L —预应力筋的长度（m）E P —预应力筋的弹性模量（N/mm2）取1.95×105pa（三）、伸长量的计算1、20m中跨一片预制箱梁（1）、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=6.37m；X曲=2.88m；X直=0.497m；伸长量计算如下：（2）、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=4.91m；X曲=2.88m；X直=1.975m；伸长量计算如下：（3)、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=1.098m；X；X直=7.857m；曲=0.733m伸长量计算如下：2、20m边跨一片预制箱梁（1）、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=4.819m；X；X直=2.121m；曲=2.88m伸长量计算如下：（2）、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=3.358m；X；X直=3.575m；曲=2.88m伸长量计算如下：（3）、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨中中心线：X工作长=0.65m；X斜直线=1.065m；X；X直=7.994m；曲=0.733m伸长量计算如下：。
