预制场主龙门架计算书

预制梁场龙门吊计算书本文为预制梁场龙门吊计算书，根据梁场实际情况，计算龙门吊的承载能力，确定合理的吊装方案，保障施工安全和工程质量。

一、梁场情况梁场位于室外平坦场地上，场地面积为2000平方米，地基为坚实的混凝土地面，无明显障碍物。

场地内存放着各种规格的预制梁，梁的长度为8-24米，重量为10-40吨。

整个梁场用于存放、调配和组装预制梁。

二、龙门吊性能参数本次使用龙门吊型号为QD100吨龙门吊，吊装高度为10米，最大跨度为20米，最大起吊高度为15米，额定起重量为100吨，额定力矩为300kN.m。

三、龙门吊计算根据预制梁的尺寸、长度、重量和吊装高度，进行龙门吊计算，得出以下结果：1.龙门吊的额定起重量为100吨，可满足预制梁的吊装需求。

2.根据梁的长度和吊装高度，龙门吊需要满足足够的力矩才能完成吊装。

根据实际计算，龙门吊的额定力矩为300kN.m，可以满足梁的吊装需求。

3.根据梁场的面积和梁的规格，可确定龙门吊的最大跨度为20米，满足梁场内的吊装需求。

四、吊装方案根据龙门吊的性能参数和梁的重量、长度和规格，制定以下吊装方案：1.龙门吊的吊钩要正确放置在预制梁的吊装点上，确保吊装平稳和牢固。

2.为了保障吊装安全和梁的完整性，应使用吊装链条或吊装绳索，将预制梁吊起，并在梁两端加装保护器材，避免吊装时梁出现倾斜或损坏现象。

3.在吊装过程中，应遵守安全操作规范，确保工人安全和梁的吊装安全。

应有专人监督吊装过程，避免意外事故的发生。

五、结论本次预制梁场龙门吊计算书，根据实际情况，得出龙门吊的性能参数和吊装方案，保障了施工安全和工程质量。

在施工过程中，应严格按照吊装方案进行操作，确保吊装安全和梁的完整性。

39.310 3 53.7MPa ∠ =140MPa
732 10 6
所以横梁强度满足要求。剪力较小，完全满足要求。因作用点
位于支点上，故横梁的挠度也可忽略不计。
2、脚架计算
（1）力学模型
根据龙门吊脚架的构造图，可 得脚架的力学模型如右：
P
P
（2）内力计算
根据脚架的受力简图，可知
P=Vmax /2=。
身已考虑了安全系数。
6、横梁挠度计算
6
取集中荷载作用于跨中进行计算
单片贝雷片惯性矩 I=250500cm4
弹性模量 E=×105MPa
6 片下加强贝雷片惯性矩
I=6×250500=×106 cm4=×10-2 m4
按简支梁进行计算：
（1）在集中力作用下（P1+P2）挠度
f 1 PL3
395 10 3 24 3
5、上弦杆受压局部稳定验算
一片上下加强贝雷片的上弦杆受压压力为 N= A
A=×2= cm2 N=×106××10-4= KN
I x 2 396 .6 2 25.48 52 2067 cm4
Iy=6×++2×=1763cm3
X 4.8 8.2 4.8
10 10
Y
X
槽100
Y
贝雷片横向每设一支撑架，所以取了 loy=300cm，lox=75cm，
采用２根［25b 槽钢作斜撑。立柱顶上设置 2 根[30b 槽钢作横梁， 贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。立柱底部通过 20mm 厚 A3 钢板与 单轨平车连接。每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。两个平 车之间用 2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。钢管与钢横梁采用焊 接连接加固。

计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1.2 吊装设备及吊具验算 (3)1.2.1 汽车吊选型思路 (3)1.2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2.4 钢丝绳选择校核 (5)1.2.5 卸扣的选择校核 (5)1.2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1.4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。

上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。

1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。

本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。

1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。

龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。

吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。

汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。

钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。

卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。

绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。

汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。

地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。

第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。

下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、归纳本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。

1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。

立柱底部经过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。

中间接头均用90×118cm 支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。

横梁一边经过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。

3．天车在横梁上布置枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。

枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，一致协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便利。

二、横梁计算对本龙门吊可进行以下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起牢固作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中地址，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

附件125米箱梁预制场移梁龙门吊计算书主梁为两排贝雷梁上下设水平支撑架组成。

一、承重横梁计算：1、贝雷片加支撑架及销子重：11×2×300=6600kg承重横梁平均荷载:q=(6600)/33=200 kg/m②集中力P:每个吊点及卷扬机重2500 kg,最大箱梁(边跨边梁)重：28.14×2600=73200(kg) 73200/2=36600(kg)共计P=2500+36600=39100(kg)2、龙门吊承重梁时的最大弯矩:M max=pa+ql²/8=39.1×10.0×2+1/8×0.2×10.0×282=978.0(kN.m) 查《桥涵》（公路施工手册〃下册〃人民交通出版社出版）P1088贝雷梁，两排单层不加强容许弯距M0=1576.7kN.m。

M0＞M max，验算安全。

3、挠度验算：f max=5ql4/384EI+Pa(3al2-4a2l+a3-a2b)/48EIl=(5*2.0*103*284)/( 384*2.1*1011*11.55*105*10-8)+391*103*2(3*2*2 82-4*22*28+23-22*24)/ ( 48*2.1*1011*11.55*105*10-8*28)=0.008m=0.8㎝<L/400=2800/400=7.0cm。

二、起重卷扬机计算：采用5轮滑车，则跑头绳拉力：Q=0.124×36.6=4.54T，所以得选用5T的慢速卷扬机。

钢丝绳的选用：取4倍的安全系数，有4×4.54=18.2T，需选用φ19.5钢丝绳。

三、地基验算：龙门吊共有4个平车，每个平车承受（45+5）/2＝25T，每个平车由2个轮支承，每个轮承重12.5T，轮子作用在钢轨上，钢轨作用在砼枕梁上，按每个轮作用作用的面积按=0.3m2计，则对地基应力为12.5/0.3=41.7T/m2=0.417Mpa。

十一、龙门架计算书对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =4342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=以上挠度符合结构要求。

计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1。

1。

1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1。

2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1。

1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1。

2 吊装设备及吊具验算 (3)1。

2。

1 汽车吊选型思路 (3)1。

2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2。

4 钢丝绳选择校核 (5)1.2。

5 卸扣的选择校核 (5)1。

2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1。

4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85—39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。

上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min,小车运行速度5m/min，整机重量60T。

1＃梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求.本方案地基基础梁总计受力:M=137+60×2=257TF=M＊g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点,则每个支点受力:P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时,Pmax=（85+60)T×9。

8N/kg/4=355kN.1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种,二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构）》中“总说明4。

3公式(1）”计算：P d=1.05×1.4×1。

15×315=533kN/m；满负荷运转时:g1max=2×355+(20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1。

预应力砼空心板预制场龙门架计算一、龙门架受力计算(一)、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁龙门架自重：230 KN；梁板自重（取26.12m梁）：20.42×26=530.92KN行走天车按每台重50 KN 计算2、计算模型基本参数：长L =22 m a=8 m3、集中力： P= (530.92+50)/2=290.46KN4、均布力(横梁自重)： q= 230/22=10.5KN计算简图如下：1、截面类型：（1）22a工字钢：A=42.1cm2，Ix= 3400cm4，Wx= 309cm3（2）25号槽钢：A=34.91cm2，Ix=3370cm4，Wx=270cm3（3）22号槽钢：A=31.84cm2，Ix= 2390cm4，Wx= 218cm3（4）16号槽钢：A=21.95cm2，Ix=866cm4，Wx= 108cm3（5）A3钢板1(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=1.5×23.53/12=1622cm4，Wx= bh2/12=1.5×23.52/6=138cm3 A3钢板2(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=22×1.53/12=4cm4，Wx= bh2/6=22×1.52/6=8cm3A3钢板3(1.5cm厚)：Ix=bh3/12=1.5×253/12=1953cm4，Wx= bh2/12=1.5×252/6=156cm3组合惯性矩I＝（3400+3370×2+2390×2+866×84×2+1622×2+4×2+1953×2）+1002×（42.1+34.91×2+31.84×2+1.5×23.5×2+22×1.5×2+1.5×25×2）＝4038566cm4组合截面模量W＝2I/h＝2×4038566/200＝40385.66cm3(四)、内力计算结果1、支点反力 RA = (290.46+230)/2=260.23 KN2、支点反力 RB = (290.46+230)/2=260.23 KN3、最大弯矩Mmax = (1/4)×PL+(qL2/8) =(1/4)×290.46×22+(10.5×222/8) =2232.78KN.M弯矩图M =1/4PLM =1/8qL 2(五)、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = Mmax / Wx＝ 2232.78×10-3/（40385.66×10-6)=55.3MPa ＜170MPa4、支点最大剪力 Qmax= q ×L/2+P=10.5×22/2+290.46=405.96 KN3、最大挠度在集中力作用下P 挠度cm EI pl f 76.0403856610101.24822001046.2904825333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==《路桥施工计算手册》 （2）在均匀自重荷载作用下挠度cm EI ql f 38.0403856610101.23842200105.10538452544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯== 以上挠度合计0.76+0.38=1.14cm ＜2200/400=5.5 cm二、钢管压应力及稳定性验算支架采用标准钢管Φ220×8mm钢管横截面积为A ＝π×（222-20.42）/4＝53.281cm 2压应力σ＝N/A ＝（230+530.92/2+50）/8×103/(53.281×102)＝12.797MPa ＜〔σ0〕＝215MPa ，通过。

施青二级公路第六合同段龙门吊计算书[40T贝雷支架自拼龙门吊]设计：复核：审核：2007 年 10 月5日龙门吊计算书一、设计说明本龙门吊设计按吊重40吨进行设计，龙门吊采用贝雷片作为主梁，每台龙门吊使用30片贝雷片，上下均采用加强弦杆进行加强。

采用角钢制作桁架作为龙门吊立柱。

天车为5吨卷扬机，配21.5mm钢丝绳。

行走部分采用变速器控制龙门吊速度。

轨道采用130铁路用钢轨。

结构尺寸如下（单位cm）二、横梁计算龙门吊上部主梁荷载如下表：龙门吊均布荷载为上表中编号2~6合计重量140.54KN/15m=9.3693 KN/m龙门吊最不利受力位置为天车位于跨中部位时，贝雷片主梁受力为最不利。

其所受荷载为主梁均布荷载q与吊点所受的集中荷载F=天车自重50.35KN+设计重量400KN，即如下图所示情况。

由于每台龙门吊横梁由6片贝雷片组成,取一片贝雷片作为分析对象,则单排贝雷片受到的力为:均布力:q=9.3693/6=1.5615KN/m集中力:F=450.35/6=75.0583经采用计算程序进行计算,结构挠度为1cm图如下:贝雷片节间空隙引起的下挠=(n-1)*2mm=4*2=8mm则在吊重40吨时龙门吊横梁下挠度为18mm<容许值L/400=37 mm贝雷片所受最大剪力和弯矩如下图最大剪力τ=49.24KN< 贝雷片加强单排单层[τ]= 245.2KN最大弯矩M=325.38KN.m<贝雷片加强单排单层[M]=1687.5 KN.m结论:贝雷片横梁受力是安全的。

三、钢丝绳计算龙门吊天车为5吨卷扬机，配21.5mm钢丝绳。

采用动滑轮进行走线11根，每根钢丝绳所受最大拉力为5吨，可吊重量=5*11=55吨，即卷扬机受力是满足吊重40吨要求的。

21.5mm(规格6*37)钢丝绳参数如下：公称抗拉强度：1850Mpa钢丝总断面积：174.27mm2单根钢丝理论拉断力：=174.27mm2*1850Mpa/1000=322KN安全系数=322/50=6.44>重型吊装安全系数6结论：钢丝绳受力是安全的。

龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。

对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。

5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm AI r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ 22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。

下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为24m。

1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。

立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。

中间接头均用90×118cm支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。

3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。

枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。

二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重：q=11.7 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

其中有R A=R B=(11.7×27+740÷2)÷2=343KN下弦弯矩：M A=M B=1/2*ql2=1/2×11.7×1.52=13.2 KN·m上弦弯矩：M Cmax=R A×12-11.7×(27÷2)2÷2=3050KN·m（2）最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。

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1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。

立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。

中间接头均用90×118cm支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。

3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。

枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。

二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重：q=11.7 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

其中有R A=R B=(11.7×27+740÷2)÷2=343KN下弦弯矩：M A=M B=1/2*ql2=1/2×11.7×1.52=13.2 KN·m上弦弯矩：M Cmax=R A×12-11.7×(27÷2)2÷2=3050KN·m（2）最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。

,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

某高架桥预制场龙门架计算一.概况某高架桥T梁预制场采用6排加强贝雷桁架改装成双导梁结构门架,导梁长度30米,宽度2.7米,需要60片贝雷片组装而成,贝雷片规格为3米×1.5米,同时配备桁车及2台5吨卷扬机。

导梁顶上铺设轨道运行。

门架支承于双轨平车上,平车宽90cm,设置4组钢轮,轮距8米,中心2组轮距1.8米,平车行走于50#钢轨上,轨道底座为通长×1.5米×0.5米砼。

二.桁架梁计算：1．贝雷桁架及T梁资料：主弦杆：4［10槽钢 16MN锰钢斜竖杆：1［8槽钢 16MN锰钢主弦杆中心距：1.50M每片有效长度:3.00M每片有自重:275㎏每只桁车重:4500㎏T梁（边梁）吊装最大重量:65.7T细部结构见详图2．主桁架抗压强度计算：桁架跨度L=30米起重平车4.5TT梁（边梁）重65.7T起吊总重量:70.2T采用6排加强贝雷片做纵梁的强度验算:1.已知材料的E=2.1×106Mpa， [ƒ/l]=400。

2.由表查得3排加强贝雷片[σ]=698.9KN[M]=4809.4KN.mW=23097.4cm3=23097.4×103mm3Ι=1732303.2cm4=1732303.2×104mm4贝雷桁架的强度验算:q1 =702KN/m纵梁最大弯矩:PL702×30Mmax= ==5265KN.m [M]=4809.4KN.m445.纵梁最大剪力:q= 702÷2=351t＜[σ]=698.9t6.纵梁最大挠度:PL3702×30003×10ƒmax=== 1.08cm＜(7.5cm) ƒ /400 48EI48×2.1×106×1732303.2结论：根据计算，纵梁最大弯矩稍大于容许值，剪力和挠度都小于容许值，可安全运行。

三.荷载计算:1.贝雷桁架自重:0.275×60=16.5t2.平车自重:4.5t3.T梁重=65.7t4.贝雷立柱自重:0.275×32=8.8t5.底座平车自重:5.0t×2=10t合计荷载总重:105.5t四.基础承载力计算:单边双轨受力面积:8×0.9=7.2m2单边荷载=105.5÷2=52.75t每平方米的荷载=527.5÷7.2=73.26KN/m2<地基最小承载力200KN/m2平车宽90cm,设置4组钢轮,轮距8米,中心2组轮距1.8米,平车行走于50#钢轨上,轨道底座为通长×1.5米×0.5米砼;基底实际面积为:8米×1.5米=12m2结论:地基承载力可满足要求。

先张法板梁预制场计算书1）概述因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同，因此，张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计，以满足施工进度的需要。

按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板，待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。

预制场采用通长承压槽式台座结构，单个截面面为（60×80cm）的钢筋砼结构，全长70米（预制场整体布置图见后附图）。

2）台座结构形式与具体几何尺寸张拉台座采用槽型结构，主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。

底板由10厘米厚30#砼地坪和10厘米厚30#砼底板组成，浇筑时注意钢筋、钢板预埋，以便固定底板上的角铁和工字钢，底板和承压杆之间用横系梁连接，确保底板与承压杆的整体性。

承压杆按轴心受压构件计算，张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。

具体几何尺寸初拟如下：承压杆为钢筋砼构件，砼设计标号为C30，断面尺寸为： 60cm*80cm（宽*高）。

承压杆配有4φ12螺纹钢，箍筋用φ8，间距为25厘米，两承压杆的间距为174cm。

张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。

图中阴影部分为钢材。

张拉时，钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合，误差控制在5mm内。

3）台座验算I：承压杆强度验算承压杆按轴心受压构件计算，计算长度L取两联系梁之间的距离取10米。

杆件允许轴心荷载按下列公式计算。

N允= ∮ rb(Ra·A/rC+ Rg’·Ag’/rs)台座承压杆件断面：（80*60cm）N允=0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25) =5.27*103KN∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数，查表得0.81r b ——构件工作条件系数，取rb=0.95r c ——砼安全系数，取rc=1.25R a ——砼抗压设计强度，查表Ra=17.5MPẠA——构件截面面积r s ——钢筋安全系数取rs=1.25K g ’——纵向钢筋抗压设计强度，查表Rg’=340 MPẠA g ’——纵向钢筋截面面积，按4根φ12，Ag’=4.52cm2N允——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)16m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN13m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN结论：杆件满足轴向力要求II：张拉横梁验算1、张拉横梁截面计算：将张拉横梁钢板厚度偏安全定为3cm计算，张拉横梁Iz=359071.5cm4所以抗弯截面模量为：W=Iz /Ymax=13057cm32、张拉横梁的强度验算：张拉横梁计算简图如下：说明：本处均布荷载简化成按集中荷载叠加成P计算是更安全的。

查表得A 1=94.07cm 2，A 2=30.8 cm 2，h=40cm代入得y c =0.596m 。

根据惯性矩平行轴公式I x =I c +d 2AI x =(22781+39.62×94.07）+2（373+60.42×30.8）=395770cm 4 Wx =I x /Y c =395770/60.4=6552.5 cm 3（2）横梁整体稳定性计算)7.0(max=≤B x B M f W ϕϕ当荷载移至横梁中点时，横梁所受弯矩最大。

m KN pl M .300420604max=⨯== MPa f MPa W x B M 1404.65105.65527.03000009max =<=⨯⨯=-ϕ 故整体稳定性安全。

3、整体刚度计算cm l cm EI pl 4400][26.139577010248102060489933==<=⨯⨯⨯⨯⨯==δδ 符合规范要求。

4、局部稳定计算下弦杆工字钢计算当平车移至跨中时，荷载为最不利，其横梁按两端半固结计算，荷载为跨中，梁长为1米（详见设计图）。

3max 11392022781.1541604cm W m KN pl M c ===⨯== MPa MPa W x M 140][13101139101563max =<=⨯⨯==-σϕσ MPa MPa A Q m KN p Q 115][8.121007.94106022.30260243max max =<=⨯⨯=====-ττ 故安全。

5、焊缝计算：φ50钢管与工字钢连接焊缝计算（按角焊缝，见前图h f =8mm ）h f =8mm ≤1.2t=1.2⨯8=9.6mm>h m in f =1.5t =1.5⨯8=4.2mm查表得角焊缝强度设计值f wf =160N/mm 2角焊缝位置为轴心受力。

最不利时为受力点在焊缝下缘位置时： l w =2πD=2⨯3.14⨯50=314mmh e =0.7 h fN=60KNf δ=w e l h N ∑ =31487.010603⨯⨯⨯=34.1N/mn 2< f wf =160N/mn 2故安全6、立柱（压弯构件）计算Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。