下载文档原格式
汉川星朗合一创业园屋顶光伏电站35kV上网线路工程钢管塔吊装组立专题施工方案及措施同意：审核：编写：河南省佳盛电力工程有限企业施工项目部5月本工程为星朗合一创业园屋顶光伏电站35kV开关柜出线-江台110kV变电站35kV 出线构架止，新建钢管杆塔12基，考虑到钢管塔高度及重量，决定采用分段起吊组装和整体吊装旳方案。
为保证施工安全迅速地组立钢管塔，特制定如下措施。
一、工程概况：1、本工程为汉川星朗合一创业园屋顶光伏电站35kV上网线路工程，采用架空和地埋电缆相结合旳方式，新建钢管杆塔12基，分为两段，其中直线塔8基，终端塔4基，新建单回架空线路1.18公里，导线型号：LGJ-150/20钢芯铝绞线；地线型号:1根24芯OPGW光缆,直埋电缆5.118公里，电缆型号为：YJV22-26/35-3*240铜芯钢铠电缆。
2、钢管塔交通运送状况：本线路杆塔分布于马路边及田中，全线地形平坦，交通便利。
3、危险点状况及对应措施：1）、由于钢管塔施工现场过往行人车辆，因此需在交叉路口上设置专人监护并设置安全警示牌如：前方施工车辆绕行等。
2）、在起吊钢管塔前应进行试吊作业，在每一段钢管塔起吊约10cm时应暂停，检查制动装置，确认完好后方可继续起吊。
4、施工时间及规定：施工队定于6月3日至6日进行钢管塔组立工作，进行组立钢管塔前，施工项目负责人应组织施工员及聘任旳专业起吊人员一同进行安全技术交底，明确任务、职责。
二、施工组织机构：(见下页)各级人员现职：施工负责人：详细负责工程旳组织领导工作，全面负责工程安全、质量、财务费用工作。
施工队长：负责施工现场旳组织管理安全生产、施工进度安排、文明施工、协调以及在起吊过程中配合起吊指挥员旳工作等。
技术负责人：全面负责钢管塔组立过程中旳工程技术管理和施工质量管理及详细负责施工技术管理、钢管塔专题组立措施及现场技术指导和督查等工作。
专职安监员：详细负责工程旳安全监督管理、组织安全学习、督查和指导规程、措施旳贯彻，参与事故旳调查、处理以及消防、保卫和环境保护管理工作，对安全文明施工进行考核与奖惩。
三桩塔吊基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢筋混凝土承台设计规程》CECS88-97一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 449起重荷载标准值F qk(kN) 60竖向荷载标准值F k(kN) 509水平荷载标准值F vk(kN) 14.1倾覆力矩标准值M k(kN·m) 1026.9非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN) 449水平荷载标准值F vk'(kN) 56.8倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 1193.92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×449＝606.15起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN) 606.15+81＝687.15水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×14.1＝19.035倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1026.9＝1386.315非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×449＝606.15水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×56.8＝76.68倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×1193.9＝1611.765三、桩顶作用效应计算承台布置承台类型等边三桩承台承台高度h(m) 1.25 承台桩心距S a(m) 3.6 桩心距承台边的距离b(m) 0.6 桩心距切角边的距离a(m) 0.8 桩直径d(m) 0.8 承台参数承台混凝土等级C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm)50三桩基础布置图(等边)承台及其上土的自重荷载标准值：顶角θ=60°底角α=(180-θ)/2 =(180-60)/2=60°承台面积：S=(b/cosα+3.6sinα+b)2-2((b-a)/(2cosα)+b)2-(b/cosα-a)2/tanα=(0.6/cos60°+3.6×sin60°+0.6)2-2×((0.6-0.8)/(2×cos60°)+0.6)2-(0.6/cos60°-0.8)2/tan60°=13.685m2G k=S(hγc+h'γ')=13.685×(1.25×25+0×19)=427.667kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×427.667=577.35kN1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(509+427.667)/3=312.222kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)yi/∑yi2=(449+427.667)/3+(1193.9+56.8×1.25)×2.078/(2×1.0392+2.0782)=697.939kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)yi/∑yi2=(449+427.667)/3-(1193.9+56.8×1.25)×2.078/(2×1.0392+2.0782)=-186.55kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)yi/∑yi2=(606.15+577.35)/3+(1611.765+76.68×1.25)×2.078/(2×1.0392+2.0782)=942.218kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)yi/∑yi2=(606.15+577.35)/3-(1611.765+76.68×1.25)×2.078/(2×1.0392+2.0782)=-153.218kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35 桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 12.9桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221 地基属性地下水位至地表的距离hz(m) 1.33 承台埋置深度d(m) 1.8是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)素填土 5.2 10 150 0.6 90粉土 2.3 8 100 0.3 50强风化岩 3.9 25 3500 0.4 150中风化岩 5 35 1900 0.6 160全风化岩12.56 70 4000 0.6 3301、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(S a/2,5)=min(3.6/2,5)=1.8mf ak=(1.8×90)/1.8=162/1.8=90kPa承台底净面积：A c=(V/h-3A p)/3=(13.685/1.25-3×0.503)/3=3.147m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=2.513×(3.95×10+2.3×8+3.9×25+2.75×35)+1900×0.503+0.1×90×3.147=1615.831kNQ k=312.222kN≤R a=1615.831kNQ kmax=697.939kN≤1.2R a=1.2×1615.831=1938.997kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-186.55kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=186.55kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=12.9×0.503×(25-10)=97.264kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.513×(0.6×3.95×10+0.3×2.3×8+0.4×3.9×25+0.6×2.75×35)+97.264 =413.861kNQ k'=186.55kN≤R a'=413.861kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=942.218kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=153.218kNf y A S=360×5026.548×10-3=1809.557kNQ'=153.218kN≤f y A S=1809.557kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=1%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台配筋承台每边顶部配筋HRB400 Φ22@18承台每边底部配筋HRB400 Φ22@181、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max- G/3)(S a-30.5×B/4)/3=(942.218-577.35/3)×(3.6-30.5×1.6/4)/3=726.57kN·m2、承台配筋计算(1)、承台每边底部配筋面积αS1= M/(α1f c bh02)=726.57×106/(1×16.7×2678×11892)=0.011ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M/(γS1h0f y1)=726.57×106/(0.994×1189×360)=1708mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1708,0.002×2678×1189)=6370mm2实际配筋：A S1'=6843mm2≥A1=6370mm2满足要求！(2)、承台每边顶部配筋面积实际配筋：A S2'=6843mm2≥0.5A S1'=3421.5mm2满足要求！3、受剪切计算三桩承台抗剪切示意图(1)、X方向(上方)：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值：V x1=F /3=229.05kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906剪切面的计算宽度：b0x1=2(b/sin(θ/2)+0.4d)tan(θ/2)=2×(600/sin(60°/2)+0.4×800)×tan(60°/2)=1755.145mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离：a y1=2S a cos(θ/2)/3-B/2-0.4d=2×3600×cos(60°/2)/3-1600/2-0.4×800=958.461mm,截面剪跨比：λy1= a y1/h0=958.461/1189=0.806,0.25<λy1<3,取λy1=0.806承台剪切系数：αy1=1.75/(λy1+1)=1.75/(0.806+1)=0.969βhsαy1f t b0x1h0=0.906×0.969×1.57×1755.145×1189×10-3=2875.187kN≥V x1=229.05kN(2)、X方向(下方)：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值：V x2=2F /3=458.1kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906剪切面的计算宽度：b0x2=2(b/sin(θ/2)+Sacos(θ/2)-0.4d)tan(θ/2)=2×(600/sin(60°/2)+3600×cos(60°/2)-0.4×800 )×tan(60°/2)=4616.136mm塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离：a y2=S a cos(θ/2)/3-B/2-0.4d=3600×cos(60°/2)/3-1600/2-0.4×800=-80.77mm,截面剪跨比：λy2= a y2/h0=-80.77/1189=-0.068,λy2≤0.25，取λy2=0.25承台剪切系数：αy2=1.75/(λy2+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαy2f t b0x2h0=0.906×1.4×1.57×4616.136×1189×10-3=10926.101kN≥V x2=458.1kN(3)、Y方向：扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：V y=F /3=229.05kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906剪切面的计算宽度：b0y=(b/tan(45-θ/4)+0.4d)/tan(θ/2)=(600/tan(45°-60°/4)+0.4×800)/tan(60°/2)=2354.256m m塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离：a x=S a/2-B/2-0.4d=3600/2-1600/2-0.4×800=680mm,截面剪跨比：λx= a x/h0=680/1189=0.572,0.25<λx<3,取λx=0.572承台剪切系数：αx=1.75/(λx+1)=1.75/(0.572+1)=1.113βhsαx f t b0x1h0=0.906×1.113×1.57×2354.256×1189×10-3=4431.216kN≥V y=229.05kN 4、受冲切计算(1)、塔机立柱对承台的冲切验算：塔机立柱对承台冲切计算示意图扣除承台及其上填土自重后作用于冲切破坏椎体上的冲切力设计值：F l=F=687.15kN，冲跨比：λx= a x /h0=680/1189=0.572;0.25<λx<1,取λx=0.572；λy1= a y1 /h0=958.461/1189=0.806;0.25<λy1<1,取λy1=0.806；λy2= a y2 /h0=-80.77/1189=-0.068;λy2≤0.25，取λy2=0.25 ；冲切系数：β0x=0.84/(λx+0.2)=0.84/(0.572+0.2)=1.088;β0y1=0.84/(λy1+0.2)=0.84/(0.806+0.2)=0.835;β0y2=0.84/(λy2+0.2)=0.84/(0.25+0.2)=1.867;(β0x(2B+a y1+a y2)+(βoy1+βoy2)(B +a x))βhp f t h o=(1.088×(2×1600+958.461+-80.77)+(0.835+1.867)×(1600+680))×0.981×1.57×1189×10-3=19396.917kN≥F l=687.15kN满足要求！(2)、角桩对承台的冲切验算：角桩对承台冲切计算示意图底部角桩：F l=F/3=687.15/3=229.05kN，c1=b/tan(45°-θ/4)+0.4d=600/tan(45°-60°/4)+0.4×800=1359.23mma11=min[h0,S a/2-0.4d-B/2]= min[1189,3600/2-0.4×800-1600/2]=680mm;λ11=a11/h0=680/1189=0.572;0.25<λ11<1,取λ11=0.572β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.572+0.2)=0.725β11(2c1+a11)βhp tan(45°-θ/4)f t h0=0.725×(2×1.359+0.68)×0.981×tan(45°-60°/4)×1.57×103×1189×10-3=2605.522kN≥F l=229.05kN顶部角桩：F l=F/3=687.15/3=229.05kN，c2=b/tan(θ/2)+0.4dcos(θ/2)=600/tan(60°/2)+0.4×800×cos(60°/2)=1316.359mma12=min[h0,(2S a cos(θ/2)/3-0.4d-B/2)cos(θ/2)]=min[1189,(2×3600×cos(60°/2)/3-0.4×800-1600/2)×cos(60°/2)]=830.052mm;λ12=a12/h0=830.052/1189=0.698;0.25<λ12<1,取λ12=0.698β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.698+0.2)=0.624β12(2c2+a12)βhp tan(45°-θ/4)f t h0=0.624×(2×1.316+0.83)×0.981×tan(45°-60°/4)×1.57×103×1189×10-3=2281.777kN≥F l=229.05kN满足要求！。
江苏景灿钢杆有限公司三管塔安装方案三管通信塔安装批准：审核：编制：目录目录 (1)一、工程概况 (2)1、工程概况 (2)2、工程量和工期 (2)二、编制依据 (2)三、作业前的条件和准备 (2)1、技术准备 (2)2、施工人员组成 (3)3、主要施工机具 (3)4、材料和设备 (3)5、安全器具 (4)6、工序交接 (4)7、其他 (4)四、作业程序、方法和内容 (4)1、主要施工步骤 (4)2、施工工艺 (4)五、质量通病处理及预防和作业过程中控制点的设置 (6)1、质量通病处理及预防 (6)2、作业过程中控制点的设置.. (9)3、质量标准及要求 (10)六、作业的安全要求和环境条件 (11)1、作业的安全要求 (11)2、环境条件 (11)三管塔施工方案一、工程概况：1、工程概况：本工程为中国有限公司分公司三管通信塔安装工程，本工程采用机械绞磨（或人工绞磨吊装）。
使用机械绞磨（或人工绞磨）吊装三管通信塔是建筑安装企业总结多年安装经验，经专业施工人员及技术人员共同研究，制定的一种安装方法，该吊装方案，吊装经济，但使用机械绞磨（或人工绞磨）吊装对安全要求较高，对现场安装人员的施工整体素质要求较高，因此必须严格按吊装操作规程，确保安全，经密组织，谨慎操作。
工程地点位于，设计使用年限50年。
建设单位：监理单位：施工单位：设计单位：2、工程量和工期塔型塔高（m）数量（基）工期要求备注三管塔二、编制依据1、国家法律法规性文件2、国家标准及规范：《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001《建筑钢结构焊接规范》JGJ81－91《塔桅钢结构施工及验收规程》CESC80:2006《移动通信工程钢塔桅结构验收规范》YD/T5132-2005《起重机械技术条件》GB5226.2-20023、业主制定的质量目标和合同承诺4、已批准的施工图和设计变更及设备出厂的技术文件5、合同规定采用的规程规范等工程施工装备和现场条件6、类似工程的施工经验、专题报告等可作为参考资料三、作业前的条件和准备1、技术准备：1.1、安装前应取得基础验收合格的资料证明文件（包括根开、地脚螺栓安装）。
地面站三管塔：创新试行3GT(DX)-30-0.35-3NPT3：（3平台各6支臂）基础尺寸，4.9×4.9，方量，18.32，埋深，2.6米。
创新试行3GT(DX)-40-0.35-3NPT3：（3平台各6支臂）基础尺寸，5.6×5.6，方量，28.34，埋深，2.8米。
3GT-24-0.35-3ZJ：（3平台各3支臂）基础尺寸，4×4，方量，12.59，埋深，2.6米3GT-25-0.45-3PT3：（2平台各6支臂）基础尺寸，4.8×4.8，方量，17.54，埋深，2.6米3GT-35-0.35-3PT3：（3平台各6支臂）基础尺寸，5.4×5.4，方量，24.55，埋深，2.8米3GT-45-0.35-3PT3：（3平台各6支臂）基础尺寸，6×6，方量，35.53，埋深，3.2米外爬支架式单管塔（带小平台，只能站人）：创新试行DGT(Z)-30-0.35-3ZJ（3平台各3支臂）基础尺寸，3.8×3.8，方量，10.32，埋深，2.2米创新试行DGT(Z)-35-0.35-4ZJ（4平台各3支臂）基础尺寸，4.2×4.2，方量，12.55，埋深，2.6米DGT(Z)-40-0.35-4ZJ（4平台各3支臂）基础尺寸，5.2×5.2，方量，26.38，埋深，2.8米标准平台单管塔（带平台和护栏，支臂抱于平台上）：创新试行：DGT(C)-35-0.35-3PT3（3平台各6支臂）（外爬）基础尺寸，5×5，方量，22.52，埋深，3米DGT(C)-30-0.35-3PT3（3平台各6支臂）（外爬）基础尺寸，4.4×4.4，方量，18.31，埋深，3米DGT(C)-40-0.35-3PT3（3平台各6支臂）（内爬）基础尺寸，5.2×5.2，方量，27.03，埋深，3米插接式单管塔（带平台，支臂抱于平台上）：DGT(CH)-40-0.35-3PT3（3平台各6支臂）（外爬）基础尺寸，5.5×5.5，方量，31.54，埋深，3米地面增高架：ZGJ-18-0.45-2ZJ基础尺寸，4.5×4.5，方量，9.62，埋深，1.6米灯杆（花瓣）插接景观塔：（带6个灯，花瓣状）DGT(CD/H)-30-0.35-3ZJ（3平台，各3天线抱杆2个RRu抱杆）（外爬）基础尺寸，4.4×4.4，方量，16.80，埋深，2.7米创新试行DGT(CD/H)-35-0.35-3ZJ（3平台，各3天线抱杆2个RRu抱杆）（外爬）基础尺寸，4.6×4.6，方量，16.98，埋深，2.8米DGT(CD/H)-40-0.35-3ZJ（3平台，各3天线抱杆，2个RRu抱杆）（外爬）基础尺寸，5.2×5.2，方量，27.68，埋深，3.2米仿生树：FSS(CSZ)-25-0.35-3ZJ（3平台，各3天线抱杆）（外爬）基础尺寸，4.6×4.6，方量，18.4，埋深，2.5米楼面站：屋面12米三角围笼（锚固式）基础为：等边三角形各边长3米，如下图：屋面12米三角围笼（配重式）基础为：以上各边长相同，（省标）配重基础为1750×1750×300。
一、工程概况及质量目标1.1 工程概况本工程是xxxxxx供水系统改造增补项目工程中的一个有效容量500m3的水塔，支筒总高度为30m，水箱高度为9.14m,建筑全高39.14m(不含避雷针),支筒内径为2.69m，壁厚350mm，支筒为C40砼；环板为600mm厚，水箱下壳为300厚，水箱上壳为250厚，水箱采用C40S6抗渗砼，水塔外装饰面采用涂料。
本工程具有工期短、高空作业、技术要求高、施工难度大之特点。
1.2 质量目标：一次验收合格。
二、施工部署2.1 施工工序：施工准备→基础施工→支筒施工→水箱结构→附属工程施工→水箱防水试验→水电施工→注水试验→清理及验收2.2 主要施工工艺2.2.1 基础采用机械配合人工挖土，支模现浇施工。
2.2.2 支筒支模现浇施工。
2.2.3 在支筒施工结束后，支满堂脚手架，空中现浇水箱三、项目组织机构及主要管理人员配备3.1项目部组织机构设置根据本工程项目的具体情况，确定本工程的项目部组织结构形式如下：3.2项目部主要管理人员鉴于该工程为国外项目，公司抽调精干人员担当工程项目部的主要管理人员，名单如下：水塔工程施工管理机构一览表四、施工准备工作计划4.1 组织有关人员熟悉施工图纸，并对施工班组进行技术、安全交底。
4.2 对模板、吊装机具设备，搅拌机、振捣器、电焊机、电锯、翻斗车、水准仪、磅秤、钢卷尺等施工、计量、现场试验设备进行检查、维修、保养和校验，并有计划地进场。
4.3 制定劳动力计划，建筑材料计划（包括预埋铁件）。
4.4 现场根据实际情况，按照施工需要进行围栏，并确定卷扬机、搅拌机位置及材料机具堆放位置，搭设临时设施并将中心控制桩引至筒体以外易保护处。
五、施工总进度计划根据安哥拉供水系统一期增项项目工程进度安排，结合业主方要求，该工程计划工期为150天。
六、主要分部、分项工程施工方法及技术措施6.1 土方工程本工程基础土方采用反铲挖掘机配合人工开挖方案施工，如现场土质较好可按1：0.33坡度放坡，将挖出的土方运离现场，坑内换填、基础上部回填及水塔一层地面回填采用购买红土。
