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ly160的设计强度标准
LY160是一种抗震钢，其设计强度标准如下：
1. 屈服强度：140~180 MPa
2. 抗拉强度：220~330 MPa
3. 冲击功：不小于27 J
4. 表面质量要求：钢板表面不允许存在裂纹、气泡、结疤、折叠和夹杂等对使用有害的缺陷。
钢板不得有分层。
缺陷清理处应平滑无棱角。
钢板不允许焊补。
5. 力学性能还包括拉伸试验和V型冲击试验。
拉伸试样尺寸：厚度≤50mm，采用L0=50mm，b=25mm；厚度＞50mm，采用L0=50mm，d=14mm。
对于厚度＞25mm~50mm，也可采用L0=50mm，d=14mm，但仲裁时
为L0=50mm，b=25mm。
屈服现象不明显时，屈服强度采用。
冲击试验
规定值适用于纵向试样。
以上内容仅供参考，如需更具体准确的数值，可查阅LY160抗震钢的国家
标准或者行业标准。
文章标题：q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值一、概述在工程设计和结构分析中，钢材的强度设计值是一个至关重要的参数。
钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值直接影响着结构的安全性和稳定性。
q235钢材作为常见的碳素结构钢，其强度设计值备受关注。
本文将从抗拉、抗压和抗弯三个方面，对q235钢材的强度设计值进行全面评估和探讨，旨在帮助工程师和结构设计者更好地理解和应用这一重要参数。
二、q235钢材的抗拉强度设计值1. q235钢材的抗拉强度设计值是指在设计荷载下，钢材所能承受的最大拉应力。
根据国家标准GB/T 700-2006，q235钢材的抗拉强度设计值为235MPa。
这一数值是在实验室条件下经过多次试验得出的，具有一定的科学性和准确性。
2. 抗拉强度设计值的合理应用十分重要。
在实际工程中，工程师需要根据具体的结构要求和设计荷载，合理选取和应用q235钢材的抗拉强度设计值，以确保结构的安全可靠。
三、q235钢材的抗压强度设计值1. 在工程实践中，q235钢材的抗压强度设计值同样是一个关键参数。
根据国家标准GB/T 700-2006，q235钢材的抗压强度设计值为375MPa。
这一数值也经过了多次试验验证，具有一定的可靠性和科学性。
2. 抗压强度设计值的合理应用需要考虑结构的受力状态、荷载类型等多种因素。
工程师需要根据实际情况，合理选取和应用q235钢材的抗压强度设计值，并结合其他设计参数，确保结构的稳定和可靠性。
四、q235钢材的抗弯强度设计值1. 抗弯强度设计值是指在设计荷载下，材料抵抗外力弯曲破坏的能力。
根据国家标准GB/T 700-2006，q235钢材的抗弯强度设计值考虑了截面形状和截面受力状态的影响，为215MPa。
2. 工程结构中，抗弯强度设计值的合理选取对于保证结构的安全性至关重要。
工程师需要考虑q235钢材的抗弯特性，并合理计算和应用其抗弯强度设计值，以确保结构在受力状态下不发生塑性破坏。
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算◆钢结构连接计算一、连接件类别不焊透的对接焊缝二、计算公式1．在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：2．在其它力或各种综合力作用下，σf，τf共同作用处。
式中N──-构件轴心拉力或轴心压力，取 N＝100N；lw──对接焊缝或角焊缝的计算长度，取lw=50mm；γ─-作用力与焊缝方向的角度γ=45度；σf──按焊缝有效截面(helw)计算，垂直于焊缝长度方向的应力；hf──较小焊脚尺寸，取 hf=30mm；βt──正面角焊缝的强度设计值增大系数；取1；τf──按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；Ffw──角焊缝的强度设计值。
α──斜角角焊缝两焊脚边的夹角或V形坡口角度；取α=100度。
s ──坡口根部至焊缝表面的最短距离，取 s=12mm；he──角焊缝的有效厚度，由于坡口类型为V形坡口，所以取he=s=12.000mm.三、计算结果1. 正应力：σf=N×sin(γ)/(lw×he)=100×sin(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；2. 剪应力：τf=N×cos(γ)/(lw×he)=100×cos(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；3. 综合应力：[(σf/βt)2+τf2]1/2=0.167N/mm2；结论:计算得出的综合应力0.167N/mm2≤对接焊缝的强度设计值ftw=10.000N/mm2，满足要求！◆钢结构强度稳定性计算一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：Mx/γxWnx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.800×106 N·mm,10.000×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取 1.2,1.3；Wnx,Wny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取 947000 mm3,85900 mm3；计算得：Mx/(γxWnx)+My/(γyWny)=100.800×106/(1.2×947000)+10.000×106/(1.3×85900)=178.251 N/mm2受弯的实腹构件抗弯强度=178.251 N/mm2 ≤抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/Itw ≤ fv式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=10.300×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取 S= 947000mm3；I──毛截面惯性矩,取 I=189300000 mm4；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；计算得：τmax = VS/Itw=10.300×103×947000/(189300000×8)=6.441N/mm2受弯的实腹构件抗剪强度τmax =6.441N/mm2≤抗剪强度设计值fv = 175 N/mm2，满足要求！3、局部承压强度计算τc = φF/twlz ≤ f式中φ──集中荷载增大系数，取φ=3；F──集中荷载,对动力荷载应考虑的动力系数，取 F=0kN；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；lz──集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，取lz=100(mm)；计算得：τc = φF/twlz =3×0×103/(8×100)=0.000N/mm2局部承压强度τc =0.000N/mm2≤承载力设计值f = 215 N/mm2，满足要求！4、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx ≤ f式中Mx──绕x轴的弯矩，取100.8×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；Wx──对x轴的毛截面抵抗矩Wx,取 947000 mm3；计算得：Mx/φbwx = 100.8×106/(0.9×947000)=118.268 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，满足要求！5、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.8×106 N·mm,10×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取 1.3；Wx,Wy──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取 947000 mm3, 85900 mm3；Wny──对y轴的净截面抵抗矩,取 85900 mm3计算得：Mx/φbwx +My/ γyWny =100.8×106/(0.9×947000)+10×106/(1.3×85900)=207.818 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，满足要求！◆钢筋支架计算公式一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢结构强度稳定性计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构件受力类别：轴心受压构件。
二、强度验算：1、轴心受压构件的强度，可按下式计算：σ = N/A n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；轴心受压构件的强度σ= N / A n = 10×103 / 298 = 33.557 N/mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；由于轴心受压构件强度σ= 33.557 N/mm2≤承载力设计值f=205 N/mm2,故满足要求！2、摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下面两式计算，取最大值：σ = (1-0.5n1/n)N/A n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目,取n = 4；n1──所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓数目；取n1 = 2；σ= (1-0.5×n1/n)×N/A n=(1-0.5×2/4)×10×103/298=25.168 N/mm2；σ = N/A ≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A──构件的毛截面面积，取A= 354 mm2；σ=N/A=10×103/354=28.249 N/mm2；由于计算的最大强度σmax = 28.249 N/mm2≤承载力设计值=205 N/mm2,故满足要求！3、轴心受压构件的稳定性按下式计算：N/φA n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；l──构件的计算长度,取l=5000 mm；i──构件的回转半径,取i=23.4 mm；λ──构件的长细比, λ= l/i= 5000/23.4 = 213.675；[λ]──构件的允许长细比,取[λ]=250 ；构件的长细比λ= 213.675 ≤[λ] = 250，满足要求；φ──轴心受压构件的稳定系数, λ=l/i计算得到的构件柔度系数作为参数查表得φ=0.165；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；N/(φA n)=10×103/(0.165×298)=203.376 N/mm2；由于σ= 203.376 N/mm2≤承载力设计值f=205 N/mm2,故满足要求！。
q355钢材抗压强度设计值
Q355钢材是一种低合金高强度结构钢，广泛应用于建筑、桥梁、船舶、车辆、压力容器等结构件。
其抗压强度设计值是指在规定的使用条件下，材料在承受压力时能承受的最大应力值。
Q355钢材的抗压强度设计值通常在315-400MPa之间，具体数值取决于钢材的厚度和热处理状态。
例如，对于厚度为20mm的Q355钢材，其抗压强度设计值通常在315-360MPa之间；对于厚度为40mm的Q355钢材，其抗压强度设计值通常在360-400MPa之间。
Q355钢材的抗压强度设计值是进行结构设计和计算的重要参数，它直接影响到结构的安全性和经济性。
在进行结构设计时，需要根据实际工况和使用条件，合理选择钢材的厚度和热处理状态，以确保结构的强度和刚度满足要求。
Q355钢材的抗压强度设计值是在理想状态下的理论值，实际使用中，由于各种因素的影响，如焊接、加工、腐蚀等，钢材的实际抗压强度可能会低于设计值。
因此，在使用Q355钢材时，还需要考虑到这些因素，采取相应的措施，以确保结构的安全。
Q355钢材的抗压强度设计值是一个非常重要的参数，它关系到结构的安全性和经济性。
在进行结构设计和计算时，需要充分考虑到这一参数，以确保结构
的安全和稳定。
附录附录1 钢材和连接强度设计值附表1-1 钢材的强度设计值（N/mm2）注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚件的厚度。
附表1-2 焊缝的强度设计值（N/mm2）钢焊丝和焊剂》GB/T 5293和《低合金钢弧焊用焊剂》GB/T 12470 中相关的规定。
2、焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。
其中厚度小于8mm 钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。
3、对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取w c f 。
在受拉区的抗弯强度设计值取w t f 。
4、表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。
附表1-3 螺栓连接的强度设计值（N/mm 2）注：1、A 级螺栓用于d ≤24mm 和l ≤10d 或l ≤150mm （按较小值）的螺栓；B 级螺栓用于d >24mm 或l >10d 或l >150mm （按较小值）螺栓。
d 为公称直径，l 为螺杆公称长度。
2、A 、B 级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C 级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的要求。
附表1-4 铆钉连接的强度设计值（N/mm 2）1）在装配好的构件下按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻到设计孔径的孔。
2、在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于Ⅱ类孔。
附表1-5 结构构件或连接设计强度的折减系数时，取λ=20。
2、当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
附录2 受弯构件的挠度容许值附录2 受弯构件的挠度容许值附表2 受弯构件挠度容许值注：1、l 为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍）。
2、[v T ]为永久和可变荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）的容许值；[v Q ]为可变载标准值产生的挠度的容许值。
附表1 钢材和连接的设计强度值2注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。
附表1.2 钢铸件的强度设计值（）附表1.3 焊缝的强度设计值（）注：1自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定。
2焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T 50205的规定。
其中厚度小于8 mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。
3对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取，在受拉区的抗弯强度设计值取。
4表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。
附表1.4 螺栓连接的强度设计值（）注：1 A级螺栓用于mm和或mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于mm或或mm（按较小值）的螺栓。
为公称直径，为螺杆公称长度。
2 A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家表中《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的要求。
附表1.5 铆钉连接的强度设计值（）附表1.6普通螺栓规格及有效截面面积（）附表1.7锚栓规格附表2 轴心受压构件的稳定系数附表2.1 a类截面轴心受压构件的稳定系数φ附表2.2 b类截面轴心受压构件的稳定系数φ附表2.3 c类截面轴心受压构件的稳定系数φ附表2.4 d类截面轴心受压构件的稳定系数φ注：1. 附表2.1~2.4中的φ值按下列公式算得：当时：当时：式中、、为系数，根据附表2.5采用2. 当构件的值超出表2.1至2.4的范围时，则φ值按注1所列的公式计算。
附表2.5 系数、、。
附录附录1 钢材和连接的强度设计值附表钢材的强度设计值（N/mm2）注：附表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚的。
附表铸铁件的强度设计值（N/mm2）附表焊缝的强度设计值（N/mm）注：1 自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定。
2 焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。
其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。
3 对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取f c w，在受拉区的抗弯强度设计值取f t w。
4 附表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。
附表螺栓连接的强度设计值（N/mm2）注：1 A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于d＞24mm和l＞10d或l＞150mm（按较小值）的螺栓。
d为公称直径，l为螺杆公称长度。
2 A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的要求。
附表铆钉连接的强度设计值（N/mm2）注：1 属于下列情况者为Ⅰ类孔：1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。
2 在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于Ⅱ类孔。
附录2 结构或构件的变形容许值受弯构件的挠度容许值附表受弯构件挠度容许值注：1 l为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍）。
2 [v T]为永久和可变荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）的容许值；[v Q]为可变荷载标准值产生的挠度的容许值。
q235b钢材强度设计值引言钢材是一种常用的结构材料，广泛应用于建筑、桥梁、船舶、汽车等领域。
而对于钢材的使用，其强度设计值是一个重要的考虑因素。
本文将为您详细介绍q235b钢材的强度设计值的相关知识以及计算方法。
1. 强度设计值的概念•强度设计值是指在给定的工况下，为了确保结构的安全性和可靠性，所要求的构件或材料的强度指标。
对于q235b钢材来说，强度设计值是指在给定的工程场合下，该钢材能够承受的最大载荷。
2. q235b钢材的基本性质q235b是中国的一种常用结构钢。
它具有以下基本性质： - 化学成分：碳含量为0.12-0.20%，锰含量为0.30-0.70%，硅含量为≤0.30%，硫含量为≤0.045%，磷含量为≤0.045%。
- 强度：抗拉强度为≥375MPa，屈服强度为≥235MPa。
- 延展性：延伸率为≥26%。
- 冲击韧性：室温下的冲击韧性为≥27J。
3. 强度设计值的计算方法q235b钢材的强度设计值的计算方法可以采用以下几个步骤：3.1 计算抗拉强度•抗拉强度（fu）= 屈服强度（fy）+ 强度储备系数（φ）* 屈服强度（fy）* 平均方式调整系数（χ）。
3.2 计算轴心受压强度•轴心受压强度（fc）= 0.6 * 抗拉强度（fu）。
3.3 计算扭矩强度•扭矩强度（fv）= 0.6 * 抗拉强度（fu）。
3.4 计算剪切强度•剪切强度（fv）= 0.4 * 抗拉强度（fu）。
3.5 计算焊接连接的强度•焊接连接的强度（fw）= 0.7 * 抗拉强度（fu）。
4. 强度设计值的应用范围q235b钢材的强度设计值广泛应用于各种工程建设中。
具体应用范围包括但不限于以下几个方面：4.1 建筑领域q235b钢材常用于建筑结构中的柱子、梁、桁架等部位。
在建筑设计时，根据实际荷载情况和使用要求，计算钢材的强度设计值，以确保结构的安全可靠。
4.2 桥梁领域q235b钢材广泛应用于桥梁的主梁、横梁、桥面板等部位。
钢材是一种常见的建筑材料，它具有优良的物理力学性能，广泛应用于建筑结构中。
在工程设计中，对于钢材的抗压、抗拉和抗弯强度设计值的计算和选取是十分重要的，这直接影响到结构的安全性和稳定性。
本文将就钢材的抗压、抗拉和抗弯强度设计值的相等性进行探讨，以便更好地理解和应用这些设计值。
1. 抗压、抗拉和抗弯强度设计值的概念在结构设计中，对于材料的强度设计值是指在统计意义下，满足一定失效概率的材料强度数值。
对于钢材而言，其抗压、抗拉和抗弯强度设计值分别表示材料在受压、拉伸和弯曲作用下的设计极限强度。
2. 抗压、抗拉和抗弯强度设计值的计算钢材的抗压、抗拉和抗弯强度设计值通常可以通过以下公式计算得到：抗压强度设计值：fcd = fck / γc抗拉强度设计值：fbd = ftd / γs抗弯强度设计值：fmd = fyd / γm其中，fck、ftd和fyd分别表示混凝土的设计抗压强度、钢的设计抗拉强度和钢的屈服强度；γc、γs和γm分别表示混凝土、钢筋和钢材的安全系数。
3. 抗压、抗拉和抗弯强度设计值的相等性根据钢材的力学性能和统计理论，可以得出以下结论：（1）对于普通混凝土，在不考虑蠕变效应和温度效应的情况下，其抗压强度设计值与抗拉强度设计值在统计意义下可以认为是相等的；（2）在混凝土梁受弯构件的设计中，将混凝土的抗压强度设计值与钢筋的抗拉强度设计值相互转化后，可以得到类似于弯矩-曲率原理的设计方法，而不需要额外考虑混凝土的抗弯强度设计值。
4. 结语通过以上讨论，可以得出结论：在一些特定的条件下，钢材的抗压、抗拉和抗弯强度设计值可以认为是相等的。
这一结论为工程设计提供了理论依据和实际指导，有助于简化设计计算和提高工程结构的安全性。
然而，需要注意的是，在具体工程中，还需要综合考虑材料的其他性能指标和工程实际情况，以确保结构设计的可靠性和经济性。
以上就是钢材抗压、抗拉、抗弯强度设计值一样的讨论，希望对工程设计和理论研究有所帮助。
附录附录1 钢材和连接的强度设计值附表1.1 钢材的强度设计值（N/mm2）注：附表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚的。
附表1.2 铸铁件的强度设计值（N/mm2）附表1.3 焊缝的强度设计值（N/mm2）注：1 自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定。
2 焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。
其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。
3 对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取f c w，在受拉区的抗弯强度设计值取f t w。
4 附表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。
附表1.4 螺栓连接的强度设计值（N/mm2）注：1 A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于d＞24mm和l＞10d 或l＞150mm（按较小值）的螺栓。
d为公称直径，l为螺杆公称长度。
2 A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的要求。
附表1.5 铆钉连接的强度设计值（N/mm2）注：1 属于下列情况者为Ⅰ类孔：1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。
2 在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于Ⅱ类孔。
附录2 结构或构件的变形容许值2.1 受弯构件的挠度容许值2.1.1 吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过附表2.1.1所列的容许值。
附表2.1.1 受弯构件挠度容许值注：1 l为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍）。
2 [v T]为永久和可变荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）的容许值；[v Q]为可变荷载标准值产生的挠度的容许值。
2.1.2 冶金工厂或类似车间中设有工作级别为A7、A8级吊车的车间，其跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载（按荷载规范取值）所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。
2.2 框架结构的水平位移容许值2.2.1 在风荷载标准值作用下，框架柱顶水平位移和层加相对位移不宜超过下列数值：1 无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/1502 有桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/4003 多层框架的柱顶位移H/5004 多层框架的层加相对位移h/400H为自基础顶面至柱顶的总高度；h为层高。
注：1 对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小。
无墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。
2 对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。
2.2.2 在冶金工厂或类似车间中设有A7、A8级吊车的厂房柱和设有中级和重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载（按荷载规范取值）所产生的计算变形值，不宜超过附表A.2.2所列的容许值。
附表2.2.2 柱顶水平位移（计算值）的容许值注：1 H c 为基础顶面至吊车梁或吊车桁架顶面的高度。
2 计算厂房或露天栈桥柱的纵向位移时，可假设吊车的纵向水平制动力分配在温度区段内所有柱间支撑或纵向框架上。
3 在设有A8级吊车的厂房中，厂房柱的水平位移容许值宜减小10％。
4 设有A6级吊车的厂房柱的纵向位移宜符合表中的要求。
附录3 梁的整体稳定系数 3.1 等截面焊接工字形和轧制H 型钢简支梁等截面焊接工字形和轧制H 型钢（图3.1）简支梁的整体稳定系数b ϕ应按下式计算：yb y x y b b f h t W Ah 2354.414320212⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ηλλβϕ (3.1.1)图3.1 焊接工字形和轧制H 型钢截面式中 b β——梁整体稳定的等效临界弯矩系数，按附表3.1采用；t 1t 12t 1t 1(a)双轴对称焊接工字形截面(b)加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面(c) 加强受拉翼缘的单轴对称焊接工字形截面(d)轧制H 型钢截面y λ——梁在侧向支撑点间对截面弱轴y-y 的长细比，y y i l /1=λ，1l 为侧向支承点间的距离，y i 为梁毛截面对y 轴的截面回转半径；A ——梁的毛截面面积；h 、t 1——梁截面的全高和受压翼缘厚度；b η——截面不对称影响系数；对双轴对称截面（图3.1a 、d ）：0=b η；对单轴对称工字形截面（图 3.1b 、c ）：加强受压翼缘：)12(8.0-=b b αη；加强受拉翼缘：12-=b b αη；211I I I b +=α，式中I 1和I 2分别为受压翼缘和受拉翼缘对y 轴的惯性矩。
当按公式(3.1.1)算得的b ϕ值大于0.6时，应用下式计算的'b ϕ代替b ϕ值：0.1282.007.1'≤-=bb ϕϕ (3.1.2)注：公式(3.1.1)亦适用于等截面铆接（或高强度螺栓连接）简支梁，其受压翼缘厚度t 1包括翼缘角钢厚度在内。
附表3.1 H 型钢和等截面工字形简支梁的系数βb注：1 ξ为参数，h b t l 111=ξ，其中l 1和b 1分别为H 型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度和宽度。
2 M 1、M 2为梁的端弯矩，使梁产生同向曲率时M 1和M 2取同号，产生反向曲率时取异号，|M 1|≥|M 2|。
3 附表中项次3、4和7的集中荷载是指一个和少数几个集中荷载位于跨中央附近的情况，对其他情况的集中荷载，应按附表中项次1、2、5、6内的数值采用。
4 附表中项次8、9的βb ，当集中荷载作用在侧向支承点处时，取βb ＝1.20。
5 荷载作用在上翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；荷载作用在下翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向背向截面形心。
6 对b α＞0.8的加强受压翼缘工字形截面，下列情况的βb 值应乘以相应的系数： 项次1：当ξ≤1.0时，乘以0.95；项次3：当ξ≤0.5时，乘以0.90；当0.5＜ξ≤1.0时，乘以0.95。
3.2 轧制普通工字钢简支梁轧制普通工字钢简支梁的整体稳定系数b ϕ应按附表3.2采用，当所得的b ϕ值大于0.6时，应按公式3.1.2算得相应的'b ϕ代替b ϕ值。
附表3.2 轧制普通工字钢简支梁的b ϕ注：1 同附表3.1的注3、5。
2 附表中的b ϕ适用于Q235钢。
对其他钢号，附表中数值应乘以235/f y 。
3.3 轧制槽钢简支梁轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置，均可按下式计算：yb f h l bt 2355701⋅=ϕ (3.3) 式中h 、b 、t ——分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。
按公式(3.3)算得的b ϕ大于0.6时，应按公式(3.1.2)算得相应的'b ϕ代替b ϕ值。
3.4 双轴对称工字形等截面（含H 型钢）悬臂梁双轴对称工字形等截面（含H 型钢）悬臂梁的整体稳定系数，可按公式(3.1.1)计算，但式中系数βb 应按附表3.4查得，λy =l 1/i y （l 1为悬臂梁的悬伸长度）。
当求得的b ϕ大于0.6时，应按公式(3.1.2)算得相应的'b ϕ代替b ϕ值。
附表3.4 双轴对称工字形等截面（含H 型钢）悬臂梁的系数βb注：1 本附表是按支承端为固定的情况确定的，当用于由邻跨延伸出来的伸臂梁时，应在构造上采取措施加强支承处的抗扭能力。
2 附表中ξ见附表3.1注1。
3.5 受弯构件整体稳定系数的近似计算均匀弯曲的受弯构件，当y y f 235120≤λ时，其整体稳定系数b ϕ可按下列近似公式计算：1 工字形截面（含H 型钢）： 双轴对称时：2354400007.12yyb f ⋅-=λϕ (3.5.1)单轴对称时：23514000)1.02(07.12y yb x b f Ah W ⋅⋅+-=λαϕ (3.5.2) 2 T 形截面（弯矩作用在对称轴平面，绕x 轴）1) 弯矩使翼缘受压时： 双角钢T 形截面：2350017.01y y b f λϕ-= (3.5.3) 部分T 型钢和两板组合T 形截面：2350022.01y y b f λϕ-= (3.5.4)2) 弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于y f 23518时：2350005.01y y b f λϕ-= (3.5.5)按公式(3.5.1)至公式(3.5.5)所得的b ϕ值大于0.6时，不需按公式(3.1.2)换算成'b ϕ值；当按公式(3.5.1)和公式(3.5.2)算得的b ϕ值大于1.0时，取b ϕ＝1.0。
附录4 轴心受压构件的稳定系数附表4.1 a类截面轴心受压构件的稳定系数ϕ注：见附表4.4注。
附表4.2 b类截面轴心受压构件的稳定系数ϕ注：见附表4.4注。
注：见附表4.4注。
当215.0≤=E f y nπλλ时：211n λαϕ-= 当215.0≥n λ时： ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++-++=222322322421n n n n n nλλλααλλααλϕ 式中，1α、2α、3α为系数，根据截面的分类，按附表4.5采用。
2 当构件的235y f λ值超出附表4.1至附表4.4的范围时，则ϕ值按注1所列的公式计算。
附表4.5 系数α、α、α附录6 柱的计算长度系数附表6.1 无侧移框架柱的计算长度系数μ注：1 附表中的计算长度系数μ值系按下式所得：()()08cos 42sin 42212122121212=+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⋅⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛K K K K K K K K K K μπμπμπμπμπ式中，K 1、K 2分别为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值。
当横梁远端为铰接时，应将横梁线刚度乘以1.5；当横梁远端为嵌固时，则将横梁线刚度乘以2。
2 当横梁与柱铰接时，取横梁线刚度为零。
3 对底层框架柱：当柱与基础铰接时，取K 2＝0（对平板支座可取K 2＝0.1）；当柱与基础刚接时，取K 2＝10。
4 当与柱刚性连接的横梁所受轴心压力N b 较大时，横梁线刚度应乘以折减系数αN ； 横梁远端与柱刚接和横梁远端铰支时：αN =1-N b /N Eb 横梁远端嵌固时：αN =1-N b /(2N Eb )式中，N Eb =π2EI b /l 2，I b 为横梁截面惯性矩，l 为横梁长度。
