主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。

桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。

桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。

桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。

本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。

二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。

全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。

腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。

箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。

混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。

图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。

右幅第一联【第五跨50m】支架计算书一、工程概况本项目为75省道南延工程椒江段第X合同段外沙分离大桥左幅第1、第2联，右幅第1联上部砼预应力连续箱梁支架搭设方案。

上述各联支架平均高度都在25米左右，最大高度28m。

其中，右幅第五跨、左幅第六跨横跨外沙路，为保证过往车辆的安全通行，特制定此计算书。

设计基准跨取右幅第一联第五孔，跨度为50m，若其满足，其余各孔均满足。

支架采用钢管柱+碗扣式支架，该跨碗扣式支架高度平均为4m；基础采用砼扩大基础，外沙路上采用条形基础，其余部位采用块状基础，临时墩采用φ70cm*8mm、φ60cm*8mm钢管柱，柱顶标高为21.66m，钢管柱顶设双拼I40b型工字钢为横向分配梁，梁上设置贝雷桁架为纵梁，纵梁顶、碗扣式支架底铺设10#槽钢的施工方案。

支架结构见图（支架纵断面详图）：二．计算依据一）、规范1、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2、《公路桥涵钢结构及土结构设计规范》（JTJ 025-86）3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵设计技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《桥梁支架安全施工手册》7、《路桥施工计算手册》二）、荷载及参数1、手工计算荷载取值：①模板自重标准值木材重度6~7KN/m³，胶合板重度7.3KN/m³，钢材重度78.5KN/m³。

②钢筋混凝土自重取26KN/m³。

③施工人员及设备荷载标准计算模板及其小楞时取2.5KN/㎡，计算支架时取1.0 KN/㎡（路桥施工计算手册P172页）。

④振捣混凝土产生的荷载标准值：对水平模板取2KN/㎡，对垂直模板取4KN/㎡。

⑤混凝土浇筑冲击荷载取2KN/m²。

2、Midas计算荷载取值：①钢材重度78.5KN/m³（计算软件自动加载）。

②混凝土自重取26KN/m³。

盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。

杭州至瑞丽高速公路贵州境思南至遵义段SZTJ-4合同段（K166+600～K172+720）合兴互通B匝道桥碗扣式满堂支架现浇箱梁计算书编制：审核：编制单位：贵州桥梁建设集团有限责任公司思遵高速SZTJ-4合同段项目部编制日期：2011年4月25日现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算一、工程概况：合兴互通B匝道桥跨径组合为5×20m+（22+2×35+22）m+3×25m+4×20m，共四联，全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度10.5m。

桥梁起点桩号为BK0+312.447,终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为375.00m。

合兴互通B匝道桥墩柱平均高度在15m以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。

第二联跨径最大，且墩柱平均较高，因此，全桥仅对第二联进行受力计算即可。

墩柱平均高度按20m计算。

二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。

腹板重Q1=2.6*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=2.6*0.87=22.62kn/m2,底板宽b=6.5m,箱梁长s=114m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。

腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.4;取安全系数 1.3,则为1.82;空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.7;取安全系数 1.3,则为0.91;选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2<1/0.91=1.1 m2满足要求；墩顶、腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.6=0.36 m2<1/1.82=0.55 m2,满足要求。

2、底模、纵横梁的初步确定底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。

纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m，纵梁高为h1,横梁高为h2。

横梁间距一般选择0.3m。

三、支架验算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷尔蒙载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。

附件1:现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10x10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10x5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mmx3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mmx3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：％=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类（有密集建筑群市区）模板支架顶部离建筑物地面高度（m）：13.5m风荷载高度变化系数&=0.65风荷载体型系数出=0.158风荷载标准值：%=%也％=0°46kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q2=1.5X26 =39KPa模板自重标准值：Q1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q3=2.0KPa混凝土浇筑振捣荷载:Q4=1.0KPa竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k=Q]+Q2+Q3+Q4=44KPa荷载设计值Q d=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm竹胶板直接搁置在10x10cm方木上间距30cm。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。

荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。

钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

XXXX项目现浇梁盘扣支架结构设计计算书计算：复核：审核：2023年9月合肥目录1 适用范围 (1)2 计算依据 (1)3 支架设计 (1)3.1 桥梁结构概况 (1)3.2 支架设计 (2)3.3 材料要求 (2)3.4 主要材料材质特性及力学参数 (2)4 盘扣支架部分结构计算 (3)4.1 荷载分析 (3)4.2 荷载及荷载组合 (3)4.3盘扣支架结构验算 (3)4.3.1 模板支撑架布置 (3)4.3.2 模板计算 (4)4.3.3 方木计算 (5)4.3.4 10#工字钢计算 (6)4.3.5 外侧腹板模板系统计算 (8)4.3.6 立杆稳定性验算 (11)4.3.7 地基承载力计算 (14)4.3.8 混凝土垫层强度计算 (14)现浇箱梁盘扣支架结构设计计算书1 适用范围本计算书适用于XXXX项目1.6m梁高现浇箱梁盘扣支架结构的设计与施工。

2 计算依据（1）《XXXX项目施工图设计文件》（2）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）（3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术标准》(JGJ231-2021) （5）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2016)（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)（7）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3 支架设计3.1 桥梁结构概况现浇箱梁信息汇总如下：计算现浇箱梁信息汇总表一般横断面图（单位：cm）3.2 支架设计设计图纸附后。

3.3 材料要求承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合相关规范的规定。

其余钢结构构件均采用Q235材质。

附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。

在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。

3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。

3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。

采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。

经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。

立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。

箱梁碗扣式支架计算书一、工程概括略二、计算依据和规范1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）5、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）7、《路桥施工计算手册》周水兴等编著三、支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。

钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。

2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15*15cm，放置于顶托上。

横向方木截面尺寸为10*10cm，放置于纵向方木上，间距为30cm。

方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003 中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa，容重取6KN/m3。

3、支架支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215 MPa。

详细数据可查表1。

表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距：均取900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体布置见下图：横桥向：Ⅰ—Ⅰ截面支架布置示意图单位：cm横桥向：Ⅱ—Ⅱ截面支架布置示意图单位：cm顺桥向支架布置示意图单位：cm 四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。

取如下截面计算是偏安全的Ⅰ—Ⅰ截面Ⅱ—Ⅱ截面图五、荷载计算：1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m32、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m 25、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kN/ m 2按上图计算荷载翼缘计算截面取Ⅰ—Ⅰ截面段，厚度为80cm，底板为130cm，腹板厚度为200cm。

跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书（一）支架设计概况现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。

支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。

地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。

支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。

立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。

底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。

箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。

（二）计算依据（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。

（三）模板及支架的验算模型支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。

立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。

横杆步距为1.2m。

立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。

主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。

横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。

小梁采用10×10cm 的方木架设在主梁上，纵桥向布置。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。

荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。

此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。

材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。

五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。

济青高速改扩建工程第六标段章丘互通AK0+272.3现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书一、设计根据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）《建造结构荷载规范》（GB50009-2015）（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)（4）《建造施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)（6）《建造地基基础设计规范》(GB50007-2011)（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)（9）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。

三、受力验算1、荷载计算1.1、荷载工况（1）钢筋混凝土自重：26 kN/m³（2）模板自重：0.3kN/㎡（3）施工人员及设备：3kN/㎡（4）倾倒混凝土荷载：1.5kN/㎡（5）振捣荷载：2kN/㎡1.2、荷载组合恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

2、主、次龙骨和模板验算本项目现浇箱梁设计梁高1.6m。

第一联立杆顺桥向布置间距为0.6m，横桥向布置间距为0.6米。

第二联距墩柱8.1m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。

第三联距桥墩8.1m范围内及第三跨距10号墩柱10m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。

第二、三联横桥向腹板处间距0.6m，翼板及箱室处间距0.9m；横梁范围内纵横向间距均为0.6m。

以腹板最宽处为0.75m计算，空箱位置混凝土厚度为0.47m，翼缘板最厚0.5米。

支架横断面布置图2.1 翼缘板竹胶板计算（混凝土厚取0.5m）底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1mƒm —抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=40 N/mm2截面抗弯模量W=1/6× bh2=1/6×1000×152=37500mm³截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4弹性模量 E=5500 N/mm2按照最不利位置计算，翼缘板下竹胶板净跨度为350-100=250mm。

盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。

均采用盘扣式满堂支架。

2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。

(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。

(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。

2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。

取板宽1cm进行计算。

惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。

可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。

计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。