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桥墩局部冲刷防护的石块起动
江胜华;周智;欧进萍
【期刊名称】《泥沙研究》
【年(卷),期】2013()4
【摘要】桥墩局部冲刷一直是影响桥梁安全的最大自然灾害,抛石防护是最普遍的冲刷防护形式之一。
在总结已有冲刷机理的基础上,分析了包括墩前河床底部流速
和墩侧河床底部流速的桥墩局部流速,并给出了桥墩冲刷防护石块起动的简化公式。
结果表明,墩侧河床底部流速大于墩前河床底部流速,墩侧防护石块更易走失。
当行
近流速小于3m/s时,可采用抛石进行桥墩局部冲刷防护,抛石直径约为0.2m;对于
行近流速为3～5m/s时,建议采用其它冲刷防护措施。
【总页数】5页(P63-67)
【关键词】桥梁;局部冲刷;抛石防护;石块起动
【作者】江胜华;周智;欧进萍
【作者单位】大连理工大学土木工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TV871
【相关文献】
1.我国桥墩局部冲刷与防护研究及发展方向 [J], 邓绍云
2.桥墩局部冲刷的机理及防护措施 [J], 马浩平
3.铜陵长江公路大桥桥墩局部冲刷及安全防护实践 [J], 曹海燕
4.我国桥墩局部冲刷与防护研究及发展方向 [J], 邓绍云
5.桥墩局部冲刷防护措施研究进展综述 [J], 熊林凡;魏松
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桥墩局部冲刷的机理及防护措施发布时间：2022-09-25T06:05:04.553Z 来源：《中国科技信息》2022年第33卷10期作者：刘港庆1[导读] 桥墩属桥梁基础部分，其整体稳定性与可靠性直接影响着桥梁质量。
但是桥梁在实际使用过程中，刘港庆1(1. 重庆交通大学河海学院，重庆 400041)摘要：桥墩属桥梁基础部分，其整体稳定性与可靠性直接影响着桥梁质量。
但是桥梁在实际使用过程中，桥墩必然会受到水流的冲刷，从而使其功能与性能受到影响，甚至会出现结构受损的情况。
本文阐述桥墩局部冲刷的研究现状、机理，总结了局部冲刷的研究方法内容和相关防护措施，为今后对于桥墩局部冲刷的研究提供参考。
关键词：桥墩局部冲刷；机理；防护措施桥墩在桥梁建筑物中起着一个支承桥跨结构的作用。
但桥墩的涉水部分必然会导致泥沙与水流产生相互作用，进而影响桥梁建筑物本身的安全与稳定。
对桥梁桥墩局部冲刷的机理研究和防护措施的采取是保证桥梁安全运行的必要手段。
我们必须足够重视桥墩局部冲刷的机理以及防护措施。
1、研究现状由于桥墩的阻碍作用，水流会在桥墩周围产生涡流而引起冲刷现象。
按照冲刷的水流现象，一般将冲刷分为：单向流冲刷；潮汐往复流冲刷；潮汐河口混合水流冲刷。
但我们普遍研究单向流作用下引起的桥墩局部冲刷。
经过一个世纪的国内外学者的研究，对于单向流作用下的桥墩局部冲刷问题已经取得相对成熟的研究结果[1]。
从以前的基于小缩尺比的水槽实验到现在的流体动力学模拟，方法在不断的发展。
中国学者刘振卿在CFD计算软件Fluent中使用标准K-ε湍流模型对圆柱形墩的周围三维复杂场做了数值模拟方法[2]；Jain等人提出了桥墩局部冲刷的计算公式；高冬光等学者也提出了较为代表性的与桥墩局部冲刷相关的公式[3]。
张胡等人建立FLOW-3D洪流共同作用下的三维桥墩冲刷及防护数学模型[4]；卢中一等人采用正态冲刷模型的研究成果应用于桥墩的冲刷和防护[5]；梁森栋等人运用HEC-18公式研究复合桥墩的冲刷[6]。
现代水文学浅析桥墩局部冲刷摘要: 本文通过对现有的桥墩冲刷防护方法和防护桥墩周围冲刷的方案和辅助措施分析，查阅了关于桥墩局部冲刷特征及冲刷机理的研究方法，分析了桥墩特征、流体特征等因素对桥墩局部冲刷的影响，最后总结出了有效的防冲刷保护措施。
关键词:桥墩冲刷冲刷机理保护措施引言：桥墩冲刷是一种普遍存在的现象，由于桥墩冲刷影响因素众多，对于冲刷研究也是最近几年的热门课题。
一些偶然性的水文现象和水流的不稳定问题对于桥墩破坏都具有决定性影响。
桥墩局部冲刷一直是冲积性河流中桥墩失稳和桥梁水毁的主要原因。
多年来的研究和实践证明，桥墩局部冲刷具有突发性、灾难性，可导致桥墩的移位、沉陷，桥面的断裂、变形，甚至整座桥梁突然坍塌。
一直以来，很多学者都致力于桥墩局部冲刷机理的研究，取得了显著的成果。
因此，结合已有成果对桥墩周围的水流结构、冲刷的发展过程、以及冲刷坑深度的影响因素的研究现状进行了详尽的介绍，并对未来的研究方向进行了展望。
处理桥墩局部冲刷的传统方法目前尚不完善这些方法包括在桥墩基础周围采用铺填块石或柔性沉排。
有些情况下可采用在桥墩固定刚性护圈的方法以减少冲刷的可能。
本文旨在回顾现有方法的有效程度,同时评价冲刷防护的新方法。
1.桥墩局部冲刷的特征桥墩周围水流结构主要包括墩前向下水流、墩前水面涌波和尺度很大的漩涡体系。
漩涡体系是一种综合水流结构，其中包括在墩前冲刷坑边缘形成的绕桥墩两侧流向下游的马蹄形漩涡、桥墩两侧水流分离引起的尾流漩涡。
漩涡体系在墩后及两侧还不断地由床面附近释放出小漩涡，向水面发展[2]。
绕桥墩周围扩散的马蹄形漩涡的两翼，在尾流漩涡释放时，任何一侧每释放一个尾流漩涡，就出现一个低压中心，牵动马蹄形漩涡区内的流体做横向摆动。
当尾流漩涡发展到下游时，马蹄形漩涡体系则向后退入冲刷坑内。
这样，随着尾流漩涡的释放，马蹄形漩涡不断地进行着横向、竖向和前后摆动。
2.桥墩局部冲刷的机理由于水流通过圆柱体时加速,造成平头墩的侧翼形成较高的流速。
史海钩沉文● 曾昭华南京长江大桥（以下简称“大桥”）正桥有9个擎天柱般的桥墩，矗立在滔滔江水之中，托起巨龙般的钢梁。
1964年秋，正在施工的4、5号桥墩，遭遇了一场百年不遇的特大洪水袭击，沉井危急！桥墩危急！大桥建设者勇于探索，苦战1个多月，以血的代价，终于取得抗洪抢险的全面胜利。
笔者曾多次采访时任大桥二处第一施工队水上施工记录员兼大桥局《桥工报》通讯员宋培起（曾参加《南京长江大桥报告文学集》工人写作组）、时任大桥二处第一施工队装吊工邓益衡和时任大桥二处施工科工程师林荫岳的后人，同时参考《南京长江大桥报告文学集》（上海人民出版社，1970）、《南京长江大桥亲历·亲见·亲闻实录》（南京出版社，2018）等文献资料，有感于此次抗洪抢险中众多惊心动魄的故事，特写就此文。
5号墩沉井告急大桥4号墩（1964年2月7日开工，由大桥四处施工）、5号墩（1964年2月9日开工，由大桥二处施工）位于江中间，地质条件复杂，水深流急。
桥墩基础均采用浮式钢混沉井结构方案，面积400多平方米，总重量7000吨，像一个篮球场漂浮在水面上。
浮船组是墩位上的工作场所，由两艘800吨铁驳（又称“导向船”，将沉井与其他桥墩固定在同一中轴线上）用钢架联结成“井”字形平面，中心空格是浮式沉井穿越下沉的位置。
墩位上、下游200米至300米处设定位船，分别由12个36吨重的主锚和6个25吨重的尾锚锚于江底，固定位置。
定位船与墩位上浮船之间用强力大的主拉缆连接。
浮船组在四角分别用8根边锚直接锚到江底。
一般情况下，进入当年冬季，水位下落，沉井沉入江底定位。
4、5号墩沉井在悬浮状态下施工，沉井建造高度超过20米，入水深14米。
然而，1964年9月，一场百年不遇的特大秋洪暴发，江水猛涨，激流凶猛地撞击着漂浮状态下的沉井，发出惊人的轰鸣声，溅起漫天的浪花。
庞大的沉井及两侧的导向船随着波史海钩沉文浪起伏，飘摇不定。
9月18日20时35分，5号墩沉井的导向船组边锚钢缆承受不住洪水的冲击，绷断了。
桥墩局部冲刷的机理及防护措施现状综述摘要：桥墩局部冲刷及防护措施是关注度很高的课题，属于航道建设中的重要环节。
多年来，国内外众多学者对桥墩局部冲刷机理及防护措施的研究取得了很大的进展。
本文采取综述的方法客观地列举了近几年国内外学者在桥墩冲刷和防护问题上采取的研究方法、研究内容和研究成果。
关键词：桥墩；局部冲刷；防护；文献综述引言：桥墩是支撑桥跨结构并将恒载和车辆活载传至地基的亚建筑、桥台设在桥梁两侧。
其多数建造于地基之上，部分结构埋在岩土中，部分置于流体中，因其阻碍、妨碍、扰乱、改变了原有的流体结构和状态，而变得晃动、紊动和涡旋等，并因之承受流体较为复杂和强烈的作用力，且进一步加剧流体结构和状态的变化。
继而，一方面使桥墩部分墩身磨损和侵蚀及消蚀;另一方面，使桥墩埋置于岩土中墩身周围的泥沙因流体运动的剧烈改变导致所在底床原有地形发生变化的现象和过程，被人们称为桥墩的局部冲刷。
1.桥墩局部冲刷研究历史我国桥梁建设历史悠久，早在一千四百多年前就建造有如赵州桥等一定规模的桥梁，对于桥梁的建设早具丰富经验，但对于桥墩局部冲刷问题的研究始于河流动力学和泥沙理论得到创建后的年代。
在此之前一般只是套用苏联或美国的科研成果;我国早期对于桥墩局部冲刷的研究只是在于单纯的现场观测，1959年国家交通部组织各省对已建桥渡的桥墩所在底床进行了局部冲刷观测研究，并形成一定的数据表以供交通管理部门和设计部门决策参考。
20世纪五六十年代和十年“文革”期间因为政治原因，一些科研工作者被错误打倒或下放到农村或基层改造，从而在河流动力学和泥沙理论等方面的研究一度被停滞和徘徊不前，只是20世纪70年代末期这些科学家们得到重用后，才得到大力推动和发展。
桥墩的局部冲刷的研究也是如此，20世纪80年代，开始有了对桥墩局部冲刷研究的模型试验。
其后，桥墩局部冲刷研究因改革开放时代要求，开始大量借鉴国外研究成果和资料，也有在对国内外观测资料整理分析和归纳及总结，如朱炳祥所为。
桥墩局部冲刷的机理及防护措施摘要：桥墩局部冲刷及其防护的研究极为重要，是桥梁建设的前提和关键，随着交通事业的发展，桥梁的规模越来宏伟，桥墩形态和尺寸富有变化，桥墩所处环境越来越复杂。
桥墩冲刷是桥墩设计的关键环节，其对桥渡的破坏多突发性和偶然性。
文章通过对桥墩局部冲刷特征及冲刷机理的研究，分析了桥墩特征、流体特征等因素对桥墩局部冲刷的影响，并提出了有效的防冲刷保护措施。
关键词：桥墩；局部冲刷；冲刷机理；防护措施Mechanism of Local Scouring of Bridge Piers and Protection MeasuresZHU HaibinAbstract:With the development of transportation, the scale of the bridge is more and more magnificent, the pier form and size are rich in changes, and the environment in which the bridge pier is located is more and more complex. Bridge pier scour is the key link of bridge pier design, and its damage to the bridge crossing is more sudden and accidental. The article analyzes the impact of pier characteristics, fluid characteristics and other factors on pier local scour through the study of pier local scour characteristics and scour mechanism, and proposes effective anti-scour protection measures.Keywords: bridge pier; local scour; scour mechanism; protective measures桥墩是桥梁的主要组成部分，是支撑桥跨结构并将恒截和车辆活荷载传递到地基的结构。
桥墩局部冲刷的机理及防护措施摘要：在我国桥梁建设不断发展的过程中，桥墩的局部冲刷破坏一直是人们关注的重点。
本文从桥墩局部冲刷的机理和防护措施两方面展开论述，对前人的研究成果进行总结并提出自己的一些看法。
关键词：桥墩；局部冲刷；冲刷机理；防护工程Mechanism and protective measures of bridge pier local scourFAN Wenbin WANG Han SHI Dongping(College of River Sea, Chongqing Jiaotong University，Chongqing 400074，China)Abstract: in the process of continuous development of bridge construction in China, the local erosion of bridge piers has been the focus of attention. In this paper, the mechanism and protection measures of bridge pier local scour are discussed, and the previous research results are summarized.Key Words: bridge pier; local scour; scour mechanism; protection engineering引言近年来，不断兴建的大型桥梁在方便人们出行的同时，也因为施工、地震、暴雨洪水等因素发生破坏进而威胁到人们的出行安全。
据D.W.Smith[1]和易仁彦[2]统计，在所有的桥梁事故中，由洪水冲刷引起的桥梁破坏约占1/3～1/2。
在过去，人们对于桥墩防冲刷防护基本都在用铺设碎石堆这一类传统的被动防护措施。
收稿日期:2005-05-22作者简介:卢中一,男,南京水利科学研究院河港所,工程师。
文章编号:1001-4179(2005)10-0048-03南京长江三桥桥墩基础的局部冲刷卢中一 高正荣 吴丽华 袁文志(南京水利科学研究院河港所,江苏南京210029)摘要:长江水道内的大型桥墩周围易形成明显的局部冲刷而影响桥梁的稳定。
通过正态冲刷模型,采用系列模型延伸法,研究南京三桥主桥桩套箱结构墩基的最大冲深、冲深区域及其形态。
在特征水文年情况下主桥墩基的最大冲深均大于15m ,最大冲深发生在迎水套箱底下的前部桩间。
冲刷角为10°时,南主墩处局部最大冲刷增大约13.7%。
有交角情况下,最大冲深位置移至略大于迎水角的墩前下方,冲刷形态由正交时的较对称变成偏向一边的不规则形,但冲刷范围与正交时的冲深范围接近。
试验预报冲深在原型实测地形中得到了较好的印证。
关 键 词:桥墩基础;桩套箱;局部冲刷;迎水角;南京长江三桥中图分类号:U443.22 文献标识码:A 由于经济建设的需要,长江上跨江大桥的建造日趋增多。
长江源远流长,河床形态和地质条件复杂各异,洪季水猛流急,因此涉水桥墩基础处的局部冲刷相当明显,为确保大桥稳定,开展大尺度墩基的局部冲刷研究,对相关部门决策、设计和施工具有重要的指导意义。
本文通过正态冲刷模型,采用其研究成果广泛应用于桥墩、沉井和围堰的冲刷和防护中的系列模型延伸法,对桥址位于长江下游的南京长江三桥的大型桥墩基础的最大冲刷深度、最大冲深位置、冲刷形态进行定量讨论,为同类大桥的局部冲刷提供参考。
1 概况及地质条件南京长江第三大桥(简称南京三桥)位于长江南京河段的大胜关,距下游南京长江大桥19k m 。
桥位处河宽约1.6km ,主槽偏靠南岸。
桥区河段两岸防护良好,水流平顺,通航水域较为宽阔(见图1)。
桥位两岸为长江低漫江平原,地势平坦。
河床断面呈不对称V 形,深槽靠近南东岸,江底狭窄,水流湍急。
物探、钻探成果表明,南主墩墩基附近自床面向下砂层厚21.6m 、卵砾石层厚18.1m ,床面40m 以下为全风化和强风化泥岩;北主墩墩基附近自床面向下砂层厚39.7m 、床面40m 以下为全风化、强风化泥岩,因此桥位区域河床覆盖层以砂类土为主,厚度较大,基岩埋藏浅,承载力相对较高,工程地质条件较好。
2 主墩墩型及试验方案南京三桥施工图设计阶段对工可、初设阶段桥墩结构进行了优化完善,桥墩基础最终为桩套箱结构。
2.1 主墩墩型及尺寸(1)南主墩。
墩基为哑铃型圆形桩承台,承台直径为29m ,总长84m 。
承台高度分24m 和30m 两种,两承台下各布5排12根桩径为3m 的钻孔灌注桩。
连接梁下布置6根3m 的桩柱。
塔墩处河床高程为-35m 。
图1 南京三桥建桥河段河势示意(2)北主墩。
外形与南主墩相同,承台直径为22.1m ,两承台间距35.8m ,每个承台下10根桩分4排排列,桩径3m ,桥墩位置河床高程为-9.0m 。
2.2 试验方案根据施工设计需要,桥墩基础按套箱底部布置桩柱的多少分为3种试验方案。
(1)8根桩+套箱方案。
圆柱形套箱直径为29m ,总长84m 。
两套箱下南北侧各布置2排4根桩,上部钢护筒段外径为3.4m ,下段直径为3.0m 。
连接箱梁长29.49m ,宽13.8m ,连接箱梁底部无桩。
桩尖标高为-120.0m 。
套箱顶面标高为+8.5m ,套箱底面标高为-15.0m ,套箱内承台顶面标高为-3.0m ,承台底面标高为-11.0m 。
墩基处河床高程为-35m 。
(2)12根桩+套箱方案。
除两套箱下南北侧各梅花形布置6根桩柱外,其余尺度与标高均与8根桩+套箱方案相同。
(3)30根桩+套箱方案。
为墩基施工方案。
除两套箱下各梅花形布置5排12根桩柱(加上连接箱梁底部的6根总计30根)外,其余尺度与标高均与8根桩+套箱方案相同(见图2)。
(4)北主墩(套箱,无桩)。
外形、尺度均与南主墩类同。
作为试验方案比较,试验时与南主墩最大的区别是套箱底部不布桩、床面高程为-9.0m 。
根据施工要求,分为套箱底距河床面4第36卷第10期人 民 长 江Vol .36,No .102005年10月Yan gtze River Oct ., 2005DOI :10.16232/j .cn ki .1001-4179.2005.10.021m 和2m 两种试验方案,其中套箱底距河床面2m 方案又按墩前流速的大小细化为两组。
图2 主桥墩基结构示意(单位:标高m ,尺寸cm )3 系列模型延伸法概述在水利、水运和桥梁工程中存在着一系列关于冲刷坑最大深度的预测问题,冲刷坑的形成是一个三维问题,垂向水流是决定冲刷坑形态及大小的最重要因素之一,采用正态物理模型试验来预测局部冲刷坑深度是常用且有效的研究方法。
对于建筑物附近的局部冲刷正态模型,一般可忽略次要的阻力相似要求,模型水流按重力相似设计,即:λv =λ1 2H(1) 在泥沙运动方面,则要求泥沙运动状况相似,即:λv 0=λv(2) 对于散粒体泥沙,起动流速公式可写成如下形式:v 0=k (ρs -ρρg D )1 2(H D)1 6(3) 如原型沙和模型沙的起动流速都适用于式(3)计算,可得到模型几何比尺与泥沙特性的关系:λH =λD λ3 2ρs -ρ(4) 选择密度小、粒径细的模型沙可使λH 较大(即模型较小),但模型沙过细又会产生粘性问题,粒径过小(D <0.1～0.15mm ,起动流速不能用式(3)计算)的模型沙起动流速增大而要求相似模型比尺λH 减小。
对于水深流大的江河,受实验室试验设备场地等限制,模型一般不可能做得很大,因此动床冲刷模型存在着比尺和模型沙的两难选择,往往很难设计出实际上可行同时又能严格符合水流泥沙运动相似定律的正态模型。
为解决此问题,常采用可行的变通方法即系列模型延伸法进行研究,其主要内容是:采用几组较大比尺的模型分别进行试验,并将实验结果外延来消除由于改变比尺而使模型与原型泥沙运动不相似带来的试验结果偏差[1]。
模型与原型在泥沙运动相似性方面存在偏差Δ,即:Δ=λvλv=f (λH ,λD ,λρs -ρ)(5) 在模型沙确定的情况下,λρs -ρ和λD 为定值,因此Δ是λH 的函数。
随着λH 偏离相似模型比尺λH 0越大(即模型越小),偏差Δ也就越大。
原型和模型中泥沙运动不能满足运动相似,局部冲刷深度就不可能相似,也就是说局部冲刷深度h s 不能按几何比尺λH 和模型冲刷深度直接引伸到原型。
根据已有研究成果,影响桥墩局部冲深的主要因素有桥墩宽度、水深、几何形状、v v 0和水流冲击角度。
模型桥墩宽度、水深可按比尺λH 确定,墩形和迎水角也能保持相似,只有v v 0值存在偏差Δ,并是λH 的函数,因此桥墩冲深h s 也是λH 的函数。
设完全符合相似条件的正态模型几何比尺为λH,系列模型拟选用的不相似模型几何比尺为λH 。
当模型完全满足正态模型相似条件时,λh s =λH =λH 0(λh s 为冲刷深度比尺);而当模型偏离正态模型相似条件时λh s ≠λH ≠λH 0,λh s 之所以偏离λH ,是由于λH 偏离λH 0造成的,λh s偏离λH 的程度大小,取决于λH 偏离λH 0的程度大小,把这种关系用函数关系来表示,则有:λhsλH =(λH0λH)α(6) 用原型沙进行系列模型试验时,λH0=1,试验结果延伸到λH =λH 0=1,即为原型冲刷结果。
模型沙为非原型沙时,λH≠1,而是等于按相似关系求出的一个数值,系列模型结果应延伸至λH =λH 0,此时λh s=λH 。
冲淤深度比尺λh s=h ph m ,式(6)可改成为:h p =h m λH (λH0H)α(7) 在对数纸上以h m 为纵轴,λH 为横轴,作图后成直线关系,当λH =λH 0时,h p =h m λH 即可求出原型冲刷深度h p ;也可直接利用两个比尺模型的h m 及λH 值求出α值,即:α=(lg h m 2λH 2-lg h m 1λH 1) (lg λH 2-lg λH 1)(8) 再由式(7)直接计算原型冲刷深度。
选择系列模型比尺的原则首先是模型沙中泥沙运动可保持量的差别而不能失去质的相似,天然情况v v 0,则模型流速也应满足v m >(v 0)m ;其次,所选的模型比尺应保持相当的间隔以保证延伸精度。
试验实践表明,模型流速过大会使泥沙运动状态失常,使河床整体冲深较大而使实际作用流速降低,致使冲刷坑形态失真且不稳定,因此模型最大流速一般控制在2.5v 0m ～3.0v 0m 。
模型沙粒径适当取粗可使动床沙波尺度较小,减小沙波对冲刷坑地形测量带来的影响。
国内有关研究单位采用该方法研究了许多大桥桥墩的局部冲刷与防护,模型沙从采用原型沙到非原型天然沙和木屑、塑料沙等轻质沙,试验成果经实践检验一般都得到了较满意的结果。
长江口深水航道治理工程导堤、丁坝局部冲刷和防护以及长江江阴、苏通大桥的局部冲刷也采用了系列模型延伸方法,模型预报冲刷深度与实际冲刷结果比较接近,实验室试验结果与原型得到了较好的相似。
4 模型概况和水文条件4.1 模型概况南京三桥主桥墩尺度相当可观,用严格符合相似条件的正态模型几何比尺进行试验,无论是场地或设备都难以达到,因此根据系列模型延伸法原理,采用变通方法,借助λh >20(经过试算)的模型进行局部冲刷试验,将所得的试验结果进行外延,求得指数α,建立外插方程式,从而得到原型的冲刷深度。
本49第10期卢中一等:南京长江三桥桥墩基础的局部冲刷次试验选择3种几何比尺:λh1=100、 λh2=150、 λh3=200 专门设计的宽水槽总长30m,宽5.0m,动床段处于水槽中部(长6m、宽4.5m)。
根据实测资料,南京河段洪季大潮汛下无涨潮流上溯,冲刷试验采用20a一遇和300a一遇特大洪水极限情况,在此流量下桥位河段涨潮流引起的影响可忽略不计,因此本次桥墩局部冲刷采用单向恒定流进行试验。
4.2 水流条件考虑危及桥墩安全的最不利情况,兼顾多年平均情况,经商定桥墩局部冲刷试验水流条件选取300a一遇和20a一遇两种情况:其中工可初设阶段300a一遇(流量Q=102500m3s)南、北主墩的墩前流速分别为3.10m s和2.57m s;20a一遇(流量Q=85000m3s)南、北主墩的墩前流速分别为2.90m s和2.10 m s。
施工期选取20a一遇(流量Q=85000m3s)水文条件,南、北主墩的墩前流速分别为2.90、2.10m s和1.60m s。
4.3 泥沙情况据对泥沙采样分析,南京三桥河段床沙中粉沙占5.7%,粘性颗粒占1%以下,其它均为中细沙。
河床中值粒径d50= 0.196mm,γs=2.65t m3。
