平省水库交通桥设计计算报告

1、结构布置平面图1－1剖面图1－22、基本资料**大坝闸坝段交通桥兼做弧形闸门的安装平台，净跨9m ，中墩宽1.5m ,边墩宽1m ，采用现浇整体式梁板结构；设计荷载标准：汽－20挂100。

交通桥的主梁长m l 74.10=，宽mm b 300=，高mm h 1000=；次梁宽mm b 2501=，高mm h 7001=；板厚mm h 1502=，跨中板两主梁间板的净跨m l n 3=；悬挑板的挑长mm l 4502=。

砼强度等级为C25，c f =12.52mm N ；Ⅱ级钢筋:y f =3102mm N ,Ⅰ级钢筋:y f =2102mm N ；钢筋砼的重度：1γ=253m KN ，检修荷载：2γ=202m KN ，人群荷载：3γ=32m KN 。

结构建筑物安全级别为Ⅱ级，所以结构重要性系数0γ=1.0；设计状况系数：ϕ=1.0（持久状况）、0.95（短暂状况）、0.85（偶然状况）；荷载分项系数G γ=1.05, Q γ=1.20及Q γ=1.10(可控制的可变荷载)；结构系数d γ=1.20。

当交通桥作为安装平台时，考虑吊车的的车轮荷载及其起吊荷载， 车轮荷载设计值：KN P 45.512.148.95.17=⨯⨯=， 起吊荷载设计值：KN Q 96.992.128.917=⨯⨯=。

一、跨中板的计算3.1、荷载计算自重： 标准值k g =2h 1γ=0.15×25=3.752m KN设计值g =G γk g =1.05×3.75=3.9382m KN检修荷载 标准值k q =202m KN设计值q =Q γk q =1.2×20=242m KN由集中荷载引起的均布力：设计值1q =yx l l G P +=37.33.396.9945.51⨯+=36.482m KN4.1、内力计算 因为02.133003370==x yl l <2，故跨中板按双向板计算。

2、水文计算基本资料：桥位于此稳定河段，设计流量Q S Q i%5500m3/s，设计水位H S 457.00m，河槽流速％3.11m/s,河槽流量Q c=4722m3/s，河槽宽度B e159.98m,河槽平均水深h e9.49m，天然桥下平均流速V°M 3.00m/ s,断面平均流速=2.61m/s，水面宽度B=180m，河岸凹凸岸曲率半径的平均值R=430m，桥下河槽最大水深h me12.39m。

2.1桥孔长度根据我国公路桥梁最小桥孔净长度Lj公式计算。

该桥在稳定河段，查表知K=0.84，n=0.90。

有明显的河槽宽度Be,则有：L=K (Q /Q ) B =0.84 (5500 4722) 159.98=154.16m j ' s e'n e ' 7 0.90换算成平面半径R=1500的圆曲线上最小桥孔净长度为154.23m。

2.2桥孔布置图根据河床断面形态，将左岸桥台桩号布置在K52+325.00。

取4孔40m预应力混凝土T形梁为上部结构；钻孔灌注桩双柱式桥墩，桩径为1.6m，墩径取1.4m；各墩位置和桩号如图1所示；右桥台桩号为K52+485.00；该桥孔布置方案的桥孔净长度为155.80m大于桥孔净长度154.23m,故此桥孔布置方案是合理的。

2.3桥面最低高程一一 . , _ 、， . __ 河......... .................................... ........... ... — 2.2 __ _ . . . . —.槽弗汝德系数Fr=孟9：8缶=0.104v 1.0。

即，设计流量为缓流。

桥前出现壅水而不出现桥墩迎水面的急流冲击高度。

2.3.1桥前壅水高度Z和桥下壅水高度ZqQs 5500Aj 160 9.49 3 1.4 9.49h2= 0.94=0.81m 。

2.3.3波浪坡面爬高和河岸凹岸超高桥头路堤和导流堤顶面周程应计入波浪坡面爬周，按式he=K KvR h 2计算桥位在河湾内，桥面最低高程应计入两岸超高的一半，即 0.5 h wo冲刷前桥下流速3.72m/ s天然桥下平均流速v°n=3.00m/s自然淤积孔隙率n 为0.4， 冲刷前桥下流速:则天然空隙比e 取0.67 V'm查表知d 5°=3mm3 72系数Kn 二一？.00桥前最大壅水高度:0.5d5o'25=6.43 V'(一)Ky=0.5 3.0 250.5 V Jm ).1 .g----------------- 3.29 m/s(匹1)3.110.5 ° “0.533.29八0.1Z=KnKy (V* 2m2g2Vom6.43 0.53(3.29 3.00) 0.32m2 9.82 2桥下壅水高度取洪水和河床条件为一般情况，则: 2.3.2乎良周 h2Zq=1Z=0.16m2计算风速为21.53m/s ,浪程内平均水深取河床平均水深8.60m,汛期顺风向到达桥位断面形成的最大水面风距为1450m 浪高计算如下：耳 做2 0.02114v 21.5347.3009gD9.8 1450 ----------- 30.6553321.532gh w9.80 8.6021.5320.1818178•一地壬0.7th0.0018 gD0.45•一地 0.13th 0.7 壬 0.7这样，静水面以上的波浪高度为波浪全高的0.86 倍,即 0.86 h 2=0.86 X凹岸对水流中线的超高为0.5 h w= 0.15 m按设计洪水通过要求的桥面最低高程HU=H+ h h j h°= H s+0，5 Z +0.86 h2+0.5 h w+ h j +h D=457.00+0.16+0.81+0.15+0.5+2.70=461.32m按切-(1)级航道航道通航标准，要求的桥面最低高程W - (1)级航道最高通航水位的重现期为5年，对应最高通航水位，由p=1/5的流量即Q。

跨水渠栈桥计算书一、工程概况本标段主线便道需要修筑三座栈桥，即崇福中桥左侧、沈海高速跨线桥10#～13#墩右侧需要跨越水渠，经现场实测，需修建三座栈桥分别崇福村栈桥27.6m（3×9m+0.6m）、上苑村1#栈桥18.m（9m×2+0.6m）和上苑村2#栈桥42m（12m×2+9m×2+0.6m），水渠边坡顶宽度分别对应为24米、15米和39米,栈桥桥台原地面标高分别对应为3.5m、3.2m和4.2m。

常水位情况下，水深约2米，水面至渠顶约1.5米；放水时，基本可见渠底，涨水时，水渠水涨至渠顶，稍有漫流现象；水渠处的地质资料不详。

本计算书以上苑村2#栈桥42.6m(即2×12m+2×9m+0.6m)最不利荷载单跨12m进行计算。

二、栈桥设计1、设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社2、主要技术标准：(1)使用功能：临时栈桥；(2)设计车速：10km/h；(3)车道布置及设计宽度:单车道，桥面净宽4.5m；(4)设计荷载汽车荷载：公路－I级；(5)栈桥结构：下承式；(6)栈桥孔跨：按最不利单跨12m计算；(6)通航等级：禁止通航；(7)设计使用年限：5年。

3、主要材料(1)承重结构采用“321”型装配式公路钢桥桁架单元及横向联结系，并加上下加强弦杆。

(2)桥面板、面板纵梁、横向分配梁等采用材质为Q235材质制作。

(3)下部结构钢管桩及帽梁材质为Q235型钢，两侧为素砼桥台。

4、施工栈桥构造(1)桥跨布置本施工栈桥为下承式桁架梁桥，全桥共分成一联，为3×12m多跨连续梁结构。

(2)上部结构栈桥上部结构由“321”型制式钢桥标准桁架装配单元配以联结部件拼装而成，主梁标准横断面采用2组各3片贝雷桁片组成，每组贝雷桁片中心间距为0.45m布置，最外侧两片贝雷梁紧靠布置。

桥梁降水设计计算书项目介绍本项目为某地区一座新建桥梁的降水设计计算书。

设计要求1. 基本降水量：根据当地气象局提供的资料，区域基本降水量为 600 mm。

600 mm。

2. 设计状况：- 设计重现期为 50 年一遇。

50 年一遇。

- 设计降水强度为 160 mm/h。

160 mm/h。

3. 设计原则：采用分布式设计方案。

设计计算1. 确定径流系数。

- 根据设计重现期和设计降水强度，通过查表可得，降雨强度折减系数计算值为 0.75。

0.75。

- 根据实际情况，该桥梁设置了人行道、自行车道和机动车道，故选择相应表格计算通行面积系数，得到计算值为 0.75。

0.75。

- 综合上述系数，可得径流系数为 0.56。

0.56。

2. 确定年设计流量。

- 年设计降水量 = 基本降水量 ×折减系数 = 600 mm × 0.75 = 450 mm。

- 年径流深 = 年设计降水量 ×径流系数 = 450 mm × 0.56 = 252 mm。

- 年流量 = 年径流深 ×桥面有效宽度 = 252 mm × 20 m = 5040 m^3。

3. 确定瞬时设计流量。

- 瞬时设计流量 = 年流量 / (365 × 24 × 0.8) = 0.239 m^3/s。

结论根据本项目的设计要求和设计计算，确定该桥梁的瞬时设计流量为0.239 m^3/s。

同时，按照所规定的重现期和降水强度，采用分布式设计方案，而实现该方案需要结合实际情况进行具体设计。

桥梁设计水文计算一、设计洪水流量计算1、已知资料该桥上游流域面积2.607KM2，桥址以上干流长度2.40KM（见地形图附后），河道干流坡降0.03464，该河道上游为山区，下游则为丘陵区。

根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SK252-2000，该河道应按20年一遇洪水设计。

2、根据水文图集，该流域多年平均降雨量682毫米，多年平均24小时降雨量120毫米，最大年降雨1466毫米。

流域特性参数K=L/J1/3×F2/5=2.40/0.250×1.467=6.571Cv=0.62。

3、20年一遇KP=2.24，H24均=120mm，20年一遇H24均=120×2.24=268.8，根据q m-H24-K曲线查得q m=14.0M3/S,二十年一遇的最大洪峰流量Q=q m×F=14.0×2.40=33.6M3/S,4、50年一遇KP=2.83，50年一遇H24均=2.83×120=339.6，Qm=23.5M3/S五十年一遇的最大洪峰流量Q=23.5×2.40=56.4M3/S,二、桥孔的宽度确定按无底坎宽顶堰计算桥孔过水能力，按水深1.2米，进行计算宽度BB=Q/1.5H3/2=33.8/1.5×1.23/2=20.0米设计过水断面宽30-1.2×2=27.6米。

50年一遇校核水深H=[56.4÷(1.5×27.6)]2/3=1.59米。

三、冲刷计算1、一般冲刷按以下公式计算h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp式中h p桥下河槽一般冲刷后最大水深（m）Q s设计流量为56.4m3/sL j桥孔净长27.6mh max计算断面下河槽的最大水深=1.8mh cp计算断面桥下河槽的平均水深=1.2md河床泥砂的平均粒径d=3mmμ压缩系数μ=0.850E与汛期含砂量有关的参数E=0.66A为单宽流量集中系数A=(B1/2/H)0.15=(91/2/1.2)0.15=1.15h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp=[1.15×56.4/(0.850×27.6×0.66×31/6)]3/5×1.8/1.2=3.17(m)2、局部冲刷采用公式：V=V z=Ed1/6Hp2/3=0.66×31/6×3.172/3=1.71(m/s)V0=(h p/d)0.14[29d+0.000000605(10+h p)/d0.72]1/2=(3.17/0.003)0.14×[29×0.003+0.000000605×（10+3.17）、0.0030.72]1/2=0.78（m/s）1V=0.75(d/hp)0.1(V0/Kξ)=0.75×(0.003/3.17)0.1×(0.78/0.98)=0.30(m/s) Kξ为墩型系数。

1 设计基本资料1.1概述跨线桥应因地制宜，充分与地形和自然环境相结合。

跨线桥的建筑高度选取除保证必要的桥下净空外，还需结合地形以减少桥头接线挖方或填方量，最终再谈到经济实用的目的。

如果桥两端地势较低，主要采用梁式桥；略高的则主要采用中承式拱肋桥；更高的则宜采用斜腿刚构、双向坡拱等形式。

在桥型的选择时，一方面从“轻型”着手，以减少圬工体积，另一方面结合当地的资源材料条件，以满足就地取材的原则。

随着社会和经济的发展，生态环境越来越受到人们的关注与重视，高速公路跨线桥将作为一种人文景观，与自然相协调将会带来点石成金”的效果。

高速公路上跨线桥常常是一种标志性建筑物，桥型本身具有的曲线美，能够与周围环境优美结合。

茶庵铺互通式立体交叉K65+687跨线桥，必须遵照“安全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以及环境保护和可持续发展的要求。

1.1.1设计依据按设计任务书、指导书及地质断面图进行设计。

1.1.2技术标准(1)设计等级：公路一I级；高速公路桥，无人群荷载；(2)桥面净宽：净一11.75m + 2 X 0.5 m防撞栏；(3)桥面横坡：2.0%；1.1.3地质条件桥址处的地质断面有所起伏，桥台处高，桥跨内低，桥跨内工程地质情况为(从上到下)：碎石质土、强分化砾岩、弱分化砾岩，两端桥台处工程地质情况为：弱分化砾岩。

1.1.4采用规范JTG D60-2004 《公路桥涵设计通用规范》；JTG D62-2004 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》；JTG D50-2006 《公路沥青路面设计规范》JTJ 022-2004 《公路砖石及砼桥涵设计规范》；1.2桥型方案经过方案比选，通过对设计方案的评价和比较要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个最佳的推荐方案。

按桥梁的设计原则、造价低、材料省、劳动力少和桥型美观的应是优秀方案。

独塔单索面斜拉桥比较美观，但是预应力混凝土等截面连续梁桥桥梁建筑高度小，工程量小，施工难度小，可以采用多种施工方法，工期较短，易于养护。

新余市虎踞大道新建市政设计工程何家山水库大桥施工图设计结构计算书计算：复核：审核：中交第二航务工程勘察设计院有限公司2011年7月何山家水库大桥结构计算书1、计算依据及设计规范1.1 计算依据1．公路等级：城市主干道；2．设计荷载：公路—Ⅰ级；1.2 设计规范1．《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)3、《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61—2005)4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)5、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)6、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)7、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000)8、《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81—2006)9、《公路交通安全设施施工技术规范》(JTGF71—2006)2、设计参数桥梁分两幅，每幅宽17.75m，上部采用现浇钢筋砼实腹式拱桥，净跨径为18m，矢跨比为1/2。

混凝土、普通钢筋各项力学指标按《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）执行。

混凝土剪变模量按弹性模量的0.4倍采用，柏松比采用0.2。

主要参数如下：结构重要性系数：1.1。

混凝土容重：26kN/m3。

沥青混凝土容重：25kN/m3。

收缩徐变按10年考虑。

汽车冲击系数分别按D60-2004选取。

梁体整体升温温差20℃，整体降温温差20℃。

3、上部结构计算软件计算结果由桥梁博士计算软件生成，采用平面杆系模型计算。

4、上部结构计算结果（附内力图）4.1主拱圈1．主拱圈持久状况正常使用极限状态承载能力满足规范要求2．施工阶段主拱圈正截面强度验算满足规范要求。

3．荷载短期效应组合（考虑长期效应影响）裂缝宽度验算满足规范要求。

1.1概述何山家水库大桥位于虎踞大道第二合同段，中心桩号为K2+570，交角90度。

目录1 工程概况................................ - 1 -1.1 工程概况 .............................. - 1 -1.2 工程设计过程........................... - 1 -1.3验收范围............................... - 2 -2 工程设计要点............................ -3 -2.1 工程设计条件........................... - 3 -2.2工程总体布置及主要建筑物 ............... - 5 -2.3 大坝工程 .............................. - 7 -2.4溢洪道工程............................ - 12 -2.5溢洪道交通桥工程...................... - 16 -2.6大坝安全监测设计...................... - 16 -3 主要设计变更、新增项目及主要工程量变化.... - 17 -3.1 主要设计变更.......................... - 17 -3.2 主要新增项目.......................... - 20 -3.3 主要工程量变化........................ - 20 -4 设计质量管理........................... - 21 -5 设计为工程建设服务...................... - 21 -6 经验与建议............................. - 22 -6.1 主要经验 ............................. - 22 -6.2 设计不足之处.......................... - 22 -6.3 建议 ................................. - 22 -7 附件 .................................. - 23 -7.1机构设置和人员情况表 .................. - 23 -7.2设计大事记............................ - 24 -7.3工程特性表............................ - 25 -1 工程概况1.1 工程概况米山水库位于山西省高平市东南十公里处米山镇南圪塔村西的大东仓河上，属黄河流域沁河水系丹河支流。

高速公路施工图设计xxx大桥计算书设计：复核：审核：年月xxx大桥计算书一、大桥简介拟建的K90+287.5xxx大桥，为线路跨越山间冲沟而设置。

本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%；桥型总体布置为：25×40+(55+100+55)+7×40，中心桩号为K92+209；桥梁起终点桩号为K91+460～K92+958，桥梁全长1498m；主桥起于K92＋464，终于K92+674，总长210m；结构型式为55+100+55m预应力混凝土连续刚构。

连平侧引桥起于K91+460，终于K92＋464，总长104m；结构型式为25x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。

从化侧引桥起于K92+674，终于K92+958，总长284m，结构型式为7x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。

本桥单幅桥面净宽15.50m，最大墩高为81m。

主桥上部采用预应力混凝土连续刚构，主墩采用单薄壁空心墩，过渡墩采用薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注群桩基础；引桥上部采用预应力混凝土连续T梁，桥墩采用双柱式圆形墩、薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注桩基础。

0、35号桥台采用柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩基础。

上部结构共划分为16个梁段，其中0～13号梁段为T构梁段；14号梁段为边跨合拢梁段；15号梁段为边跨现浇梁段；16号梁段为中跨合拢梁段。

在T构梁段中，0、1号梁段为支架现浇梁段，2～13号梁段为挂篮悬臂浇筑梁段。

0号梁段长7.0m；1号梁段长2.5m；2～6号梁段每段长3.0m；7～13号梁段每段长4.0m； 14、16号梁段长均为2m；15号梁段长392m。

箱梁断面采用单箱单室直腹板断面，箱梁顶板宽16.3米，底板宽8.0米，悬臂长度4.15米。

箱梁根部梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为6.2米，中、边跨合拢段、边跨现浇段梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为2.6米，其余梁底下缘按2次抛物线变化。

湖南工业大学科技学院毕业设计（论文）摘 要本设计为上林村大桥施工图设计，桥位中心桩号为K8+499。

桥梁全长164m ，桥面净宽为18m （4×3.75m 净车道+2×1.5m 人行道），设计荷载为公路－I 级＋人群荷载，人群荷载为3.52/m kN 。

根据交通部最新规范的规定和毕业设计指导任务书要求对上林村大桥进行方案比选和毕业设计。

本文主要阐述了上林村大桥的设计和计算过程。

通过查阅文献，对圬工拱桥和简直T 梁进行方案比选，根据安全、经济、实用、美观的整体原则，确定采用预应力混凝土简支T 形梁桥进行设计。

根据《公路桥涵通用设计规范》的尺寸拟定原则，桥梁的纵向、横向坡度进行设计为1.5%，简支T 梁跨径拟定为3×50m ，截面采取7片等截面变厚度T 形梁形式，梁高2.3m ，翼缘板宽度为2.5m 。

通过主梁内力计算并作出荷载内力图，通过横向分布系数的计算确定最大横向分布系数发生在边梁位置，采用修正的偏心压力法确定跨中横向分布系数qc m 为0.651，0q m 为0.474，采用杠杆原理法确定支点横向分布系数qc m 为0.44，0q m 为1.3。

经过永久作用、可变作用和偶然作用的荷载组合，确定最不利荷载的组合弯矩值21714.16m kN ⋅。

通过荷载组合值对预应力钢筋进行估算，确定需采用10束724.15ϕ钢绞线，并进行布置和预应力损失计算。

在正常使用极限状态下对主梁截面承载力短期效应组合和长期效应组合进行验算、主梁变形验算，结果符合规范要求。

运用Autocad 绘图软件绘制T 梁桥型布置图，预应力钢筋分布图，桥梁墩台构造图，钢筋构造图以满足施工需要。

关键词：预应力混凝土T 型简支梁桥；结构验算；规范ABSTRACTThe design for the bridge construction drawing design Lam , bridge center Stake for K8 +499. Bridge length of 164 , deck width of 18 (4 ×3.75 Net driveway +2 ×1.5 sidewalks ) , design load for the road -I level load + crowd , the crowd load of 3.5. In accordance with the latest specification of the Ministry of Communications and graduation requirements for design guidance mission statement carried on the Lam Tsuen Bridge scheme selection and graduation.This paper describes the design and calculation of the Lam Tsuen Bridge. Through literature , for masonry arch bridge and simply T beams scheme comparison , according to the security, economic , practical and beautiful overall principle , determine the use of prestressed concrete T-beam bridge design. According to " universal highway bridge design specifications ," the size of the proposed vertical, horizontal gradient principle , the design of the bridge is 1.5, T simply supported beam span is intended to be 3×50, etc. cross-section taken seven T -shaped cross-section beams in the form of variable thickness , beam high 2.3 , flange plate width is 2.5 . Through the main sommer and make loads internal force diagram , the maximum transverse distribution coefficient occurs at the edge beam position , using the modified method to determine the eccentric pressure across the transverse distribution coefficient of 0.651 , 0.474 , using the lever principle method by calculating the coefficient of determination of the transverse distribution determine the lateral distribution coefficient was 0.44 fulcrum , 1.3. After the permanent load combination effect , variable action and accidental effects , determine the value of the most unfavorable combination of bending loads 21,714.16 . Through a combination of values for prestressing steel load estimate , determine the beam requires the use of 10 7 strand , and laid out and prestressed losses. In the limit state under the main beam section bearing capacity and long-term effects of short-term effects of a combination of portfolio checking, checking the main beam deformation , results in line with regulatory requirements.Using Autocad Drawing Software T girder bridge layout, prestressing steel distribution, bridge pier structure diagram , Figure reinforced structure to meet the construction needs .Keywords: Prestressed concrete T shaped supported beam bridge;Stru cture calculation;standard目录第1章绪论........................................................................................ - 1 -1.1 课题的研究目的及意义.................................... - 1 -1.2 国内外研究现状.......................................... - 1 -1.3 本设计的研究内容及设计思路.............................. - 2 -1.3.1 研究内容........................................... - 2 -1.3.2 设计思路........................................... - 2 -第2章设计资料及方案比选............................. - 3 -1.1 设计资料................................................ - 3 -1.2 方案比选................................................ - 3 -第3章桥梁设计说明及上部构造布置..................... - 7 -3.1 基本资料................................................ - 7 -3.2 技术指标................................................ - 7 -3.3 主要材料................................................ - 7 -3.4 截面设计................................................ - 8 -3.4.1主梁间距与主梁片段................................. - 8 -3.4.2 主梁跨中截面主要尺寸拟定........................... - 8 -第4章主梁作用效应计算.............................. - 12 -4.1 永久作用效应计算....................................... - 12 -4.1.1 永久作用集度...................................... - 12 -4.1.2 永久作用效应...................................... - 13 -4.2 可变作用效应计算（修正刚性梁法）....................... - 14 -4.2.1 冲击系数和车道折减系数............................ - 14 -4.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数........................ - 14 -4.2.3车道荷载的取值.................................... - 18 -4.2.4计算可变作用效应.................................. - 19 -4.3 主梁作用效应组合....................................... - 22 - 第5章预应力钢束数量估算及其布置.................... - 24 -5.1 预应力钢束数量的估算................................... - 24 -5.2 预应力钢束的布置....................................... - 25 -第6章计算主梁截面几何特性.......................... - 32 -6.1截面面积及惯性矩计算.................................... - 32 -6.2 截面静距计算........................................... - 34 -6.3 截面几何特性汇总表..................................... - 39 -第7章钢束预应力损失计算............................ - 42 -7.1 预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 (42)7.2 锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失..................... - 44 -7.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失......................... - 45 -7.4钢筋松弛引起的预应力损失................................ - 46 -7.5混凝土收缩、徐变引起的损失.............................. - 47 -第8章主梁截面承载力与应力计算..................... 5- 50 -8.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算..................... - 50 -8.1.1 正截面承载力计算.................................. - 50 -8.1.2 斜截面承载力验算.................................. - 51 -8.2 持久状况正常使用极限状态抗裂性验算..................... - 55 -8.2.1 正截面抗裂性验算.................................. - 55 -8.2.2 斜截面抗裂验算.................................... - 56 -8.3 持久状况构件应力计算................................... - 61 -8.3.1正截面混凝土法向压应力验算........................ - 61 -8.3.2预应力筋拉应力验算................................ - 62 -8.3.3 斜截面混凝土主压应力验算.......................... - 64 -8.4 短暂状况构件的应力验算................................. - 70 -8.4.1 预加应力阶段的应力计算............................ - 70 -8.4.2 吊装应力验算...................................... - 71 -第9章主梁变形验算.................................. - 73 -9.1荷载短期效应作用下主梁挠度验算.......................... - 73 - 第10章行车道板的计算............................... - 75 -10.1 悬臂板（边梁）荷载效应计算............................ - 75 -10.2 连续板荷载效应计算.................................... - 76 -10.3 行车道板截面设计、配筋与承载力验算.................... - 80 -第11章主梁端部的局部承压验算....................... - 83 -11.1 局部承压区的截面尺寸验算.............................. - 83 -11.2 局部抗压承载力验算.................................... - 84 -第12章施工方法设计................................. - 86 -12.1 预应力混凝土梁的预制.................................. - 86 -12.2 预应力混凝土梁的安装.................................. - 86 -结论................................................ - 89 -参考文献............................................ 9- 50 -致谢. (91)湖南工业大学科技学院毕业设计（论文）第1章绪论1.1课题的研究目的及意义为了跨越各种障碍(如河流、河谷、山沟及其他线路等)，我们不得不修建各种类型的桥梁与涵洞，所以桥涵是交通线路中的重要组成部分。

算例某13米桥梁计算书（含全部项目）本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。

荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。

总长150.45m，宽5.3m。

该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。

B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。

联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。

立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。

立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。

立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。

通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。

C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。

盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。

盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。

，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。

通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。

（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。

T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。